tính toán nội lực bằng phần mềm midas civil 7 0 1

... y, | 1 ,75 ] 1 ,00 ] - - | 1 ,00 | 0, 5 /1, 2 | Y„w } Yse | - - - độ I Cường | y, - |J1 ,00 |1/ 40| - | 1 ,00 | 0, 5 /1, 2 | yag | yg| - - - độ II Cường | y„ | 1, 35 | 1 ,00 | 0, 40 | 1 ,00 | 1 ,00 | 0, 5 /1/ 2 | ... biệt | y„ |0, 50| 1 /00 , - - | 1 ,00 - Sử dụng | 1 ,0 | 1 ,00 | 1 ,00 | 0, 30 | 1 ,00 | 1 ,00 | 1 ,0/ 1, 2 | yo | yon | - - - Mỏichỉ | - |0 .75 | - - - - - - - - - - có LLM, CE Bảng 1. 2 Hệ số ... (m) lam chiều dày chịu lực của Bản mặt cầu, cộng thêm phần hao mòn do bánh xe MAT CAT NGANG BAN MAT CAU 500 70 5 1 100 70 57 500 AA " | 600 | 2 600 | 600 600 | 600 | 10 5 0 Hình 3.2 — Kích

Ngày tải lên: 20/11/2014, 07:50

... CHUẨN 22TCN 272 -05 VÀ HAI PHƯƠNG PHÁP TÍNH NỘI LỰC BẢN MẶT CẦU. 1. 1 SƠ LƯỢC VỀ TIÊU CHUẨN 22TCN 272 -05 . 1. 1 .1 Nguyên tắc thiết kế . 1. 1.2 Hệ số tải trọng và các trạng thái giới hạn. 1. 2 SƠ LƯỢC ... PHÁP TÍNH NỘI LỰC BẢN MẶT CẦU . 1. 2 .1 PHƯƠNG PHÁP DẢI BẢN (PHƯƠNG PHÁP TÍNH GẦN ĐÚNG). 1. 2.2 PHƯƠNG PHÁP PHẦN TỬ HỮU HẠN (PHƯƠNG PHÁP TÍNH CHÍNH XÁC). CHƯƠNG II : VÍ DỤ TÍNH TOÁN CỤ THÊ. 2 .1 .Tính ... chẳng hạn như : SAP 200 0, RM 200 0, Midas civil …Và các chương trình này ngày càng được hoàn thiện và phát triển . Do đó trong đề tài này chúng em có đề cập đến nội dung tính nội lực Bản mặt cầu theo

Ngày tải lên: 13/09/2013, 21:13

... bánh xe : 500 600 1 800 10 5 0 1 200 1 800 3 300 ? ?1 = 0. 98 Y2 = 0. 44 𝑌3 = 0. 07 5 Với xe, hệ số xe m =1. 2 mg SE M = 0. 5 × (y1 + y2 + y3 ) × m mg SE M = 0. 5 × (0. 98 + 0. 44 + 0. 07 5 ) × 1. 2 = 0. 8 97 Với xe chất ... 3 300 0. 4 3 300 0. 3 9.5 × 10 1 0 0. 1 = 0. 06 + ( ) ×( ) ×( ) = 0. 45 4 300 35 979 35 979 × 200 3 Với nhiều xe chất tải, phân phối hoại tải tính mơmen dầm : mg SI M mg MI M = 0. 07 5 + ( mg MI M K g 0. 1 S 0. 6 ... 0. 07 5 + ( mg MI M K g 0. 1 S 0. 6 S ) × ( )0. 2 × ( ) 2 900 L L × t 3s 3 300 0. 6 3 300 0. 2 9.5 × 10 1 0 0. 1 = 0. 07 5 + ( ) ×( ) ×( ) = 0. 6 2 900 35 979 35 979 × 200 3 3 .1. 2 Hệ số phân phối momen dầm biên Với

Ngày tải lên: 10/10/2021, 18:36

... PhiVsy PhiVsz = 42. 200 8 / 3 81. 3 31 = 42. 200 8 kN (Load Combination 2) = 452. 07 1 kN (2 .0- #3 @ 200 ) = 11 2. 873 kN (2 .0- #3 @ 200 ) = 0. 11 1 < 1 .00 0 O.K Print Date/Time : 02 /19 / 2 01 2 23: 47 CÔNG TY C PH N TƯ ... 72 1. 478 , = 0. 000 00 / 10 1 8.29 4) = 296. 813 kN (2 .0- #3 @ 200 ) = 0. 000 < 1 .00 0 O.K Print Date/T ime : 02 /19 / 2 01 2 23: 47 CÔNG TY C PH N TƯ V N ð U TƯ XÂY D NG CÔNG TRÌNH GIAO THÔNG 1 TÍNH TOÁN VÀ KI M TOÁN ... Node 1 : + Unequal distance (0. 15 ,5 @0. 5 ,0. 15 ) +Section : MC4 Chọn Node 36 : + Unequal distance (0. 15 ,6 @0. 5,2 @0. 3,6 @0. 5 ,0. 15 ) +Section : MC1 Chọn Node 17 : + Unequal distance (0. 15 ,5 @0. 5 ,0. 15 )

Ngày tải lên: 11/05/2015, 19:37

... mặc định Ko = 1 - sinφ 11 4 TÍNH TÓAN 12 4 TÍNH TÓAN 13 4 TÍNH TÓAN 14 4 TÍNH TÓAN 15 4 TÍNH TÓAN 16 5 KẾT QUẢ 17 5 KẾT QUẢ 18 5 KẾT QUẢ 19 5 KẾT QUẢ 20 5 KẾT QUẢ Móng Mềm 21 5 KẾT QUẢ 22 ... ĐẦU Giá trị mặc định Ko = - sinφ 11 TÍNH TÓAN 12 TÍNH TÓAN 13 TÍNH TÓAN 14 TÍNH TÓAN 15 TÍNH TÓAN 16 KẾT QUẢ 17 KẾT QUẢ 18 KẾT QUẢ 19 KẾT QUẢ 20 KẾT QUẢ Móng Mềm 21 KẾT QUẢ 22 KẾT QUẢ 23 KẾT QUẢ ... 1 THÍ DỤ MÓNG NÔNG TẠO MÔ HÌNH 2 TẠO MÔ HÌNH TẠO MÔ HÌNH TẠO MÔ HÌNH TẠO MÔ HÌNH TẠO MÔ HÌNH TẠO MÔ HÌNH ĐIỀU KIỆN BAN ĐẦU ĐIỀU KIỆN BAN ĐẦU 10 ĐIỀU KIỆN BAN ĐẦU Giá trị

Ngày tải lên: 06/12/2016, 09:25

... bố trí kích thước kè chẵn số (VD: 7, 1m; 8,3m…) + Kè cao từ 2m trở xuống bố trí chân kè 400 x 800 mái kè dày 0, 2m + Kè cao từ 2m bố trí chân kè 600 x 10 0 0 mái kè dày 0, 3m + Mương thoát nước: gồm mương ... chọn đơn vị Meters Tại thẻ Scale: Horizontal chọn 1: 10 0 0 Vertical chọn Custom  10 0 0 .00 0 Bước 2: Tạo mặt từ bình đồ Người thực hiện: Lê Văn Phú 12 PECC4 Báo cáo thử việc - Thêm liệu đường đồng ... Phú 19 PECC4 - Báo cáo thử việc Nhập cao độ phần hạ cốt: VD: Hạ cốt 1m, cao độ hạ cốt 2 31, 11- 1 ,1 = 2 30, 11 Người thực hiện: Lê Văn Phú 20 PECC4 - Báo cáo thử việc Hiệu chỉnh, nhập cao độ phần

Ngày tải lên: 30/09/2021, 22:59

... 2 .04 S4 1. 43 1. 91 3.52 4. 31 1. 50 0 . 70 3. 37 1. 57 S5 3. 60 4 .13 5 .05 6.58 3. 41 1. 60 7. 64 3.55 S6 0. 00 1 .75 2 .16 0 .75 0. 29 0. 16 0. 65 0. 37 S7 0. 00 0 .00 5 .75 0. 00 0 .00 0. 00 5 .11 8 0. 00 Hình 2 - 12 ... 0. 044 0. 0 40 15 3.532 2.865 2.6 31 6.695 6 .06 6 S3 3 4.4 1. 47 0. 0 21 0. 0 10 0 .0 47 0. 022 93.826 1. 958 0. 916 4.385 2 .03 9 S4 3 4.4 1. 47 0. 0 21 0. 0 10 0 .0 47 0. 022 72 .04 6 1. 503 0 . 70 4 3.3 67 1. 566 S5 3 4.4 1. 47 ... 1. 503 0 . 70 4 3.3 67 1. 566 S5 3 4.4 1. 47 0. 0 21 0. 0 10 0 .0 47 0. 022 16 3. 411 3.4 10 1. 596 7. 6 37 3.5 51 S6 1. 2 1. 6 1. 33 0. 0 21 0. 012 0. 0 47 0. 0 27 13 .6 47 0. 286 0. 16 1 0. 6 47 0. 366 ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TÔNG CỐT THÉP

Ngày tải lên: 04/10/2022, 18:25

... SVTHMPa  Cốt thép Ø ≤ 10 : sử dụng thép CB240T có Rs = 2 10 MPa, Rsw = 1 70 MPa  Cốt thép Ø > 10 : sử dụng thép CB 300 V có Rs = 2 60 MPa, Rsw = 210 MPa.  Cốt thép cho bản sàn được tính quy về cấu kiện ... pháp bằng safe.  Giá trị moment giữa 2 phương án ở bụng gần bằng nhau và xấp xỉ (q*L^2)/8 Trang 39Bảng 2 - 3 chon thép theo momen của safeTrang 40MII 3 .16 4 10 0 0 80 15 65 0. 052 0. 053 238 Ø8a 200 ... SVTHSÀN 1 1.3 .1: Bản sàn 1 1.3.2: Dầm 2 1. 4: SVTHTẢI SVTHTRỌNG SVTHTÁC SVTHDỤNG SVTHLÊN SVTHSÀN 2 1. 4 .1: Hoạt tải 2 1. 4.2: Tĩnh tải 2 1. 5: SVTHXÁC SVTHĐỊNH SVTHNỘI SVTHLỰC SVTHVÀ SVTHTÍNH SVTHTOÁN

Ngày tải lên: 05/10/2022, 04:54

... 4 .13 5 .05 6.58 3. 41 1. 60 7. 64 3.55 S6 0. 00 1 .75 2 .16 0 .75 0. 29 0. 16 0. 65 0. 37 S7 0. 00 0 .00 5 .75 0. 00 0 .00 0. 00 5 .11 8 0. 00 Hình 2 - 12 Mặt bằng dầm sàn tầng điển hình Trang 27? ?Ồ ÁN: KCCT BÊ TÔNG ... 4 74 .65 N F (1. 2 1. 5) (1. 2 1. 5) (1. 2 1. 5) 77 . 40 3 10 5 (0. 05 0. 06) 10 4 .5 10 7 3 74 .65 N F (1. 2 1. 5) (1. 2 1. 5) (1. 2 1. 5) 77 . 40 10 5 . 07 74.6 (0. 02 0. 03) 14 .5 5 10 N F Vì chỉ chọn sơ bộ tiết diện nên ... M_II S1 3 .12 3 .05 4. 37 6. 60 1. 88 1 .73 4. 40 3.99 S2 4.62 4. 30 5.49 5.56 2. 87 2.63 6 . 70 6. 07 S3 2.65 1 .75 5.22 3 .16 1. 96 0. 92 4.39 2 .04 S4 1. 43 1. 91 3.52 4. 31 1. 50 0 . 70 3. 37 1. 57 S5 3. 60 4 .13 5 .05

Ngày tải lên: 05/10/2022, 04:58

... 1. 503 0 . 70 4 3.3 67 1. 566 0. 0 21 0. 0 10 0 .0 47 0. 022 16 3. 411 3.4 10 1. 596 7. 6 37 3.5 51 0. 0 21 0. 012 0. 0 47 0. 0 27 13 .6 47 0. 286 0. 16 1 0. 6 47 0. 366 L2/L1 Mi1 Mi2 Ki1 Ki2 P(kN) 4.4 1 .05 0. 019 0. 0 17 0. 044 0. 0 40 ... DƯƠNG 200 40 3 60 -56. 376 0. 1 50 0 .16 3 656 2? ?18 +1? ?16 71 0 0. 91 11 60 40 3 60 43.369 0. 0 20 0 .02 0 468 2? ?18 509 0. 11 200 40 3 60 -56.9 21 0. 15 1 0. 16 5 663 2? ?18 +1? ?16 71 0 0.92 200 40 3 60 -66.9 51 0. 17 8 0. 19 8 79 4 ... 0. 19 8 79 4 2? ?18 +2? ?16 911 1. 10 11 60 40 3 60 41. 3 31 0. 019 0. 019 446 2? ?18 509 0. 11 200 40 3 60 - 71 .06 5 0. 18 9 0. 211 849 2? ?18 +2? ?16 911 1. 18 200 40 3 60 -69.423 0. 18 5 0. 206 8 27 2? ?18 +2? ?16 911 1. 15 TRANG 86

Ngày tải lên: 23/12/2023, 22:25

... -0. 000 0282 15 24 0. 12 8 -0. 008 339 -0. 000 0 27 16 13 0. 12 8 -0. 011 352 -0. 000 023 1 70 2 0. 12 8 -0. 014 536 -0. 000 018 17 9 1 0. 12 8 -0. 0 17 8 19 -0. 000 011 2 18 80 0 .12 8 -0. 0 211 38 -0. 000 00 37 19 69 0. 12 8 -0. 0244 37 0. 000 00 37 ... 1 .00 16 07 7 46 0. 0 300 33 208 21 .02 32 10 0 .12 8 0. 016 384 1 .00 16 07 7 46 0. 0 300 33 208 21 .02 32 11 0. 12 8 0. 016 384 1 .00 16 07 7 46 0. 0 300 33 208 21 .02 32 12 0. 12 8 0. 016 384 1 .00 16 07 7 46 0. 0 300 33 208 21 .02 32 13 0. 12 8 0. 016 384 ... 0. 016 384 1 .00 16 07 7 46 0. 0 300 33 208 21 .02 32 14 0. 12 8 0. 016 384 1 .00 16 07 7 46 0. 0 300 33 208 21 .02 32 15 0. 12 8 0. 016 384 1 .00 16 07 7 46 0. 0 300 33 208 21 .02 32 16 0. 12 8 0. 016 384 1 .00 16 07 7 46 0. 0 300 33 208 21 .02 32 17

Ngày tải lên: 07/08/2013, 13:54

... 2 ,00 00e +00 8 H s Poisson 0, 2 0, 2 0, 3 H s dãn n nhit (1/ o C) 9,0e-6 9,0e-6 1 ,00 0e -00 5 Trng lng riêng (kN/m 3 ) 23,56 23,56 78 ,5 Cng đ 28 ngày (kN/m 2 ) 3 500 0 2 800 0 6 Hình 8-6 Khai ... Tp 1) . Bng 8 -1 Chi tit vt liu c trng vt liu Bê tông dm Bê tông tr Ct thép d ng lc Tên trong mô hình C 500 0 C 400 0 Tendon Modun đàn hi (kN/m 2 ) 2 ,78 e +7 2,481e +7 2 ,00 00e +00 8 ... bê tông tr. Bê tông dm là loi Grade C 500 0 và bê tông tr là Grade C 400 0 theo tiêu chun ASTM (RC). Ct thép d ng lc có modul đàn hi là 2 ,00 00e +00 8 kN/m 2 . Chi tit v các thông s vt

Ngày tải lên: 23/06/2015, 21:30

... chuẩn 22 TCN 272 -05 với hệ số gia tốc A = 0, 15 ; hệ số thực địa S = 1, 5. Theo điều 3. 10 . 6 .1 của tiêu chuẩn, phổ đáp ứng thiết kế được tính như sau 2/3 1, 2 2,5 sm m AS CA T . Khi 0, 3 m Ts  ... AS CA T . Khi 0, 3 m Ts  thì   0, 8 4 ,0 sm m CA T . Sau khi thay đổi các giá trị của m T trong phạm vi từ 0, 01 đến 10 s, với hệ số lực cản bằng 0, 05, hàm trên sẽ cung cấp phổ đáp ứng ... (Hình 13 -7) :  SeismicX = 10 0 % SeismicXY + 30% SeismicYX 8  SeismicY = 10 0 % SeismicYX + 30% SeismicXY Hình 13 -7 Tổ hợp tải trọng trong phân tích phổ đáp ứng 13 .4.2.5 Xác định nguyên tắc

Ngày tải lên: 23/06/2015, 21:45

... 9.2 TỔNG QUAN VỀ TÍNH TOÁN CẦU TREO DÂY VĂNG VỚI MIDAS/ CIVIL 9.2 .1 Khái quát về các nội dung và phương pháp tính toán Tính toán cầu dây văng bao gồm việc tính toán nội lực và biến dạng của ... Force Hình 9 .7 Tính toán lực điều chỉnh dầm theo phương pháp Lack of Fit Force 9.2.6 GIỚI THIỆU CHUNG VỀ MÔ HÌNH HOÁ VÀ TÍNH TOÁN CẦU TREO DÂY VĂNG VỚI MIDAS/ Civil MIDAS/ Civil cho phép thực ... hình của tháp được thể hiện như trên Hình 9. 10 và Hình 9 .11 Hình 9. 10 Cấu tạo mặt cắt đỉnh trụ tháp Hình 9 .11 Cấu tạo mặt cắt chân trụ tháp 0- 13 Trụ cầu phía dưới dầm (trụ P3, P4) có

Ngày tải lên: 23/06/2015, 21:40

... nút UPDATE máy tính có xuất thông báo Nếu lỡ UPDATE máy báo vi phạm quyền (nhiều máy sử dụng mã số) không cho phép chạy phần mềm ta phải cài đặt lại phần mềm Phiên 7. 0 (office 200 3) Xuất bản, ... (danh mục, mục lục) Trộn câu hỏi Trộn câu trả lời Các bạn khai thác nhiều tính khác phần làm câu hỏi trắc nghiệm 15 11 .1) Câu hỏi nhiều lựa chọn (Multiple choice) Định danh: Là loại câu hỏi có ... chỉnh để đạt kết tốt 20 11 .4) Câu hỏi có trả lời ngắn với ý kiến Định danh: Là loại câu hỏi mà người học trả lời với ý kiến Trong người soạn câu hỏi tạo câu trả lời chấp nhận 21 11. 5 Câu hỏi dạng

Ngày tải lên: 02/12/2016, 02:55

... TẬP HUẤN HƯỚNG DẪN TẠO BÀI GIẢNG E-LEARNING BẰNG PHẦN MỀM ADOBE PRESENTER 7. 0 Các thiết bị cần có để soạn giảng E-Learning • Máy tính cài Adobe Presenter • Microphone: ghi âm trực tiếp ... trình 17 . Câu hỏi dạng – sai (True – False) Là loại câu hỏi đưa giải nhanh chóng, hoặc sai Người học cần cân nhắc để thực chọn hai đáp án 18 Câu hỏi dạng điền khuyết Là loại câu hỏi mang nội dung ... chọn hồn tồn dễ dàng Tuy nhiên, nói việc lựa chọn kiểm tra bình thường dẫn đến tính khơ cứng câu hỏi Khơng phát huy tính gợi mở cho người học Khơng có tác dụng phản hồi lại thơng tin giúp người

Ngày tải lên: 18/04/2022, 22:52

... 3 .1. 1 Tính nội lực chuyển vị cong tròn phương pháp phần tử biên 54 3 .1. 2 Tính nội lực chuyển vị cong tròn phương pháp phần tử hữu hạn 61 3 .1. 3 So sánh kết tính nội lực ... vòm hai khớp chịu tải trọng phân bố Hình 1. 10 Phân tố cong Hình 1. 11 Thanh cong phần mềm Sap 200 0 Hình 1. 12 Phần tử cong Ansys Hình 2 .1 Mô hình phương pháp phần tử biên Hình 2.2 Hàm Heaviside hàm ... nội lực cong chịu tải trọng tập trung sử dụng phần mềm sap 200 0 Bảng kết nội lực cong chịu tải trọng phân bố sử dụng phần mềm sap 200 0 Bảng 3.6 Bảng so sánh kết mô men Bảng 3 .7 Bảng so sánh kết lực

Ngày tải lên: 08/08/2017, 15:30

... hẫng cân 4 .1. 2.2.2 .1 Đoạn nút giàn Beilay Mô hình MIDAS/ Civil: 12 Mặt cắt xỏ: 13 Các kết phân tích: 14 15 16 17 18 19 20 4 .1. 2.2.2.2 Kết cấu đốt K0 cầu đúc hẫng 4.2 Phân tích động 4.2 .1 Phân tích ... 2 .1 Giới thiệu phần mềm MIDAS/ Civil 2 .1. 1 Các khả phần mềm 2 .1. 2 Lịch sử phát triển 2.2 Các qui ước 2.3 Tổ chức giao diện phần mềm 2.4 Mô hình hóa kết cấu với MIDAS/ Civil 2.4 .1 Mô hình hóa hình ... 1 Giới thiệu phân tích kết cấu phần mềm phân tích kết cấu 1. 1 Một số khái niệm phân tích kết cấu 1. 2 Phần mềm phân tích kết cấu Mô hình hóa phân tích kết cấu với phần mềm MIDAS/ Civil 2 .1 Giới...

Ngày tải lên: 12/04/2015, 23:15

... Lực kẹp khuôn Thông số Nón nửa đầu Nón che đầu tai Fill time (s) 53,95 1 20, 1 Air trap vị trí vành nón vị trí vành nón Clamp force (tấn) 6 900 70 00 Bulk of temparature at end of fill ( 0C ) 2 70 ,4 ... force (tấn) 6 900 70 00 Bulk of temparature at end of fill ( 0C ) 2 70 ,4 2 70 ,2 Pressure (Mpa) 1, 8 30 0,9884 Độ co rút (%) 11 ,62 11 ,6 Kết luận: Dựa vào bảng kết phân tích ta thấy: + Ở nhiệt độ nhựa khuôn, ... nón che đầu tai 4 .11 Thời gian điền đầy Hình 4 .12 Rỗ khí Hình.4 .13 Áp suất phun vị trí miệng phun Hình 4 .14 Lực kẹp khuôn Hình 4 .15 Phân bố nhiệt độ cuối trình phun ép Hình 4 .16 Phân bố áp suất...

Ngày tải lên: 30/09/2013, 07:20

... Lực kẹp khuôn Thông số Nón nửa đầu Nón che đầu tai Fill time (s) 53,95 1 20, 1 Air trap vị trí vành nón vị trí vành nón Clamp force (tấn) 6 900 70 00 Bulk of temparature at end of fill ( 0C ) 2 70 ,4 ... force (tấn) 6 900 70 00 Bulk of temparature at end of fill ( 0C ) 2 70 ,4 2 70 ,2 Pressure (Mpa) 1, 8 30 0,9884 Độ co rút (%) 11 ,62 11 ,6 Kết luận: Dựa vào bảng kết phân tích ta thấy: + Ở nhiệt độ nhựa khuôn, ... nón che đầu tai 4 .11 Thời gian điền đầy Hình 4 .12 Rỗ khí Hình.4 .13 Áp suất phun vị trí miệng phun Hình 4 .14 Lực kẹp khuôn Hình 4 .15 Phân bố nhiệt độ cuối trình phun ép Hình 4 .16 Phân bố áp suất...

Ngày tải lên: 26/10/2013, 02:20