phuong an 1 thiet ke mong co ep btct

... 16 .1 33 1. 1 8.39 3 .18 0 .1 18 1. 1 0.00 3 .18 0.2 3.9 33 1. 1 4.07 3 .18 0 .1 18 1. 1 0.00 3 .18 0.2 33 1. 1 0.00 3 .18 0 .1 1.6 18 1. 1 0.68 3 .18 0.2 1. 6 33 1. 1 2.50 3 .18 0 .1 18 1. 1 0.00 3 .18 0.2 33 1. 1 ... 18 1. 1 1. 58 3 .18 0.2 3.6 33 1. 1 1. 24 3 .18 0 .1 18 1. 1 0.00 3 .18 0.2 33 1. 1 0.00 3 .18 0 .1 18 1. 1 0.00 3 .18 0.2 33 1. 1 0.00 3 .18 0 .1 18 1. 1 0.00 3 .18 0.2 33 1. 1 0.00 3 .18 0 .1 5.4 18 1. 1 0.77 3 .18 ... 0.047 315 10 16 0 4 91 0.38 M2 11 .2 01 0.046 0.047 315 10 16 0 4 91 0.38 MI 26.093 0 .10 6 0 .11 3 760 12 10 0 11 31 0.87 26.093 0 .10 6 0 .11 3 760 12 10 0 11 31 0.87 12 .705 0.052 0.053 359 10 16 0 4 91 0.38 M2 12 .705...

Ngày tải lên: 24/11/2014, 02:37

... -0. 81 -0.69 0.646 1. 566 1. 8 -0.96 -0.87 0.53 1. 612 1. 9 -1. 12 -1. 07 0.385 1. 64 -1. 3 -1. 31 0.207 1. 646 2.2 -1. 69 -1. 91 -0.2 71 1.575 2.4 -2 .14 -2.66 -0.949 1. 352 2.6 -2.62 -3.6 -1. 877 0. 917 2.8 -3 .1 ... móng cọc ép BTCT cọc khoan nhồi Trang:7 z17=28250 z18=29725 z15=24250 z16=26250 z13= 211 00 z14=22550 z 11= 17350 z12 =19 350 z9 =13 350 z10 =15 350 z7=9700 z8 =11 350 11 00 11 00 z5=7200 2000 2000 950 6000 Cát ... 4.7 5 .1 5.5 5.9 6.9 7.8 1. 5 1. 6 1. 7 1. 8 1. 9 2.2 2.4 2.6 2.8 3.5 SVTT: Nguyễn Học Hậu 0.937 1. 468 1. 115 0. 913 1. 553 1. 264 0.882 1. 633 1. 4 21 0.843 1. 706 1. 584 0.795 1. 77 1. 752 0.735 1. 823 1. 924...

Ngày tải lên: 01/06/2016, 15:41

... 0,364 0,265 0,265 0 ,19 7 0 ,19 7 0 ,15 1 σbt (kN/m2) 275,98 275,98 + (1x 11, 55) 278,53+ (1x 11, 55) 299,08+ (1x19,56) 318 ,64+ (1x19,56) 338,2 + (1x19,56) 357,76 + (1x19,56) 377,32 + (1x19,56) σgl (kN/m2) ... Phan Trường Sơn Page of 15 Bài tập thiết kế móng cọc BTCT Lớp Lớp nhỏ 10 11 12 13 14 Đặc điểm B = 1, 95 B = 1, 56 cát mòn Zi (m) 7,0 8,5 10 ,0 12 ,0 14 ,0 16 ,9 17 ,5 19 ,0 21, 0 23,0 25,0 27,0 29,0 31, 0 ... 1 2 3 4 5 6 1 1 1 σgl (kN/m2) 395,9 367,4 367,4 289,8 289,8 205,87 205,87 14 4 ,12 14 4 ,12 10 4, 91 104, 91 78 78 59,8 σtbgl (kN/m2) μi β0i Ei (kN/m2) E oi gl σ tbi h i 1, 177 24000 328,6 1, 013 0, 917 ...

Ngày tải lên: 25/09/2014, 17:48

... trung gian, mã hoá biến trung gian Hàm điều khiển cho biến biến trung gian 10 8.Thuyết minh hoạt động sơ đồ nguyên lý 12 Chương III Tính chọn thiết bị thiết kế mạch lắp rắp 14 Chọn thiết bị 14 Sơ ... logic sau: a) Phần tử AND: Trong sơ đồ điều khiển sử dụng 11 phần tử AND, ta sử dụng bốn mạch tích hợp loại ZK-PK-3-6/3, hãng Festo (Đức) mạch có phần tử AND hai đầu vào: +) (X1,Y1);(X2,Y2);(X3,Y3) ... làm việc lớn bar Nhiệt độ xung quanh nhỏ cho phép -10 0C Nhiệt độ xung quanh lớn cho phép 600C Tốc độ luồng khí tiêu chuẩn 1- 150l/min e) Chọn van phân phối Ta chọn van phân phối loại VL-5/2-D-02...

Ngày tải lên: 21/12/2013, 04:18

... u3 ,16 c) Mô men xoắn trục - Trục động 9,55 10 B Pđ 9,55 10 B 5,87 Tđ = = = 386 61 (N mm) nđ 14 50 - Trục I 9,55 10 B P@ 9,55 10 B 5,75 T@ = = = 378 71 (N mm) n@ 14 50 - Trục II 9,55 10 B P@@ 9,55 10 B ... uh = 16 ta có tỉ số truyền cho cấp bánh răng: u1 = 4, 91 u2 = 3,26 Tính lại giá trị ux theo u1 u2 hộp giảm tốc u 50.59 u- = = = 3 ,16 u u 4, 91. 3,26 Vậy: uh = 16 ,86 u1 = 4, 91 u2 = 3,26 ux = 3 ,16 III ... n(vg/p) Mô men xoắn Tmm(N.mm) Động Cơ I 5,87 14 50 386 61 II 4, 91 5,75 14 50 378 71 III 3,26 5,52 295,32 17 8505 IV 3 ,16 5 ,14 90,59 5 418 59 4,74 28,67 15 78899 ...

Ngày tải lên: 10/09/2013, 06:47

...  cos(8)  Z1  m (1  u ) m (1  u ) 16 0  cos(20) 16 0  cos(8)   Z1  3 (1  3) 3 (1  3) 25,05 ≤ z1 ≤ 26,04 Chọn z1 = 26 suy z2 = 26x3 = 78 3x(26+78) Góc nghiêng răng: β = arccos 2x160 = 12 .840 ... = 1, 38 KF =KFV KFβ = 1, 03x1,38 =1, 42 b = 69 mm mm = εα = 1, 67 Yε = 1/ εα = 1/ 1,67 = 0.6 εβ = 𝑏 𝜔 𝑠𝑖𝑛𝛽 𝜋𝑚 𝑛 = 69×𝑠𝑖𝑛 12 ,84 𝜋×3 = 1, 63 Yβ = 1- εβ β /12 0 = 1- 1,67x12,84 /12 0 = 1, 82 σF = 𝑌 𝐹2 𝐹 𝑡 𝐾 ... thiết kế hệ thống dẫn động khí” công thức 10 .10 ,10 .11 ,10 .12 ta co kích thươc chiều dài trục sau: L13=220 mm l 11= 78mm l12 =14 9 mm l13=220mm MSSV: 210 02003 Page 21 SVTH: BÙI NGỌC NAM GVHD: BÙI TRỌNG...

Ngày tải lên: 08/03/2014, 10:20

... hình III-9 LII LI xp1a xp2c xp1b xp2a Gx1 Gx2 Gx3 Gx4 X!T Gx7 X2T Gx8 Gx13 X4T Gx10 Gx19 Gx14 X3T Gx9 x1N Gx20 Gx15 x3N Gx 21 Gx16 x2N x4N Gx22 X5T x5N xp1c G Gx 11 Khi cho HI làm việc ... hiệu G (b1*) có mức logic tụ C đợc nạp điện theo: b *1 C1 R 11 Tr1 làm cho Tr1 mở điện Coletor Tr1 (điểm T1) có mức logic Khi tụ C1 nạp đầy giữ nguyên mức điện cực Khi b 1* có mức logic Tụ C1 phóng ... theo đờng: +C1 R12 D1 -C1 Nh đặt mức logic đến đầu vào G (Giống nh b1* =1) Thời gian trễ mạch thời gian phóng tụ = C1 R12 ln2 Muốn điều chỉnh thời gian trễ điều chỉnh đại lợng C1 R12 Với mạch...

Ngày tải lên: 20/04/2014, 15:44

Ngày tải lên: 10/08/2014, 07:49

... .16 2 .11 NGẮT INT 16 CHƯƠNG III LIQUID CRYSTAL DISPLAY (LCD) 3 .1 GIỚI THIỆU VỀ LCD 16 x2: 3 .1. 1 Sơ đồ chân sơ đồ nguyên lý LCD 17 3 .1. 2 Chức chân LCD .18 3.2 HIỂN ... NHỚ 2.4 .1 Bộ nhớ chương trình 11 2.4.2 Bộ nhớ liệu .11 2.5 CÁC CỔNG XUẤT NHẬP CỦA PIC16F877A 2.5 .1 Port A 12 2.5.2 Port B .12 2.5.3 Port C 12 2.5.4 ... thứ • Chân OSC1/CLK1 (13 ): ngõ vào kết nối với dao động thạch anh ngõ nhận xung clock từ bên • Chân OSC2/CLK2 (14 ): ngõ dao động thạch anh ngõ cấp xung clock • Chân RC0/T1OCO/T1CKI (15 ): xuất nhập...

Ngày tải lên: 23/10/2014, 15:08

... P2^7; //Keypad sbit R1 = P1^0; sbit R2 = P1 ^1; sbit R3 = P1^2; sbit R4 = P1^3; sbit C1 = P1^4; sbit C2 = P1^5; sbit C3 = P1^6; sbit C4 = P1^7; // -Prototype -// void scan(); void Delay (int a); ... nối tới port P1.4 đến P1.7 VXL - Mỗi tọa độ xác định số hàng số cột (Row; Col) gán chức riêng bảng sau: Col1 Col2 Col3 Col4 Row1 + Row2 - Row3 x Row4 · = / Ghép nối, tương tác LCD16x2: Máy Tính ... dụng: P1.0 đến P1.3: nối với Row1 đến Row4 để thực quét bàn phím P1.4 đến P1.7: nối tới Col1 đến Col4 để thực quét bàn phím P2.0 đến P2.7: gửi thông tin tới LCD16x2 P0.5 P0.7: nối với RS E LCD16x2...

Ngày tải lên: 24/11/2015, 14:08

... P 10 (kN) 8 91. 789 885.905 880.0 21 874 .13 7 874 .13 7 LỰC XUN THỦNG X 11 X12 X13 X14 X15 ƩNtt MX 2.4 1. 2 1. 2 2.4 12 228.7 -11 1.2 ηRc,d 18 000 MY -16 2.39 Y 11 Y12 Y13 Y14 Y15 1. 2 1. 2 1. 2 1. 2 1. 2 P 11 (kN) ... DỤNG LÊN TỪNG CỌC X 11 X12 X13 X14 X15 ƩNtt MX 2.4 1. 2 1. 2 2.4 12 232.2 -18 5.23 Y 11 Y12 Y13 Y14 Y15 ηRc,d MY 1. 2 1. 2 1. 2 1. 2 1. 2 18 000 -14 2.87 P 11 (kN) P12 (kN) P13 (kN) P14 (kN) P15 (kN) 873.45 868.274 ... P10(kN) 919 .10 3 913 . 219 887.507 8 81. 623 875.74 888.978 883.094 877. 211 8 71. 327 8 71. 327 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN TỪNG CỌC X 11 X12 X13 X14 X15 ƩNtt MX 2.4 1. 2 1. 2 2.4 12 186.6 -11 1.2 Y 11 Y12 Y13 Y14 Y15...

Ngày tải lên: 22/03/2016, 18:50

... án – dầm Super-T làm phương án thiết kế chi tiết phương án SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD0 315 1 TRANG: 81 ... dầm Thép liên hợp BTCT Không có góc vát cạnh, có nhiều liên kết hàn, liên kết đinh tán bulông nên tính thẩm mỹ không cao 3.4 Về tu bảo dưỡng g) Cầu dầm Super – T Ngày hiểu BTCT BTCT dự ứng lực ... tượng mỏi kim loại chòu chu kỳ ứng suất động tượng va đập Ngoài cần phải quan tâm đặc biệt đến liên kết dầm chủ, dầm ngang, sườn tăng cường liên kết hàn, liên kết bulông, đinh tán … 3.5 Kết luận...

Ngày tải lên: 14/06/2016, 06:06

... (cm) 0.8 10 7.29 0.55 10 6.43 0.55 10 4.28 0.53 10 0.2 0. 51 94.82 0.49 88.59 0.45 81. 28 0.42 10 7.08 10 0 10 5.79 10 5.79 10 0 10 2.78 10 2.78 10 0 97. 619 97. 619 10 0 92.029 92.029 10 0 10 0 85 .14 8 85 .14 8 77.407 ... fsli(kN/m)= Bảng 6.3:Ma sát xung quanh cọc 44.005 94.7 98.7 10 2.7 10 6.7 11 0.7 85.74 81. 97 12 6.9 13 0.05 11 0.79 11 54.8 = 1x (1. 2 x 0 .12 25 x 5544 + 1. 4 x x 11 54.8) = 24 31. 69 (kN) + Sức chịu tải cho phép ... 2.00 1. 61 2.2 1. 97 1. 61 2.6 2.03 1. 64 12 .9 2.04 1. 69 - - - - - - - - lấp Sét Sét pha Sét Cát pha Cát hạt trung >18 lẫn 2.04 1. 73 23.9 22.2 23.4 20.6 18 .0 2.73 12 o10’ 12 2.23 2.07 2. 71 11o45’ 12 9.60...

Ngày tải lên: 01/06/2016, 15:41

... 6.2 31 11. 730 2.364 26.627 1. 446 2. 619 3.6 01 3.055 5 .16 1 2.222 1. 0 21 0 .14 4 19 .269 Phương án tích sớm Vkho Vxả thừa (10 6m3) Wx (10 6 m3) (8) 1. 913 8. 216 14 .446 21. 182 21. 182 19 .736 17 .11 7 13 . 516 10 .4 61 ... 0 .12 7 0 .15 7 0.2 31 0.266 0.268 0. 210 0. 210 0 .14 5 0.093 0.056 0.046 1. 8 91 1%Vtb 1% Vtb 1% Vtb 1% Vtb 1% Vtb 1% Vtb 1% Vtb 1% Vtb 1% Vtb 1% Vtb 1% Vtb 1% Vtb 0.050 0 .11 1 0 .18 7 0.233 0.223 0 .19 8 0 .16 3 0 .12 6 ... 2.353 1. 1 01 0.209 21. 346 Vt 10 6 m3 Vx 10 6 m3 (7) 1. 913 8.0 81 14.070 23.259 23.259 21. 354 18 .294 14 .338 10 .960 5.577 3.223 2 .12 2 1. 913 (8) 2. 210 1. 933 4 .14 3 Vhd= 21, 346 .10 6 m3; V kho =V c +V hd = (1. 913 + 21. 346) .10 ...

Ngày tải lên: 03/12/2015, 09:13

... 0 -1 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 9 -10 10 -11 11 -12 12 -13 13 -14 14 -15 15 -16 16 -17 17 -18 18 -19 19 -20 20- 21 21- 22 22-23 23-24 Qvo (m3) 10 27. 01 1027. 01 1027.06 10 27.30 10 27.63 2452.27 2570. 41 2565.20 ... (m3) 10 50.34 210 0.67 315 0.96 42 01. 01 5250.73 4875. 81 4382.76 3894. 91 3380.39 2863.26 23 51. 09 18 81. 62 13 96.90 9 31. 58 420.38 -94.45 -606.53 -11 01. 63 -15 04.60 -19 07.56 -2309.09 - 210 1.56 -10 51. 96 ... (m3) 10 50.34 10 50.34 10 50.29 10 50.05 10 49.72 -374.92 -493.06 -487.85 - 514 .52 - 517 .13 - 512 .17 -469.47 -484.72 -465.32 - 511 .20 - 514 .83 - 512 .08 -495 .10 -402.97 -402.97 -4 01. 53 207.54 10 49.60 10 51. 96...

Ngày tải lên: 26/04/2013, 20:38

... gông; Bg1 = 1, 418 97 T(tính ỏ mục 58) PFeg1 = 1, 6.2,5 .1, 418 972 ( 50 β ) 89, 410 5 .10 -3 =0,72 011 kW 50 e.Tổn hao thép rơi lõi sắt stato: PFe=PFeZ1 + PFeg1 (2 .11 7) = 0,270 01+ 0,72 011 =0,99 012 kW 91. Tổn ... đối: x12*= I1 16 1 ,12 9 x 12 = 5,653 = 4 ,14 U1 220 (2 .11 0) 89.Tính lại kE: kE = U − I μ x1 U1 = 220 − 38,078.0 ,12 546 = 0,9783Ω 220 (2 .11 1) 2.6.Các loại tổn hao động đặc tính làm việc 2.6 .1. Tìm ... trang 608 có BZ2tb(T) 1, 61 1, 613 79 1, 62 30 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế động không đồng rôto dây quấn HZ2tb(A/cm) Hz 2tb = 14 ,9 ? 15 ,3 15 ,3 − 14 ,9 (1, 613 79 − 1, 61) + 14 ,9 =15 ,0 517 [A/cm] 1, 62 − 1, 61...

Ngày tải lên: 12/12/2013, 19:16

... gông stato: B g1   .10 0 ,15 7  E1  1, 83 .10  E1 2.l.h g1 k cl 2.36 ,15 .0,93 .12 ,8 68 Sức từ động gông stato: Fg1   L g1 H g1  55 H g1 Trong đó: L g1   Dn  hg1  2p   11 8  12 ,8  55 cm ... khí:  .10 0 ,15 7 B   E1  1, 35 E1    l 0,66.39,3.45 60 Hệ số khe hở không khí stato: theo 4 -15 k  t1  10  ' 4,35  10 .0,525   1, 223 t1  br1   10  ' 4,35  1, 75  10 .0,525 61 Hệ ... bg ng   45 ,15   3, 615 cm 1 14 Chiều dài phần thép lõi sắt stato l = lth(ng +1) = 3, 615 .10 =36 ,15 cm 15 Chiều dài lõi sắt stato: theo 11 -4 l1=l + ng.bg =36 ,15 +10 = 46 ,15 cm 16 Chiều dài...

Ngày tải lên: 22/12/2013, 17:15

... 4. 21[ 1] [po] = 3,05kw Cv : H s xột n nh hng ca tc Cv =1 0,05(0, 01 v12 1) = 0,05(0, 01. 19,22 -1) = 0,87 trang 15 1 [1] C : H s xột n nh hng ca gúc ụm 14 4,375 11 0 C = 1, 24 e ữ =1, 24 e 11 0 ... 2 ,1. 105 N/mm2 H s poisson ca vt liu lm bỏnh rng 1 = à2 = 0,3 Vy E1 2 ,1. 105 = = 2 71 (N/mm2 )1/ 2 12 0,32 Zà = H = ( ) ) 2 71. 1, 76.0, 91 2.243690 .1, 05 .1, 11 ( 3, 31 + 1) = 348MPa 12 4 75.3, 31 ... A1 (mm2) Thang, A 14 17 10 ,5 Tớnh ng kớnh bỏnh nh 4,0 13 8 ỏn Thit k mỏy GVHS: Th.s Ngụ S ng d1 = 1, 2d = 1, 2 .14 0 = 16 8mm trang 15 2 [1] Vi dmin = 14 0 mm cho bng 4 .13 Theo tiờu chun chn d1 = 18 0mm...

Ngày tải lên: 01/01/2014, 17:01

... 3.220 E1 = U − I μ X S = 220 − 0,623 .13 ,546 = 214 , 611 (V ) kI = 6.WS k dS 6.372.0,8295 = = 10 8,922 17 ZR ' I2 = I 18 1,330 = = 1, 665( A) k I 10 8,922 S dm = Sm = ' I rR 1, 665 .11 ,286 = = 0,088 E1 214 , 611 ... 363,2 + 24,684 + 52 ,12 1 + 68,8 51 + 10 ,4 61 = 519 , 317 ( A) 83.Hệ số bão hồ : Hệ số bão hồ mạch từ kμ = 519 , 317 F = = 1, 43 363,2 Fδ kZ = Fδ + FZS + FZR 363,2 + 24,684 + 52 ,12 1 = = 1, 211 5 363,2 Fδ Hệ số ... đường cong hình (4_3) đến hình (4_6) tài liệu ta tra hệ số : F, G, F1, G1 t R 1, 636 = = 1, 4 t S 1, 170 β= bn t S 1, 170 = = = 0, 715 t R t R 1, 636 Do ta tra : F=2,2 F1=0,28 G1=0,44 G =1 (vì t R 1, 636...

Ngày tải lên: 25/01/2014, 11:20

... ngoi; Lá chắn trong; 10 Lá chắn thông gió; 11 Che chắn; 12 Cán chổi; 13 Tay giữ chổi; 14 Chổi; 15 ổ trục; 16 Miếng lót; 17 ống phun dầu; 18 Giá đở ống phun; 19 Tấm mỏng; 20 Rôto; 21 Cực; 22 Máy kích ... không phay rãnh tạo nên mặt cực máy Mặt cắt ngang lỏi thep rôto nh hình 1- 3 Vì máy cực ẩn có 2p = 2, (n = 3000 vg/ph) nên để hạn chế lực ly tâm D 1, 1 - 1, 15 m, để tăng công suất ta tăng chiều di ... 200 KW); máy bù đồng Kết cấu Hình 1- 1 mô tả máy phát đồng cực lồi công suất vừa v hình 1- 2 l máy phát tuabin (máy cực ẩn) Hình 1- 1 Máy phát điện đồng cực lồi Hình 1- 2 Máy phát đồng cực ẩn: bệ máy;...

Ngày tải lên: 01/07/2014, 21:20