phu luc 10 be tong cot thep

... " B dang+ C.vj 1 150 10 B dang+ C.vi 2 450 10 B dang+ C.vj _3 (Tải sử dụng) 700 30 B dang+ C.vị 4 950 10 B dạng+ nứt 5 1200 10 B dang+ nit 6 1450 10 B dạng+ nứt 7 1600 10 B dang+ nut 7 Kết ... triển khai ứng 1 | KS:T ran Huy Vinh Vi 06 110/ 19: 40 Nam | Đã nghị Da nghi Hu Hưu Đã nghỉ Hưu h 048541 510 19 96 - 2 001 dụng công nghệ ° Ạ 5 nh} x aah? 107 H9 TX.Nam Trực tiếp triển khai ứng 2 | ... Minh ABE ~ Vĩnh Phúc 4422 397,98 16 ¡ Nhà máy Giấy Trường Xuân - Thái Nguyên 400 28.0 “(7 | Nha may TOTO giai đoạn 2 ~ Hà Nội 20 900 39 710 _18 | Nhà máy chế tác Kim Cương — Ha Néi 1485 103 ,95

Ngày tải lên: 15/04/2014, 23:24

... 3331 3215 φ u 0,72E-3 1,0E-3 1,19E-2 µ φ 4,6 6,7 79,3 0 100 0 2000 3000 4000 5000 0 1 10 100 Độ cong - log( φ φφ φ x10 -3 ) Mômen - (kip-in)  không thép nén + không thép ai ...  004,0 10 fA P t ' cg ≥ε ≤ (10- 1) Dm phi có t l kích thưc và b trí thép sao cho tho mn các yêu cu v hàm lưng ti a và ti thiu ca ct thép dc chu kéo. 10. 2.2 Hàm ... PhD H Hu Chnh Chương 10: CH  LÀM VIC CA BTCT CHNU LC UN - LC DC TRC Biu  xác nh h s β 1 trong công thc (10- 4) Trong ACI 318-99 phn ? ?10. 3.3, hàm lưng thép ti

Ngày tải lên: 30/05/2014, 07:07

... lc 07 110- 1 Neo cỏp 07 110- 2 6/17/2014 n v Tn b 07 110 - 10 Quy định và chỉ dẫn kỹ thuật Mục 07 110 Bê tông dự ứng lực 07 110- 3 ng ghen m 07 110- 4 Va bm lp ng ghen m3 6/17/2014 07 110 - 11 ... 6. XC NH KHI LNG V THANH TON 10 6.1. XC NH KHI LNG 10 6.2. C S THANH TON 10 6/17/2014 07 110 - i Quy định và chỉ dẫn kỹ thuật Mục 07 110 Bê tông dự ứng lực MC 07 110 Bấ TễNG D NG LC 1. Mễ T - ... giỏm sỏt. - Tt c cỏc ng gen s c ra sch bng cỏc thit b phun tia nc hoc khớ nộn. 6/17/2014 07 110 - 7 Quy định và chỉ dẫn kỹ thuật Mục 07 110 Bê tông dự ứng lực - Bm va cho ng s c tin hnh ngay

Ngày tải lên: 17/06/2014, 14:30

... nhiãn: σ tbn = 500. 0 R bH σ ; khi 0 R bH σ ≤ a (10 - 10) σ tbn = 500.a .100 0.b ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ − a R bH 0 σ ; khi 0 R bH σ > a (10 - 11) Trong âọ a,b - Hãû säú phủ thüc vo mạc BT, ... Âäúi våïi thẹp thanh: 0.35R HC ≤ σ 0 ≤ 0.95 R HC ; (10 - 1) Âäúi våïi thẹp såüi cỉåìng âäü cao: 0.25R HC ≤ σ 0 ≤ 0.75 R HC ; (10 - 2) - Trë säú ỉïng sút khäúng chãú: âãø kiãøm tra ỉïng ... neo - σ ms ; σ HK ’ = σ 0 ’ - σ neo ’ - σ ms ’ ; (10 - 3) Khi càng trãn BT: σ HK = σ 0 - n H .σ BH ; σ HK ’ = σ 0 ’ - n H .σ BH ’ ; (10 - 4) Trong âọ σ BH & σ BH ’ l ỉïng sút trỉåïc

Ngày tải lên: 01/07/2014, 13:20

... nhiãn: σ tbn = 500. 0 R bH σ ; khi 0 R bH σ ≤ a (10 - 10) σ tbn = 500.a .100 0.b ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ − a R bH 0 σ ; khi 0 R bH σ > a (10 - 11) Trong âọ a,b - Hãû säú phủ thüc vo mạc BT, ... thẹp. KHOA XÁY DỈÛNG DÁN DỦNG & CÄNG NGHIÃÛP 10 [...]... gáy ra Trong trỉåìng håüp chè cọ FH thç lỉûc lãûch tám xạc âënh theo (10 - 20) hồûc (10 21); - Ngoi ra cn phi kiãøm tra sỉû chëu ẹp ... neo - σ ms ; σ HK ’ = σ 0 ’ - σ neo ’ - σ ms ’ ; (10 - 3) Khi càng trãn BT: σ HK = σ 0 - n H .σ BH ; σ HK ’ = σ 0 ’ - n H .σ BH ’ ; (10 - 4) Trong âọ σ BH & σ BH ’ l ỉïng sút trỉåïc

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:21

... Qumin HẬUBD - 2 010  Giải thích thuật ngữ: HẬUBD - 2 010 Đạo hàm Qu theo c HẬUBD - 2 010 Đồ thị hàm Qu theo c HẬUBD - 2 010 HẬUBD - 2 010 HẬUBD - 2 010 KHI TÍNH TOÁN THEO ... - 2 010  GIỚI THIỆU VỀ CẤU KIỆN BÊ TÔNG CỐT THÉP  PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN THEO TIÊU CHUẨN... chuẩn : TCXDVN - 2005 HẬUBD - 2 010 52,92 .106 c= = 1415,6mm 26,41 Mb 52,92 .106 c01 ... 26,41 Mb 52,92 .106 c01 = = = 895mm qsw1 66,03 HẬUBD - 2 010 HẬUBD - 2 010 Tính toán theo phương pháp đạo hàm : HẬUBD - 2 010   So sánh giữa hai kết quả ta thấy: Nếu tính toán

Ngày tải lên: 12/07/2014, 02:21

... 300 KG/cm2. Khi dùng thép c9ờng độ cao ứng xuất trong cốt thép chịu kéo có thể đạt tới trị số 100 00 đến 12000 KG/cm2 hoặc lớn hơn. Điều đó làm xuất hiện các khe nứt rất lớn, v9ợt quá giá trị ... thép nên cần thiết và có thể dùng đ9ợc thép c9ờng độ cao. Kết quả là dùng ít thép hơn vào khoảng 10 đến 80%. Hiệu quả tiết kiệm thép thể hiện rõ nhất trong các cấu kiện có nhịp lớn, phải dụng ... hoặc là ở hai đầu có cấu tạo những mấu neo đặc biệt (Hình 3). Đoạn thép 2d 4d d 2,5d Vòng đệm 4d 10mm 5mm 6d d a) b) d 1 d d 2 >= 5mm >= 2d d 2d - 20d 1,5d+2d1+3mm d) c) d = 35-50mm = 3-4mm

Ngày tải lên: 22/07/2014, 06:20

... đến 300 KG/cm2 Khi dùng thép cường độ cao ứng xuất trong cốt thép chịu kéo có thể đạt tới trị số 100 00 đến 12000 KG/cm2 hoặc lớn hơn Điều đó làm xuất hiện các khe nứt rất lớn, vượt quá giá trị ... phép Trang 3N Nl pRnp và có thể dùng được thép cường độ cao Kết quả là dùng ít thép hơn vào khoảng 10 đến 80% Hiệu quả tiết kiệm thép thể hiện rõ nhất trong các cấu kiện có nhịp lớn, phải dụng nhiều ... trọng tác dụng lên cấu kiện Thông thường, với kết cấu nhịp lớn dầm, dàn v.v nên dùng bêtông Trang 10mác 400 hoặc 500, còn đối với kết cấu có nhịp thông thường như panen, xà gỗ v.v nên dùng bêtông

Ngày tải lên: 30/07/2014, 10:21

... hình 10. 10. Hình 10. 10. Một số dạng bố trí cốt đai trong cột 190 l neo Hình 10. 9 l neo >40d Đờng kính max d 25,0 mm6 Khoảng cách min 15 b u Tại vị trí mối nối buộc cốt dọc u 10 ... u500 110 220 400 ỉ6 u500 500 Hình 10. 11 400 b 400 110 220 ỉ6 u500 400 b 400 110 220 ỉ6 u500 ỉ6 u500 110 220 II. Tính toán cấu kiện chịu nén đúng tâm 1. Công thức cơ bản Xét đoạn cột trên hình 10. 11, ... quanh chu vi tiết diện (H10.3). 186 Hình 10. 3. Bố trí cốt dọc chịu nén đúng tấm h<400 b<400 h>400 b>400 h<400 b<400 600<h< ;100 0 b>400 Hình 10. 4. Bố trí cốt dọc chịu

Ngày tải lên: 06/08/2014, 01:20

... 5÷6 210 205 200 200 195 190 190 185 180 180 175 170 4 7÷8 215 210 205 205 200 195 195 190 185 185 180 175 5 9÷1 0 220 215 210 210 205 200 200 195 190 190 195 180 6 11÷ 12 225 220 215 215 210 205 ... Sản phẩm cọc ống D400, L = 10m, mác 500: 30 V1 = 0,3.35000 = 105 00 m3 bê tơng/năm • Sản phẩm cọc ốngD400, L = 10m, mác 550: 30% V2 = 0,3.35000 = 105 00 m3 bê tơng/năm • Sản ... xăng và phụ gia 4 Máy trộn 9 Hệ thống cấp nước 5 Bunke phối liệu 10 Thiết bị vận chuyển... số sản lượng: β= 100 0 100 0 = = 0,59 X C D 482 579,9 1344,3 + + + + γ 0X γ 0C γ 0D 1,1 1, 45

Ngày tải lên: 13/10/2014, 16:44

... hợp long nhịp giữa ( dỡ xe đúc, tải trọng thi công ) 102 6Kiểm tra ổn định lật cánh hẫng 108 7Kiểm tra giai đoạn khai thác 109 7.1Nội lực 109 7.2Tính mất mát ứng suất 111 7.3Sự phân phối lại ... : h = 100 mm Chiều rộng tiết diện : b = 100 0 mm Bê tông cấp 28 Cường độ chảy của cốt thép f = 280 MPAy Chọn chiều dày lớp phủ : dc = 25 mm Chiều cao có hiệu của mặt cắt : ds =h - dc = 100 – ... bulông ngoài cùng, ở đây l = 110 mm1m là số bulông trên 1 dãy , m = 2 4 Tính bản lề bộ hành : 4.1 Tính nội lực trong bản lề bộ hành : Chiều dày bản lề bộ hành : 10 cm Chiều dài nhịp tính toán

Ngày tải lên: 23/12/2014, 18:01

... men do tải trọng người đi bộ gây ra : Trang 21 0,457 0,5 |e © 105 , 23.9 , V,, = 110. y, + 110. y, = ( 110. 0,5+ 110. 0,457) .100 = 105 27KG Do đó lực cắt do tải trọng xe gây ra V„, = max(V,,V,„) =12942,5KG ... II: THIET KE CAU DAM GIAN DON DAM THEP LIEN HOP BE TONG COT THEP D Các số liệu thiế kế: Kết cấu nhịp gồm có 5dầm chính Khoảng cách giữa 2 trục của dầm chính : 2100 mm Chiêu dài toàn dâm : 24500 ... hệ LKN là 4000 mm Được cấu tạo như trong bản vẽ 1D Tính toán dầm chính: | 105 0 240 2100 2100 2100 , 105 0, 1L1) Chọn sơ bộ tiết điện dầm chính: Phần dầm thép: Chọn thép dâm chú là thép

Ngày tải lên: 05/01/2015, 20:18

... lan can truyền xuống : W= . 0,37.1650 610. 5w L N= = P=890 N + Tỉnh tải : Lực phân bố của TLBT cột : cot cot . s q A γ = 2 cot A = (200 20) .10 + 2 .10. 150 = 4800 mm− SVTH : Trang [7] Đồ ... Có sơ đồ tính như sau : Ø10a400 30 TLBT DC3 100 PL=3N/mm 100 0 1200 H4.1 : Sơ đồ tính lề bộ hành Chọn bố trí thép như sau : ds=35mm ; As=192 mm2 h =100 mm ; b =100 0mm, l= 1200mm B tông cấp ... =240KN phân bố trên chiều dài L t =107 0mm Dọc F L =240KN phân bố trên chiều dài L L =107 0mm Đứng F V =240KN phân bố trên chiều dài L V =107 0mm SVTH : Trang [10] [...].. .Đồ án môn học

Ngày tải lên: 06/01/2015, 14:22

... ( phÇn tư ) : tt N C = 103 ,5 + 8,58 + 40,43 + 10, 14 = 162,65 (KN) tt M C = 13,43 (KNm) tt QC = 4(KN) * Cét trôc D ( phÇn tư ) : tt N D = 919,6+ 22,44+ 129,168 + 23,1 = 109 4,3 (KN) tt M D = 164,3 ... , chọn k = 600 1,1 * = 1,1 9,77 = 10, 75 m2 VËy - F l = 2⇒ b = 10, 75 = 2,32 m Chän b = 2,4 (m) b N N N KÕt luËn : Chän kÝch thíc ®¸y mãng l x b = 4,4 x 2,4 = 10, 56 (m2) - Chän tû sè - tt C MC ... tc h 355,52 + 44,5.0,8 = 0,373 m e = tc = tc m = 104 7,458 N0 N0 * áp lực tiêu chuẩn đế móng : tc Pmax,min = 104 7,458  0,373   ±  + 20.3,2 10, 56  4,4  tc ⇒ Pmax = 213,64 (kN/m2) tc ⇒ Pmin

Ngày tải lên: 31/03/2015, 22:14

... 2.631x10-3 m2 = 26.31 cm2 Chọn th p 12( F12 = 1.131 cm2 → ố thanh th p n = 26.31/1.131 = 23.26 thanh, chọn n = 24 thanh 12 Bước cốt th p a = 250 – 2x5)/23 = 10. 434 cm → Chọn a = 10 cm = 100 ... = 2.7x10 6 T/m 2  i vi ct thép: Ct dc dùng nhóm CII có: R s = R sc = 28000 T/m 2 , E s = 2.1x10 7 T/m 2 Cai dùng nhóm CI có: R s = R sc = 22500 T/m 2 , E s = 2.1x10 7 ... q tt = 100 .8 2. Tnh ti sàn mái: Các lớp cấu tạo Chiều dày(m) γ (kg/m 3 ) HSVT q tt (kg/m 2 ) Mái lp tôn sóng vuông 4.2x10 -4 7850 1.1 3.627 Xà g thép C 1.8x10 -3 7850

Ngày tải lên: 17/05/2015, 11:22

... k 106 3.4 K t lu n ch ng 108 K T LU N VÀ KI N NGH 109 DANH M C TÀI LI U THAM KH O 111 DANH M C HÌNH V Hình 1.1.M t c t n hình kênh đ t n o vét 10 Hình ... t n n Phase 100 Hình 3.35 L i bi n d ng c a k t c u đ t n n 100 Hình 3.36 H ng chuy n v c a k t c u đ t n n 101 Hình 3.37 Ph chuy n v c a k t c u đ t n n 101 Hình 3.38 Chuy ... c th nh t, Ux1 = 3,683cm 102 Hình 3.39 Mô men u n l n nh t c a hàng c th nh t, M = 10, 571 Tm/m 102 Hình 3.40 Chuy n v ngang l n nh t c a hàng c th 2, U x2 = 3,602cm 103 Hình 3.41 Mô men u n

Ngày tải lên: 17/12/2015, 12:14

... hệ độ xốp cờng độ Quan hệ độ rỗng hàm lợng silicafume Một số sản phẩm thị trờng - FORCE 10. 000 ;10. 000D MB-SF SIKACRETE PP1 MICROSILICA (IBST) Metal cao lanh Các sản phẩm đáp ứng ASTM 1240-00; ... bê tông chống thấm, Một số chú ý khi sử dụng phụ gia MBT: có họ REOBUILD 561, 716, 8005, 100 0; IBST: COSU; GRACE: có họ SUPER... quản Các vi lỗ rỗng này rất nhỏ, trong khoảng 15-20 Khi

Ngày tải lên: 03/01/2016, 19:39

... btctf1 Mu=0,9Mmax h b Ac 59 200 100 0 200000 KN.m mm mm mm2 n As dc 16.00 10 2 010, 62 40.00 mm mm2 mm n A's 16.00 10 2 010, 62 mm mm2 0.65 c 15,8 0.9 mm ds = 160.00 mm a= 10, 25 mm AS f y AS' f y' ... cốt thép cần thiết để chịu mômen dơng là: AS = 65,346 .100 0 = 102 1 mm 0,4.160 Diện tích cốt thép cần thiết để chịu mômen âm là: AS = 103 ,23 .100 0 = 1613 mm 0,4.160 Bộ Môn CTGTTP Thiết Kế môn hoc ... Dm T, chiu di ton dm L=24m, kt cu kộo trc - Kh cu K7+2 x1,5m > W=7+2x1,5 =10( m) - Ti trng thit k: HL93, Ngi i b 3 .10- 3MPa Bộ Môn CTGTTP Thiết Kế môn hoc cầu btctf1 - Tao cỏp DL:12.7mm 2*Tiờu

Ngày tải lên: 26/03/2016, 21:27

... cäút thẹp âãø ẹp BT Âäúi våïi BT khä cỉïng tỉû nhiãn: σtbn = 500 σ bH R0 ; σ bH R0 ≤a (10 - 10) ⎛ σ bH ⎞ σ (10 - 11) − a ⎟ ; bH > a ⎟ R0 ⎝ R0 ⎠ Trong âọ a,b - Hãû säú phủ thüc vo mạc BT, våïi BT ... thẹp: Âäúi våïi cáúu kiãûn trỉåïc: Âäúi våïi cáúu kiãûn sau: (10 - 19) NH = (1.1σ0 - 3000)FH ; (10 - 20) NH = 1.1(σ0 - nH σb).FH ; (10 - 21) t Rn -Cỉåìng âäü chëu nẹn ca BT lục bng cäút thẹp (nhán ... dảng ca neo v ca ma sạt (σneo & σms): σHK’ = σ0’ - σneo’ - σms’ ; (10 - 3) σHK = σ0 - σneo - σms ; σHK’ = σ0’ - nH.σBH’ ; (10 - 4) Khi trãn BT: σHK = σ0 - nH.σBH ; Trong âọ σBH & σBH’ l ỉïng...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 13:47

... cäút thẹp âãø ẹp BT Âäúi våïi BT khä cỉïng tỉû nhiãn: σtbn = 500 σ bH R0 ; σ bH R0 ≤a (10 - 10) ⎛ σ bH ⎞ σ (10 - 11) − a ⎟ ; bH > a ⎟ R0 ⎝ R0 ⎠ Trong âọ a,b - Hãû säú phủ thüc vo mạc BT, våïi BT ... thẹp: Âäúi våïi cáúu kiãûn trỉåïc: Âäúi våïi cáúu kiãûn sau: (10 - 19) NH = (1.1σ0 - 3000)FH ; (10 - 20) NH = 1.1(σ0 - nH σb).FH ; (10 - 21) t Rn -Cỉåìng âäü chëu nẹn ca BT lục bng cäút thẹp (nhán ... dảng ca neo v ca ma sạt (σneo & σms): σHK’ = σ0’ - σneo’ - σms’ ; (10 - 3) σHK = σ0 - σneo - σms ; σHK’ = σ0’ - nH.σBH’ ; (10 - 4) Khi trãn BT: σHK = σ0 - nH.σBH ; Trong âọ σBH & σBH’ l ỉïng...

Ngày tải lên: 20/10/2013, 16:19