Thiết Kế Cầu Bê Tông Cốt Thép Dự Ứng Lực Dầm T24 Kết Cấu Kéo Trước (Kèm Bản Vẽ Cad)

Tính toán nội lực dầm chủ do tĩnh tải Tải trọng tác dụng nên dầm chủ Tĩnh tải : Tĩnh tải giai đoạn 1 DC1và tĩnh tải giai đoạn 2 DC2+ DW Hoạt tải gồm cả lực xung kíchIL+IM : Xe HL 93 Nội

Bộ Môn CTGTTP Thiết Kế môn hoc cầu btctf1Mục lục

Phần 1: Nội dung thuyết minh

1 Chọn tiết diện mặt cắt dầm chủ

2 Chiều cao kết cấu nhịp tối thiểu (A2.5.2.6.3-1)

3 Xác định chiều rộng bản cánh hữu hiệu (A.4.6.2.6)

4 Tính toán nội lực dầm chủ do tĩnh tải

5 Nội lực dầm chủ do hoạt tải

6 Các đặc trng vật liệu cho dầm chủ

7 Chọn và bố trí cáp dự ứng lực

8 Tính toán các mất mát ứng suất

9 Kiểm toán theo - Trạng thái giới hạn cờng độ I

10 Tính độ võng cầu

11 Bản mặt cầu

Bộ Môn CTGTTP Thiết Kế môn hoc cầu btctf1Phần 2: Bản vẽ kỹ thuật

(Bản vẽ khổ A1)

Nhiệm vụ thiết kế Thiết kế 1 cầu Bê tông cốt thép DƯL

1* Cỏc số liệu cho trước:

- Dầm T, chiều dài toàn dầm L=24m, kết cấu kộo trước

- Khổ cầu K7+2 x1,5m -> W=7+2x1,5=10(m)

- Tải trọng thiết kế: HL93, Người đi bộ 3.10-3MPa

- Tao cỏp DƯL:12.7mm

2*Tiờu chuẩn thiết kế:

- Quy trỡnh thiết kế : 22TCN – 272 - 05 Bộ Giao thụng vận tải

- Tải trọng thiết kế: HL93 , đoàn Người đi bộ

3* Vật liệu sử dụng:

-Thộp DƯL:

.Cường độ quy định của thộp ứng suất trước fpu=1860 Mpa

.Giới hạn chảy của thộp ứng suất trước fpy=0,9 fpu=1674 Mpa

.Hệ số ma sỏt  =0,23

.Ứng suất cho phộp khi kớch fpj=0,8 fpu=1488Mpa

.Cường độ tớnh toỏn khi chế tạo Rd1=13280 Kg/cm2

.Cường độ tớnh toỏn khi sử dụng Rd2=12800 Kg/cm2

.Mụđun đàn hồi Et=197000Mpa

-Vật liệu bêtông:

Cờng độ chịu nén của bêtông ở tuổi 28 ngày fc’=40Mpa

Cờng độ chịu nén của bêtông khi tạo ứng suất trớc fci’=0,85.fc’=34Mpa .Môđun đàn hồi của bêtông Ec=0,043.c1,5. fc'  33994.48Mpa

Cờng độ chịu kéo khi uốn fr=0.63 fc'  3 , 9844Mpa

4* Yêu cầu:

Bộ Môn CTGTTP Thiết Kế môn hoc cầu btctf1

- Nội dung bản thuyết minh đầy đủ rõ ràng

- Bản vẽ thể hiện mặt chính dầm, mặt cắt ngang, bố trí cốt thép …

( bản vẽ trên giấy A1)

Phần 1: Nội dung thuyết minh

1 Chọn tiết diện mặt cắt dầm chủ

1.1 Bố trí chung mặt cắt ngang cầu

Tổng chiều dài toàn dầm là 24 mét, để hai đầu dầm mỗi bên 0,3 mét để kêgối Nh vậy chiều dài nhịp tính toán của nhịp cầu là 23,4 mét

Cầu gồm 5 dầm có mặt cắt chữ T chế tạo bằng bêtông có fc’=40MPa Lớpphủ mặt cầu gồm có 2 lớp: lớp phòng nớc có chiều dày 0,4cm,, lớp bêtông Asphalttrên cùng có chiều dày 7cm Lớp phủ đợc tạo độ dốc ngang bằng cách kê cao cácgối cầu

11000 4x2200 400

10000

Bố trí chung mặt cắt ngang Cầu

Khoảng cách giữa các dầm chủ S=2200 mmGiữa phần xe chạy và lề ngời đi phân cách bằng giải phân cách mềm

- Chiều cao bầu dầm: hb=30cm

- Chiều dày bụng: bw=20cm

Bộ Môn CTGTTP Thiết Kế môn hoc cầu btctf1- Phần hẫng: 120cm Các kích thớc khác nh hình vẽ:

Mặt cắt tại gối Mặt cát dầm chủ

2 Chiều cao kết cấu nhịp tối thiểu (A2.5.2.6.3-1)

Yêu cầu: hmin=0,045.L Trong đó ta có:

L: Chiều dài nhịp tính toán L=23400mm

Chiều cao dầm chủ:

h =   

22

1 18

1

.24000

 Chọn h = 1300 mm

suy ra: hmin=0,045.L=0,045.25200=1134mm< h=1300mm=> Thỏa mãn

3 Xác định chiều rộng bản cánh hữu hiệu (A.4.6.2.6)

3.1 Đối với dầm giữa

Bề rộng bản cánh hữu hiệu có thể lấy giá trị nhỏ nhất của

Bộ Môn CTGTTP Thiết Kế môn hoc cầu btctf1+ 1/4 chiều dài nhịp (= 5850

= 2700mm+ Khoảng cách trung bình giữa các dầm kề nhau (S= 2200)->bi=2200mm

3.2 Đối với dầm biên

Bề rộng cánh dầm hữu hiệu có thể đợc lấy bằng 1/2 bề rộng hữu hiệu củadầm kề trong(=2200/2=1100) cộng trị số nhỏ nhất của

+ 1/8 chiều dài nhịp hữu hiệu(= 2925

2 / 200

=1350 mm+ Bề rộng phần hẫng( =1200 mm) ->be=1100 +1100=2200 mm

Kết luận: Bề rộng bản cánh dầm hữu hiệu

Bảng 3Dầm giữa (bi) 2200 mmDầm biên (be) 2200 mm

4 Tính toán nội lực dầm chủ do tĩnh tải

Tải trọng tác dụng nên dầm chủ

Tĩnh tải : Tĩnh tải giai đoạn 1 DC1và tĩnh tải giai đoạn 2 (DC2+ DW)

Hoạt tải gồm cả lực xung kích(IL+IM) : Xe HL 93

Nội lực do căng cáp ứng suất sau

Ngoài ra còn các tải trọng: Co ngót, từ biến, nhiệt độ, lún, gió, động đất (khụngxột)

4.1 Tĩnh tải rải đều lên 1 dầm chủ

Tỷ trọng của các cấu kiện lấy theo bảng (A.3.5.1.1) AASHTO,giả thuyết tĩnhtĩnh tải phân bố đều cho mỗi dầm, riêng lan can thì một mình dầm biên chịu

+ Tải trọng bản thân dầm DC dc

Bộ Môn CTGTTP Thiết Kế môn hoc cầu btctf1

Thành phần tĩnh tải DC bên trên bao gồm toàn bộ tĩnh tải kết cấu trừ tĩnh tải lớpmặt hao mòn dự phòng và tải trọng dự chuyên dụng Do mục đích thiết kế 2 phầncủa tĩnh tải đợc định nghĩa nh sau:

Tĩnh tải rải đều lên dầm chủ xuất hiện ở giai đoạn căng ứng suất trớc

gDC1(dc) = .Ag Trong đó:

 - Trọng lợng riêng của dầm, =24,525 KN/m3

Ag – Diện tích mặt cắt ngang của dầm khi cha mở rộng Vớikích thớc đã chọn nh trên, ta tính đợc Ag=0,665 m2 Do dầm có

mở rộng về 2 phía gối(xem bản vẽ) nên tính thêm phần mởrộng ta có Ag=0,6835 m2

+ Tải trọng do lan can

DC2 : Trọng lợng lan can xuất hiện ở giai đoạn khai thác sau các mất mát

Ta sử dụng loại lan can theo tiêu chuẩn AASHTO

=> Tĩnh tải DC2 tác dụng cho dầm biên

gDC2 = 4,654 KN/m + Tải trọng mối nói phần cánh T:

Bộ Môn CTGTTP Thiết Kế môn hoc cầu btctf1

Do mối nối cánh dầm gmôinôi 1,4715 kN/m

4.2 Các hệ số cho tĩnh tải p (Bảng A3.4.1-2) Bảng 5.2

DC: Cấu kiện và các thiết bị phụ 1,25/0,9 1

DW: Lớp phủ mặt cầu và các tiện ích 1,5/0,65 1

4.3 Xác định nội lực

Ta tính toán nội lực dầm chủ tại 4 mặt cắt: MC giữa nhịp, MC 1/4 nhịp, MC cáchgối 0,8m và MC gối

Để xác định nội lực, ta vẽ đờng ảnh hởng cho các MC cần tính rồi xếp tĩnh tải rải

đều lên đờng ảnh hởng Nội lực đợc xác định theo công thức:

+ Mômen: Mu= .p..g

+ Lực cắt: Vu= .g(p.+-.p.-) (Tơng tự nh tính toán bản mặt cầu với mục

đích tạo ra hiệu ứng tải lớn nhất)

Trong đó: - Diện tích đờng ảnh hởng mômen tại mặt cắt đang xét

+-Diện tích đờng ảnh hởng lực cắt dơng tại mặt cắt đang xét

+-Diện tích đờng ảnh hởng lực cắt âm tại mặt cắt đang xét

: Hệ số liên quan đến tính dẻo, tính d, và sự quan trọng trong khai thácxác định theo Điều (A.1.3.2)

=iDR  0,95

Hệ số liên quan đến tính dẻo D = 0,95 theo Điều (A.1.3.3)

Hệ số liên quan đến tính d R = 0,95 theo Điều (A.1.3.4)

Hệ số liên quan đến tầm quan trọng khi khai thác i = 1,05theo Điều (A.1.3.5)

Bé M«n CTGTTP ThiÕt KÕ m«n hoc cÇu btctf1 VËy:  = 0,95

- Tr¹ng th¸i giíi h¹n sö dông

DÇm trong (kh«ng cã tÜnh t¶i do lan can)

Mu=1.(1.gDC1(moinoi)+1.gDC1(dc)+1.DC1(dn)+ 1.gDW).

=1.( 1.1,4715 + 1.16,763+1.1,426+1.3,375).68,445

= 1575,67 KNm

Bộ Môn CTGTTP Thiết Kế môn hoc cầu btctf1Dầm ngoài (chịu toàn bộ tải trọng do lan can)

Mu=0,95.(1.gDC1(moinoi)+1.gDC1(dc)+1.DC1(dn)+1.gDW+1.gDC2).

=1.(1.1,4715 + 1.16,763 + 1.1,426 + 1.3,375 + 1.4,564).68,445

= 1889KNm

+ Đờng ảnh hởng mômen mặt cắt 1/4 nhịp =51,334 m2

- Trạng thái giới hạn cờng độ 1

Dầm trong (không có tĩnh tải do lan can)

- Trạng thái giới hạn sủ dụng

Dầm trong (không có tĩnh tải do lan can)

Bộ Môn CTGTTP Thiết Kế môn hoc cầu btctf1+ Đờng ảnh hởng mộmen mặt cắt cáh gối 0,8 m =9,04 m2

- Trạng thái giới hạn cờng độ 1

Dầm trong (không có tĩnh tải do lan can)

- Trạng thái giới hạn sủ dụng

Dầm trong (không có tĩnh tải do lan can)

Bộ Môn CTGTTP Thiết Kế môn hoc cầu btctf1+ Đờng ảnh hởng lực cắt mặt cắt giữa nhịp

-

Trạng thái giới hạn cờng độ 1

Dầm trong (không có tĩnh tải do lan can)

Vu=0,95[1,25(gDC1(moinoi)+gDC1(dc)+gDC1(dn))+ -

- 0,9(gDC(moinoi)+gDC1(dc)+gDC1(dn))- + (1,5.gDW.+-- 0,65.gDW.-)]

Vu= 0,95[1,25(1,4715+16,763+1,426).2,925 -0,9(1,4715+16,763+1,426).2,925+ (1,5.3,375.2,925 - 0,65.3,375.2,925)]

- Trạng thái giới hạn sử dụng

Dầm trong (không có tĩnh tải do lan can)

Bé M«n CTGTTP ThiÕt KÕ m«n hoc cÇu btctf1+gDC1(dn)+gDC2)-+ (1.gDW.+ - 1.gDW.-)]

§AH mÆt c¾t L/4

§AH mÆt c¾t gèi

Bộ Môn CTGTTP Thiết Kế môn hoc cầu btctf1

Lực cắt do tĩnh tải : Bảng 5.3.2

TTGH

CĐ1 TTGHSD TTGHCĐ1 TTGHSD TTGHCĐ1 TTGHSD TTGHCĐ1 TTGHSDDầm

trong 23,65 0 146,4 114,66 289,2 251,7 336,32 268,48Dầm

ngoài 26,88 0 174,35 137,78 366,47 299,84 394,46 325,82

5 Nội lực dầm chủ do hoạt tải

5.1 Tính toán hệ số phân phối hoạt tải theo làn

Quy trình AASHTO (1998) đề cập đến phơng pháp gần đúng đợc dùng để phân

bố hoạt tải cho từng dầm (AASHTO LRFD 4.6.2.2.2) Không dùng hệ số làn của

Điều 3.6.1.1.2 với phơng pháp vì các hệ số đó đã đợc đa vào trong hệ số phân phối,trừ khi dùng phơng pháp mô men tĩnh hoặc các phơng pháp đòn bẩy

Những kích thớc liên quan :

Chiều cao dầm: H = 1300mm; Khoảng cách của các dầm: S=2200mm; Chiều dàinhịp: L=23400mm; Khoảng cách từ tim của dầm biên đến mép trong của lan can:de=1200- 500 = 700mm

Dầm T thuộc phạm vi áp dụng những công thức gần đúng của qui địnhAASHTO(Theo bảng 4.6.2.21 và 4.6.2.2a-1) Hệ số phân bố hoạt tải đợc tính nhsau

a Hệ số phân phối hoạt tải theo làn đối với mô men uốn

+ Đối với dầm giữa (AASHTO bảng 4.6.2.2.2b-1):

Một làn thiết kế chịu tải :

gm=

1 , 0 3

3 , 0 4 , 0

4300 06

S S

23400

2200 4300

2200 06

, 0

3 , 0 4

, 0

2 , 0 6 , 0

2900 075

S S

23400

2200 2900

2200 075

, 0

2 , 0 6

, 0

Bộ Môn CTGTTP Thiết Kế môn hoc cầu btctf1nên ta có sơ đồ xếp tải nh hình vẽ cho cả 2 xe:

gtrong=gm= 0,603Hai làn thiết kế chịu tải

gm=e gbên trong trong đó

2800

e 0,77

b Hệ số phân phối hoạt tải theo làn đối với lực cắt

+ Đối với dầm giữa (ASSHTO Bảng 4.6.2.2.3a-1):

Một làn thiết kế chịu tải

2 ,

2

10700

2200 3600

2200 2

+ Đối với dầm biên (AASHTO bảng 4.6.2.2.3b-1):

gtrong=max trong 2 giá trị trên, gtrong= 0,7688

Hai làn thiết kế chịu tải

gv = e gbên trong Trong đó

3000 6

Bộ Môn CTGTTP Thiết Kế môn hoc cầu btctf1+ Xe tải thiết kế hoặc hai trục thiết kế.+ Tải trọng làn thiết kế.

- Hiệu ứng lực của tải trọng làn thiết kế không xét lực xung kích

- Quy tắc xếp tải (A.3.6.1.3)

 Hiệu ứng lực lớn nhất phải đợc lấy theo giá trị lớn hơn của các trờng hợpsau :

+ Hiệu ứng của xe hai trục thiết kế tổ hợp với hiệu ứng tải trọng làn thiếtkế(HL93M)

+ Hiệu ứng của một xe tải thiết kế có cự ly trục bánh thay đổi nh trong điều(A.3.6.1.2.2) tổ hợp với hiệu ứng của tải trọng làn thiết kế (HL93K)

 Đối với các mômen âm giữa các điểm uốn ngợc chiều khi chịu tải trọngrải đều trên các nhịp và đối phản lực gối giữa thì lấy 90% hiệu ứng củahai xe tải thiết kế có khoảng cách trục bánh trớc xe này đến trục bánh sau

xe kia là 15000mm tổ hợp 90% hiệu ứng của tải trọng làn thiết kế ;khoảng cách giữa các trục 145KN của mỗt xe tải phải lấy bằng4300mm(HL93S)

 Các trục bánh xe không gây hiệu ứng lực lớn nhất đang xem xét phải bỏqua

 Chiều dài của làn xe thiết kế hoặc một phần của nó mà gây ra hiệu ứnglực lớn nhất phải đợc chất tải trọng làn thiết kế

Tải trọng ngời đi bộ (PL)

- Tải trọng ngời đi bộ 3 KN/m2 (Điều A.3.6.1.5) phân bố trên 1,5m nên tải trọngrải đều của ngời đi bộ là 3.1,5 = 4,5 KN/m và phải tính đồng thời cùng hoạt tải xethiết kế

* Sơ đồ tính: Sơ đồ tính của dầm chủ là dầm giản đơn nên khoảng cách giữacác trục của xe tải thiết kế Truck đều lấy = 4,3 m

* Cách xếp xe tải lên đờng ảnh hởng: Xếp xe sao cho hợp lực của các trục xe

và trục xe gần nhất cách đều tung độ lớn nhất của đờng ảnh hởng

5.3.1 Mômen

+ Đờng ảnh hởng mômen mặt cắt

giữa nhịp

Bộ Môn CTGTTP Thiết Kế môn hoc cầu btctf1

Mômen tại mặt cắt giữa nhịp cha tính các hệ số

MTruck= pi.yi trong đó Pi: Trọng lợng các trục xe

Bé M«n CTGTTP ThiÕt KÕ m«n hoc cÇu btctf1

M«men do t¶i träng xe hai trôc g©y ra:

Bộ Môn CTGTTP Thiết Kế môn hoc cầu btctf1

Làm tơng tự mặt cắt giữa nhịp đối với mặt cắt 1/4 nhịp và mặt cắt cách gối 0,8 m,

145 kN

4,3 4,3

Bộ Môn CTGTTP Thiết Kế môn hoc cầu btctf1PL 308 231 40,68

Lực cắt tại mặt cắt giữa nhịp cha tính các hệ số

VTruck=pi.yi trong đó Pi: Trọng lợng các trục xe

Bé M«n CTGTTP ThiÕt KÕ m«n hoc cÇu btctf1

+ §êng ¶nh hëng lùc c¾t t¹i mÆt c¾t c¸ch gèi 0,8m:

+ §êng ¶nh hëng lùc c¾t t¹i mÆt c¾t gèi

4,5 kN/m 9,3 kN/m

0,3825 0,56624

W=6,58 m2

W=0,732 m2

0,25

35kN 145kN

145kN

110kN 110kN

1,2

9,3 kN/m 4,5 kN/m

9,3 kN/m

1,2 110kN

Bộ Môn CTGTTP Thiết Kế môn hoc cầu btctf1

Tính toán tơng tự mặt cắt giữa nhịp đối với mặt cắt 1/4 nhịp , mặt cắt cách gối0,8 m và mặt cắt gối `, ta có:

Mặt cắt Giữa nhịp 1/4 nhịp Cách gối 0,8m Gối

* Tổ hợp theo trạng thái giới hạn cờng độ I

+ Tổ hợp Mô men theo trạng thái giới hạn cờng độ I(Điều 3.4.1.1)

MU= (P.M DC1 + P M DC2 +P M DW +1.75MLL+IM +1.75 MLP )

+ Tổ hợp Lực cắt theo trạng thái giới hạn cờng độ I(Điều 3.4.1.1)

VU= (P V DC1 + P V DC2 +P V DW +1.75VLL+IM` +1.75 VLP)

Trong đó :

MLL: Mômen do hoạt tải tác dụng lên 1 dầm chủ (đã tính hệ số phân bố ngang)

MU: Mô men tính toán theo trạng thái giới hạn cờng độ I của dầm giữa

VU : Lực cắt tính toán theo trạng thái giới hạn cờng độ I của dầm giữa

P : Xác định ở mục1.3.2

 : Hệ số liên quan đến tính dẻo, tính d, và sự quan trọng trong khai thác xác

định theo Điều 1.3.2

=iDR  0.95

Hệ số liên quan đến tính dẻo D = 0.95 (theo Điều 1.3.3)

Hệ số liên quan đến tính d R = 0.95(theo Điều 1.3.4)

Hệ số liên quan đến tầm quan trọng trong khai thác i = 1.05 (theo Điều 1.3.5)  = 0,95

IM = Hệ số xung kích IM = 25% Theo Điều 3.4.1-1

* Hệ số tải trọng và tổ hợp theo trạng thái giới hạn sử dụng I

Bộ Môn CTGTTP Thiết Kế môn hoc cầu btctf1MU=M DC1 + M DC2 + M DW +MLL+IM + MDN

- Cờng độ kéo quy định của thép ứng suất trớc : f pu  1860MPa(A.5.4.4.1)

- Giới hạn chảy của thép ứng suất trớc : f py  0 , 9 f pu  1670MPa(A.5.4.4.1)

- Môdun đàn hồi của thép ứng suất trớc : E p  197000MPa

- Sử dụng thép có độ chùng dão thấp của hảng VSL: ASTM A416 Grade 270

- Hệ số ma sát  = 0,23

- Hệ số ma sát lắc trên 1mm bó cáp K = 6,610-7 (mm-1) (A.5.9.5.2.2b)

- ứng suất trong thép ứng suất khi kích f pj  0 , 8 f pu  1488MPa

- ứng suất trong thép sau các mất mát trong giai đoạn sử dụng :

Bộ Môn CTGTTP Thiết Kế môn hoc cầu btctf1

2.1.1 Thép thờng

- Giới hạn chảy tối thiểu của cốt thép thanh: f y  400MPa

- Môdun đàn hồi : E s 200000MPa

6.2 Bêtông

- Tỷ trọng của bêtông: c  24 , 525 kN/m3

- Cờng độ chịu nén của bêtông quy định ở tuổi 28 ngày f' c 40MPa

- Cờng độ chịu nén của bêtông lúc bắt đầu đặt tải hoặc tạo ứng suất trớc :

MPa f

E ci  0 , 85 c  0 , 85 33994 , 48  28895 , 308

- Hệ số quy đổi hình khối ứng suất (5.7.2.2):   0,621

7

28 ' 05 , 0 85 , 0

Chọn sơ bộ diện tích cốt thép cần thiết theo công thức kinh nghiệm:

) 9 , 0 (

85 , 0

M A

pu

u ps





Trong đó:

Mu : mômen lớn nhất do tải trọng ở mặt cắt giữa nhịp Mu = 5357,27 kN.m

fpu : cờng độ phá hoại, fpu=1860 Mpa

h : chiều cao dầm chủ h = 1300 mm

 : hệ số lấy bằng 1

) ( 2896 1300

9 , 0 1860 85 , 0 1

10 27 , 5357 )

9 , 0 (

85 , 0

2

6

mm h

f

M A

tao

Bộ Môn CTGTTP Thiết Kế môn hoc cầu btctf1 Chọn số tao cáp n=45 tao Aps =4441,5 mm2

Bố trí cốt thép theo đờng cong gãy khúc có vuốt tròn:

Chiều dài cung tròn đợc xác định :

1 2 3

Bộ Môn CTGTTP Thiết Kế môn hoc cầu btctf10 . 0

360

2

2 ( 

 Xác định  theo công thức :

2

l

h arctg

L=Ltt(chiều dài nhịp tính toán của dầm) L=23,4 m

f: đờng tên của bó cáp, tự quyết định

1.00

L/2

117

0 400 39 11 5.5 7 2.7 9 500 24.3 2 48.6 1 0.00 11.00 2.00 117

0 700 51 24.5

4.1 7

2.0

9 600

21.8 4

43.6

7 0.00 24.50 3.00 117

0 1000 62 38 3.5 5 1.7 8 700 21.6 9 43.3 7 0.00 38.00 1.00

43.6 7

8.38 5

32.88 5 3.00 585 1000 62 38 3.5

5 1.7 8 700 21.6 9 43.3 7 26.0 6 64.04 1.00

43.6 7

45.2

0 69.70 3.00 80 1000 62 38 3.5

5 1.7 8 700 21.6 9 43.3 7 57.0 8 95.08

Bộ Môn CTGTTP Thiết Kế môn hoc cầu btctf1

5 1.7 8 700 21.6 9 43.3 7 62.0 4 100.0 4

+) Chiều dài các bó cáp tính đợc:

Chiềudài(cm) 2404,175 2403,93 2404 2400 2400Chiều dài trung bình của mỗi bó cáp là Ltb=24,03 m

*) Bố trí neo:

.Neo ngoài : bề mặt neo phải vuông góc với với mặt bê tông tại mặt tiếp xúc neo

Ta Chọn loại neo quả trám

20 20 30