phụ lục 2 tính toán ổn định công trình

... 609.6 12. 7 21 000000 1061 12 800 80 12 56 28 50000 660.4 12. 7 21 000000 135566 1,000 100 14 72 2850000 711 .2 12. 7 21 000000 170 022 1 ,20 0 120 15 90 28 50000 7 62 13 21 000000 21 4575 1,300 130 16 98 28 50000 ... (T) 21 .41 22 .22 21 .26 -21 .41 -22 .22 -21 .26 60.84 71 .23 69.14 Mmin (Tm) Qmax (T) Qmin (T) Mmax (Tm) -59.61 63.44 -40. 92 -79.56 64.1 -40.47 -75 .24 61.31 -37.49 -7.46 -7.59 -7.44 -26 4.84 -25 9.34 -25 5. 82 ... tiền 29 3 ,25 6 ,2 84 150,837,1 59 G 864 100m 367 .20 29 0,95 106,839 ,2 78 100m 125 .28 27 8,40 34,878,79 488 1 ,26 3,848 648 1,119,854 23 ,568 1, 425 ,415 20 ,336 4,303,6 32 1,540 146,336 20 ,000 860,000 25 92. 0...

Ngày tải lên: 11/08/2014, 23:20

... Sét Cát mòn ZI 10 11 .22 5 12. 45 14.45 16.45 18.45 20 .45 22 .45 24 .45 26 .45 28 .45 30.45 li 2 2 0.45 2 2 2 2 2 fI 0.5 0.6 0.6 0.6 0.6 1.751 1.791 1.831 1.871 1.911 5.845 6.045 6 .24 5 6.445 6.636 PHẦN ... PHẦN NỀN MÓNG – Chương 2: PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP BTCT fI*lI 1 .2 1 .2 1 .2 0 .27 3.5 02 3.5 82 3.6 62 3.7 42 3. 822 11.69 13.09 12. 49 12. 89 13 .27 2 Trang 98 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 20 01 ∑fili = 85.614 ... 0.09× 24 × 2. 5 = 5.94 (T) Mttx = 8.159 + 5.01 × 2. 5 = 20 .684 (T.m) Mtty = 5.54 + 2. 86 × 2. 5 = 12. 69 (T.m) xmax = 1.35 (m) ; ymax = 0.9 (m) Σxi2 = 6×1.3 52 + 6×0.4 52 = 12. 15 m2 ; Σyi2 = 6×0. 92 =...

Ngày tải lên: 02/04/2013, 16:53

... 18 21 24 27 30 Hệ số mô đun đàn hồi 2, 2x104 2, 35x104 2, 5x104 2, 65x104 2, 8x104 Ngoài hệ số đàn hồi cắt bê tông tính theo công thức (1.1) Gc= Với Ec 2. 3 (1.1) Gc: Hệ số đàn hồi cắt bê tông (N/mm2) ... thép 2. 1 Sàn thi công 2. 2 Lắp đặt hệ dẫn hướng 2. 3 Đóng cọc ống thép 64 64 65 67 69 72 2.4 Hàn ống thép công trường 2. 5 Xử lý tai nối 81 83 2. 6 Phương pháp bơm bê tông vào lòng cọc ống thép 2. 7 ... thiết kế 22 1 .2 Trình tự thiết kế Hệ số phản lực đất .24 25 2. 1 Hệ số phản lực đất theo phương nằm ngang 25 2. 2 Hệ số phản lực theo phương thẳng đứng .28 2. 3 Hệ số phản lực cắt theo...

Ngày tải lên: 06/11/2014, 21:44

... Bảo vệ chống Ăn mòn Sửa chữa cho Công trình Cảng Thép (20 09 )2) xuất tháng 11 năm 20 09 không nêu lên tầm quan trọng công tác bảo dưỡng công trình cảng thép mà trình bày biện pháp thực Khi chi ... mòn xây dựng công trình cảng thép ■ ■ ■ ■ Sự phát triển công nghệ bảo vệ ăn mòn cho công trình cảng thép N hật Bản trình bày Hình 11) Từ nửa cuối thập kỷ 50 đến thập kỷ 60, nhiều công trình cảng ... triển Công nghệ bảo vệ chống ăn mòn cho công trình cảng thép”, Số 60, trang 3-8, 20 11 2) Viện nghiên cứu Công nghệ Phát triển cảng: Sách hướng dẫn Bảo vệ chống Ăn mòn Sửa chữa cho Công trình...

Ngày tải lên: 01/04/2015, 04:27

... 1.500.000 VNĐ =10.7 82. 083,08VNĐ = 693.6 62. 275,6VNĐ Doanh thu: 784.099.500 VNĐ Chi phí : 693.6 62. 275,6 VNĐ Lợi nhuận nhập = Doanh thu - Tổng chi phí = 784.099.500 693.6 62. 275,6 = 90.437 .22 4,4 (VNĐ) Tỷ ... suất lợi nhuận: p = 90.437 .22 4,4 * 100 = 13.04 % 693.6 62. 275,6 Tỷ suất ngoại tệ: Hnk = Doanhthu (VND ) Chiphí (USD) = 784.099.500 4 424 8 ,25 Bảng tổng kết chi phí 20 =17. 720 (VNĐ/USD) STT Khoản mục ... viên Công ty, với quan tâm tạo điều kiện cấp ngành liên quan Công ty ổn định không ngừng phát triển Lợi nhuận Công ty không ngừng nâng cao qua năm Năm 20 03 doanh thu đạt 7 029 .106 VNĐ, năm 20 04...

Ngày tải lên: 07/12/2013, 17:47

... xem Hỡnh 2. 12 1 62. 5 800 1 62. 5 800 300 500 20 00 Bản chịu lực cắt 25 0 300 25 0 Bản chịu mô men 20 00 25 0 300 25 0 25 0 300 25 0 Bản chịu mô men 300 Bản hẫng 500 21 479 150 300 25 0 21 479 150 300 25 0 450 ... khỏc X N 02- D14-150 X N 02- D14-150 120 0 21 1158 21 12 N01 Steady rest Giá đỡ Trụ Số lượng Đk L1 Số lượng N01 cọc N 02 P 12 40 D16 810 21 46 D20 1000 P13 D20 1000 P14 46 D 22 1080 40 P15 D25 124 0 70 ... P16 Top Slab Đỉnh bệ X N 02- D14-150 N03-D14 -25 0 120 0 21 100 100 1300 120 0 300 300 100 L1 12 N01 Filled Concrete Nhồi bê tông 1158 1000 21 100 12 N01 1158 120 0 21 N03-D14 -25 0 Hỡnh 1.14: Chi tit liờn...

Ngày tải lên: 03/10/2014, 11:42

... xem Hỡnh 2. 12 1 62. 5 800 1 62. 5 800 300 500 20 00 Bản chịu lực cắt 25 0 300 25 0 Bản chịu mô men 20 00 25 0 300 25 0 25 0 300 25 0 Bản chịu mô men 300 Bản hẫng 500 21 479 150 300 25 0 21 479 150 300 25 0 450 ... khỏc X N 02- D14-150 X N 02- D14-150 120 0 21 1158 21 12 N01 Steady rest Giá đỡ Trụ Số lượng Đk L1 Số lượng N01 cọc N 02 P 12 40 D16 810 21 46 D20 1000 P13 D20 1000 P14 46 D 22 1080 40 P15 D25 124 0 70 ... P16 Top Slab Đỉnh bệ X N 02- D14-150 N03-D14 -25 0 120 0 21 100 100 1300 120 0 300 300 100 L1 12 N01 Filled Concrete Nhồi bê tông 1158 1000 21 100 12 N01 1158 120 0 21 N03-D14 -25 0 Hỡnh 1.14: Chi tit liờn...

Ngày tải lên: 03/10/2014, 11:46

... 575 x 10 24 ,2 2 ,20 16 27 0 20 1 x 10 711 ,2 343,8 198,5 156 122 x 103 344 x 10 24 ,8 2, 23 20 7 161 x 10 453 x 10 24 ,7 2, 23 524 x 10 24 ,7 2, 23 12 263,6 306,6 24 1 186 x 10 16 800 14 349,4 27 4 21 1 x 103 ... 20 22, 4 1587 1676 x 10 129 0 x 10 22 1 920 ,0 1507 18 52 x 104 1 323 x 1 02 25 21 79,5 1711 20 98 x 10 1499 x 10 22 20 58 ,2 1616 22 82 x 104 1 521 x 1 02 25 23 36,6 1834 25 85 x 10 1 723 x 10 CHÚ THÍCH: Giá ... 10 20 ,8 1,88 369 x 10 20 ,7 1,88 12 221 ,7 14 25 7,7 20 2 111 x 10 16 29 3,6 23 0 125 x 103 417 x 10 20 ,7 1,88 25 1 x 10 21 ,2 1, 92 609,6 169,8 133 766 x 10 12 225 ,3 177 101 x 103 330 x 10 21 ,1 1, 92 206...

Ngày tải lên: 22/10/2014, 14:13

... 39 821 2 Vậy < Ro =26 00 (kg/cm2) => Thoả mãn => Kiểm tra ổn định : = S = 128 7500/(0,9.636) = 22 49,3 < 26 00 (kg/cm2) .F => Thoả mãn điều kiện ổn định b Thanh biên chịu kéo lớn N56: Nội lực tính toán ... kính quán tính : ix = iy = - Độ mảnh : Ix (cm4) 93600 190735,9 Iy (cm4) 175 423 329 68,98 509, 12 Tổng : Fng (cm2) 3 12 197, 12 284336 20 83 92 Ix = 23 ,63 F Iy F = 20 ,23 x = Lo /ix = 33,8 52

Ngày tải lên: 30/10/2014, 16:37

... = 400 *25 = 10000 (mm2) y1 = dw /2 + tc /2 = 1430 /2 – 25 /2 = 727 ,5 (mm) Vách dầm: As2 = Dc*tw = 1430 *25 = 35750 (mm2) y2 = (mm) Cánh dưới: As3 = bf*tf = 400 *20 = 8000 (mm2) y3 = -(dw /2 + tf /2) = ... 1 322 *35750] + [ 26 6667 + 59 32* 8000] + [ 729 167 + 615, 52* 14000] → IX = 22 .22 0.880.580 (mm4) I S NC = X y ● Tính môđun kháng uốn tiết diện: - Tại mép biên nằm táp: y = 615,5 + 25 /2 = 628 mm 22 .22 0.880.580 ... -(1430 /2 + 20 /2) = - 725 (mm) Bản táp: As4 = b’f*t’f = 560 *25 = 14000 (mm2) y4 = -(dw /2+ tf + tf /2) = -(1430 /2 + 20 + 25 /2) = -747,5 (mm) Tọa độ trọng tâm toàn tiết diện là: 22 ∑A 10000* 727 ,5 −...

Ngày tải lên: 17/12/2014, 23:22

... 25 /2 = 628 mm b S NC = 22 .22 0.880.580 b 628 → S NC =35.383.568 mm → - Tại mép biên nằm cánh trên: y = 859,5 + 25 /2 = 8 72 (mm) → t S NC = 22 .22 0.880.580 t 8 72 → S NC = 25 .4 82. 661 mm V.6 XÁC ĐỊNH ... = 400 *25 = 10000 (mm2) y1 = dw /2 + tc /2 = 1430 /2 – 25 /2 = 727 ,5 (mm) Vách dầm: As2 = Dc*tw = 1430 *25 = 35750 (mm2) y2 = (mm) Cánh dưới: As3 = bf*tf = 400 *20 = 8000 (mm2) y3 = -(dw /2 + tf /2) = ... ] I qd = [22 .22 0.880.580 + 23 72 *67750] + [58.666.667 + (10 72 − 23 7 )2 *17500] ( +[1.666.667 + ( 922 − 23 7 )2 * 20 83] = 39 .26 5.496.840 mm ) ● Môdun kháng uốn tiết diện quy đổi điểm cần tính ứng suất...

Ngày tải lên: 23/12/2014, 18:01

... TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 20 10 -20 15 12 2 .25 0.75 2. 25 0.75 847 .23 13 -2. 25 2. 25 -2. 25 2. 25 822 .63 14 -0.75 2. 25 -0.75 2. 25 831.10 15 0.75 2. 25 0.75 2. 25 839.57 16 2. 25 2. 25 2. 25 2. 25 848.04 Tải trọng ... NGHIỆP KSXD KHĨA 20 10 -20 15 12 2 .25 0.75 2. 25 0.75 839.97 13 -2. 25 2. 25 -2. 25 2. 25 817.53 14 -0.75 2. 25 -0.75 2. 25 825 .80 15 0.75 2. 25 0.75 2. 25 834.06 16 2. 25 2. 25 2. 25 2. 25 8 42. 33 Tải trọng lớn ... NGHIỆP KSXD KHĨA 20 10 -20 15 12 2 .25 0.75 2. 25 0.75 785.88 13 -2. 25 2. 25 -2. 25 2. 25 7 82. 97 14 -0.75 2. 25 -0.75 2. 25 786.55 15 0.75 2. 25 0.75 2. 25 790.14 16 2. 25 2. 25 2. 25 2. 25 793. 72 Tải trọng lớn...

Ngày tải lên: 14/07/2015, 19:47

... giá ngoại tệ ngày 25 / 02/ 2008 : 1USD =16.150 VND> => Tổng chi phí = 876.5 62. 200 VNĐ = 5 427 6 USD Vậy có: Doanh thu: 9 52. 850.000 VNĐ = 59000 USD Chi phí : 876.5 62. 200 VNĐ = 5 427 6 USD Lợi nhuận nhập ... Tỷ giá ngoại tệ ngày 25 / 02/ 2008 : 1USD =16.150 VND> => Tổng chi phí = 849. 426 .750 VNĐ = 525 96 USD Vậy có: Doanh thu: 9 52. 850.000 VNĐ = 59000 USD Chi phí : 849. 426 .750 VNĐ = 525 96 USD Lợi nhuận ... dụ: năm 20 01 Hoa Kỳ tiêu thụ khoảng triệu tấn/năm, Nhật Bản 1,6 triệu tấn/năm đặc biệt Trung Quốc 2, 2 triệu tấn/năm (tăng 21 % so với năm 20 00), năm 20 02 tăng lên 2, 6 triệu tấn/năm, năm 20 03 lên...

Ngày tải lên: 07/12/2013, 17:48

... 02/ 11 /20 11 02/ 11 /20 11 Thời hạn trả lời Bản câu hỏi sơ 12/ 11 /20 11 12/ 11 /20 11 Họp nội ITC 16/11 /20 11 16/11 /20 11 Thời hạn công bố kết họp nội 19/11 /20 11 19/11 /20 11 10/ 12/ 2011 10/ 12/ 2011 ITC ITC định ... định sơ thiệt hại DOC định sơ 23 /05 /20 12 24/03 /20 12 DOC định thức 05/10 /20 12 05/10 /20 12 ITC định thức 19/11 /20 12 19/11 /20 12 Phân tích yếu tố bất lợi thuận lợi Việt Nam vụ kiện 2. 1 Những yếu tố bất ... sau (chưa tính đến thay đổi/gia hạn quan có thẩm quyền): Điều tra Chống bán Điều tra Chống trợ phá giá cấp Ngày đệ đơn 26 /10 /20 11 26 /10 /20 11 Ngày đưa định khởi xướng 15/11 /20 11 15/11 /20 11 Ngày...

Ngày tải lên: 25/03/2014, 10:20

... (T/m2) (T/m ) IL E (T/m2) Cát san 0.7 - - 6.0 2. 00 1.61 2. 2 1.97 1.61 2. 6 2. 03 1.64 12. 9 2. 04 1.69 - - - - - - - - lấp Sét Sét pha Sét Cát pha Cát hạt trung >18 lẫn 2. 04 1.73 23 .9 22 .2 23.4 20 .6 ... 22 .2 23.4 20 .6 18.0 2. 73 12o10’ 122 .23 2. 07 2. 71 11o45’ 129 .60 1.76 2. 74 14 18o06’ 23 8.00 3.37 2. 67 17 23 o50’ 566.00 1.04 2. 66 20 31o11’ 129 7.6 0.34 0.5 0.5 0.4 0.3 - 861 623 780 736 1561 sạn ... Rs (m) (kN/m2) (kN) Sét xám trắng 30 4.05 122 2.3 165.01 Sét pha 40 2. 2 129 6.0 71 .28 Sét xám trắng 30 2. 6 23 80.0 20 6 .27 Cát pha Cát hạt trung lẫn 70 12. 9 5660.0 1043.06 150 4 .25 129 70.0 367.48...

Ngày tải lên: 01/06/2016, 15:41

... bulông Hình 6.3 Cấu tạo mặt bích bulông 6.1.3 .2 Mặt bích nối hàn 6 -2 Chương Thi công cọc ống Hình 6.4 Cấu tạo mặt bích nối hàn 6 .2 Vận chuyển hạ cọc ống 6 .2. 1 Vận chuyển cọc ống Cọc ống có trọng lượng ... ống người ta sử dụng xà lan xe chuyên dụng để vận chuyển nhằm đảm bảo an toàn cho cọc 6 .2. 2 Nối cọc ống 6 .2. 2.1 Nối cạn Cọc ống chế tạo thành đoạn nối lại với trước đóng Để việc hàn nối đảm bảo ... thuật người ta làm sau: Hình 6.5 Nối cọc ống cạn Cọc ống; Con lăn di động; Con lăn cố định; Mặt bãi 6 .2. 2 .2 Nối nước Khi đóng cọc ống nước hạ đoạn cọc một, hạ đoạn cọc trước đến cao độ thích hợp,...

Ngày tải lên: 17/10/2012, 09:11

Ngày tải lên: 19/11/2012, 09:23

... bảng A .2 TCVN 20 5: Lớp đất Bùn sét ZI 10 11 .22 5 12. 45 14.45 16.45 18.45 20 .45 22 .45 24 .45 26 .45 28 .45 30.45 li 2 2 0.45 2 2 2 2 2 fI fi*li 0.5 0.6 1 .2 0.6 1 .2 0.6 1 .2 0.6 0 .27 Sét 1.751 3.5 02 1.791 ... 11 .22 5 12. 45 14.45 16.45 18.45 20 .45 22 .45 24 .45 26 .45 28 .45 30.45 li 2 2 0.45 2 2 2 2 2 fI 0.5 0.6 0.6 0.6 0.6 1.751 1.791 1.831 1.871 1.911 5.845 6.045 6 .24 5 6.445 6.636 ∑fili = fi*li 1 .2 1 .2 ... đất có phân lớp sau: Tra bảng A .2 TCVN 20 5: Lớp đất Bùn sét ZI 10 11 .22 5 12. 45 14.45 16.45 18.45 20 .45 22 .45 24 .45 26 .45 28 .45 30.45 Sét Cát mòn li 2 2 0.45 2 2 2 2 2 fI 0.5 0.6 0.6 0.6 0.6 1.751...

Ngày tải lên: 02/04/2013, 16:54

... MY 2. 2.1 Cụng on ct phụi Cuộn phôi đ-ợc đ-a vào máy để cắt thành dải nhỏ theo kớch thc loại ống Hình 2. 1 Cụng on cắt phôi S dng cỏc bn v s: 2. 2, 2. 3, 2. 4, 2. 5, 2. 6, 2. 7, 2. 8, 2. 9, 2. 10, 2. 11, 2. 12, ... cỏc hỡnh v s: 2. 19, 2. 20, 2. 21, 2. 22, 2. 23, 2. 24, 2. 25 bn v ca cụng on to ng Forming *) Gii thiu, chc nng cỏc phn t mch ng lc v mch iu khin cụng on to ng Forming: Hỡnh v 2. 19: - 1Q2, 1Q3, 1Q4: ... doa phải làm việc để làm nhẵn đầu ống - 30 - Hỡnh 2. 26 Cụng on doa u ng S dng cỏc hỡnh v s: 2. 27, 2. 28, 2. 29, 2. 30, 2. 31, 2. 32, 2. 33, 2. 34, 2. 35, 2. 36 hỡnh v ca cụng on doa u ng *) Gii thiu, chc...

Ngày tải lên: 21/02/2014, 22:20