phụ lục 1 tính toán nội lực cấu kiện

... 1, 300 13 0 16 98 2850000 914 .4 17 210 00000 482639 10 1, 400 14 0 16 10 8 2850000 7.61E +11 1. 52E +1 533 819 2.73E +1 958802 4.35E +1 1527870 1. 02E +1 35895 71 1.98E +1 695 813 7 2.71E +1 949 218 4 3.79E +1 1 217 912 5 ... 70 12 46 2850000 609.6 12 .7 210 00000 10 611 2 800 80 12 56 2850000 660.4 12 .7 210 00000 13 5566 1, 000 10 0 14 72 2850000 711 .2 12 .7 210 00000 17 0022 1, 200 12 0 15 90 2850000 762 13 210 00000 214 575 1, 300 ... 3.79E +1 1 217 912 5 10 16 17 210 00000 665780 SVTH: INH VN MNH LP 52CG1 MSSV:6530.52Page 10 EJcọc thep 2.55E +1 3.41E +1 5 .14 E +1 1.27E +1 2.23E +1 2.85E +1 3.57E +1 4.51E +1 1.01E +1 1.40E +1 CHUYấN : NGHIấN...

Ngày tải lên: 11/08/2014, 23:20

... đất Bùn sét Sét Cát mòn ZI 10 11 .225 12 .45 14 .45 16 .45 18 .45 20.45 22.45 24.45 26.45 28.45 30.45 li 2 2 0.45 2 2 2 2 2 fI 0.5 0.6 0.6 0.6 0.6 1. 7 51 1.7 91 1.8 31 1.8 71 1. 911 5.845 6.045 6.245 6.445 ... MI-I = r1 (P3 +P7 + P 11 + P15) + r2 (P4 + P8 + P12 + P16) Trong : r1 = 0 .15 m , r2 = 1. 05m P4 = P8 = P12 =P16 = Pmaxtt = 60.74 ( T ) P3 = P7 = P 11 = P15 = Pm Pm = 8 41. 77 14 .065 × 0.45 12 .16 5 × ... 6.28/5 = 1. 256 Bảng tính lún cho khối móng quy ước : Điểm Độ sâu z 1. 256 2. 512 3.768 5.024 LM/BM 1. 14 1. 14 1. 14 1. 14 1. 14 2z/BM 0.4 0.8 1. 2 1. 6 Ko 0.9656 0.8 21 0.6382 0.4 819 σgl 9.005 8.695 7.393...

Ngày tải lên: 02/04/2013, 16:53

... 4.2.3 Cốt thép Bảng 1. 11 ứng suất cho phép cốt thép (N/mm2) ứng suất loại kết cấu SD 295A SD 295B SD 345 1) Kết cấu nói chung 14 0 18 0 18 0 2) Kết cấu nước hay mực nước ngầm 14 0 16 0 16 0 3) Giá trị t/h ... đứng đáy giếng n1+ n K V = kV A1 (2 .14 ) i =1 b Hệ số đàn hồi cắt đáy giếng n1+ n K S = k S A1 (2 .15 ) i =1 c Hệ số đàn hồi quay đáy giếng n1+ n K r1 = kV A1 xi2 (2 .16 ) i =1 Với: KV: Hệ số ... đặt giằng 10 8 4.5 Đào nước 11 0 4.6 Đổ bê tông bịt đáy 11 1 4.7 Tháo nước, làm khô 11 3 Quản lý an toàn Kết luận kiến nghị nguyễn thị tuyết trinh lớp cao học khóa 10 11 4 11 7 Trang Luận án thạc sỹ...

Ngày tải lên: 06/11/2014, 21:44

... Biến dạng đo 13 mặt cắt cọc tính toán phân bố lực dọc trục sức kháng ma sát thành bên từ kết đo Hình thể phân bố lực dọc trục cọc Lực dọc tính toán từ đo biến dạng cọc ống Sự khác lực dọc trục ... cầu dẫn Các kết cấu móng Kết cấu phần cầu Tokyo Gate (tổng chiều dài 2,9km) gồm có hai mố 21 trụ (Hình 1) trụ đặt phần khơi (mở rộng: khoảng 1, 6m) kết cấu phần Trong trụ khơi, 11 đóng cọc sức ... trải rộng từ phía nam đến phía bắc Hà Nội, thủ đô nước Việt Nam Dự án kỷ niệm 10 00 năm Hà Nội trở thành thủ đô đất nước (tháng 10 /2 010 ) Công trình cầu có kết cấu dây văng năm cột tháp biểu tượng...

Ngày tải lên: 01/04/2015, 04:27

... 672.537.454,4 = 11 1.562.045,6 (VNĐ) Tỷ suất lợi nhuận: p = 11 1.562.045,6 * 10 0 =16 .58 % 672.537.454.,4 Tỷ suất ngoại tệ: Hnk = Doanhthu Chiphí = 784.099.500 42.4 31, 38 18 =18 .479 (VNĐ/USD) 3 .1 Với đơn ... định:5.000 VNĐ/MT = 485.000 VNĐ +Phí mở toán L/C = 1. 300.000 VNĐ +Chi phí khác = 1. 500.000 VNĐ 6 61. 946. 313 ,4 VNĐ +Lãi vay ngân hàng (0,8%/ tháng): Vay tháng =10 .599 .14 1,01VNĐ => Tổng chi phí =672.537.454,4 ... Hoàng Lan Địa : Số 31 Hồng Bàng HP Điện thoại : 0 31. 7 019 39 Tài khoản : 020/ 010 1.00 210 78 Ngân hàng Công thơng Việt Nam Mã số thuế : 02.00.4 31. 893 Chức vụ : Giám đốc Fax : 0 31. 7 019 39 Hai bên thỏa...

Ngày tải lên: 07/12/2013, 17:47

... Slab Đỉnh bệ X N02-D14 -15 0 N03-D14-250 12 00 21 100 10 0 13 00 12 00 300 300 10 0 L1 12 N 01 Filled Concrete Nhồi bê tông 11 58 10 00 21 100 12 N 01 115 8 12 00 21 N03-D14-250 Hỡnh 1. 14: Chi tit liờn kt ... N02-D14 -15 0 X N02-D14 -15 0 12 00 21 115 8 21 12 N 01 Steady rest Giá đỡ Trụ Số lượng Đk L1 Số lượng N 01 cọc N02 P12 40 D16 810 21 46 D20 10 00 P13 D20 10 00 P14 46 D22 10 80 40 P15 D25 12 40 70 P16 Top ... 21 1200 21 21 3 01 309 15 0 15 0 15 0 3 01 309 Hỡnh 1. 13: Kt cu liờn kt inh neo gia cc v b tr cu Nht Tõn [28] 10 0 10 0 399 3 91 1200 10 0 Shear reinforcement Thép chống cắt 22 Stud weld Hàn 12 00 15 0...

Ngày tải lên: 03/10/2014, 11:42

... Slab Đỉnh bệ X N02-D14 -15 0 N03-D14-250 12 00 21 100 10 0 13 00 12 00 300 300 10 0 L1 12 N 01 Filled Concrete Nhồi bê tông 11 58 10 00 21 100 12 N 01 115 8 12 00 21 N03-D14-250 Hỡnh 1. 14: Chi tit liờn kt ... N02-D14 -15 0 X N02-D14 -15 0 12 00 21 115 8 21 12 N 01 Steady rest Giá đỡ Trụ Số lượng Đk L1 Số lượng N 01 cọc N02 P12 40 D16 810 21 46 D20 10 00 P13 D20 10 00 P14 46 D22 10 80 40 P15 D25 12 40 70 P16 Top ... 21 1200 21 21 3 01 309 15 0 15 0 15 0 3 01 309 Hỡnh 1. 13: Kt cu liờn kt inh neo gia cc v b tr cu Nht Tõn [28] 10 0 10 0 399 3 91 1200 10 0 Shear reinforcement Thép chống cắt 22 Stud weld Hàn 12 00 15 0...

Ngày tải lên: 03/10/2014, 11:46

... x 10 17 ,2 1, 57 17 3 x 10 17 ,6 1, 60 14 213 ,8 508,0 14 1 ,1 111 439 x 10 12 18 7,0 4 71 575 x 10 2 227 x 10 17 ,5 1, 60 2 61 x 10 17 ,5 1, 60 14 17 1 663 x 10 600 217 ,3 16 7 ,1 1 31 730 x 10 2 243 x 10 20,9 1, 88 ... 55 ,1 107 x 10 7,9 86,3 67,7 13 0 x 10 2 73,4 x 10 12 ,3 1, 12 94,3 17 8 x 10 10 0,3 x 10 12 ,2 1, 12 10 5,7 x 10 13 ,8 1, 26 11 ,1 400 406,4 12 0 ,1 110 ,6 86,8 211 x 10 12 14 6,3 11 5 276 x 10 2 13 7,8 x 10 13 ,7 ... 13 ,7 1, 26 10 9,2 x 10 14 ,1 1,28 11 2,4 88,2 222 x 10 12 14 8,7 11 7 289 x 10 2 14 2,4 x 10 14 ,0 1, 28 16 7 x 10 17 ,4 1, 57 500 13 8,8 10 9 418 x 10 12 18 4,0 14 4 548 x 10 2 219 x 10 17 ,3 1, 57 16 8 632 x 10 253...

Ngày tải lên: 22/10/2014, 14:13

... 70 70 15 95 80 80 16 5 300 200 12 0 850 12 5 15 60 19 60 12 0 15 60 19 75 850 12 5 250 800 250 275 800 10 0 300 10 0 300 10 0 10 0 10 0 225 10 0 10 0 225 10 0 11 00 10 0 225 225 10 0 10 0 200 250 50 275 10 0 Cấu tạo ... nghiệp Nội Lực h M1/2 Q1/2 Qg 8 gtt gtt 1. 47075 11 .766 1. 47075 1. 47075 5.883 Ktđ H30 HK80 4.8 14 9.6 22 5.47 15 .5 Sh H30 56.56 11 .2 31. 41 HK80 82.7 13 .93 45 .15 Từ bảng kết nội lực ta thấy nội lực ... 0.5 (+) = () = 1, 125 Từ đờng ảnh hởng ta có bảng kết tính toán nội lực dầm ngang nh sau : Nội lực h gt gt. A H30 HK80 M1/2 10 .12 5 10 .12 5 8.042 81. 425 14 .8 01 Q1/2 1. 125 8.042 14 .8 01 Tổng yi Shtt...

Ngày tải lên: 30/10/2014, 16:37

... DC * S  810 S 810 810  u M 1/ = *η * m * γ DW + γ DC + γ LL (1 + IM )  q − q ÷ 8 2    u M 1/ = 1* 1,  2,3* 210 02 5* 210 0 810 89506  210 0 810   1, 5* + 1, 25* + 1, 75* (1 + 0, 25) ... DC * S 810  S 810  n M 1/ = * m *  + + (1 + IM ) .q  − 8 ÷ 2   M n 1/ 1,  2,3* 210 0 5* 210 0 810 89506  210 0 810   =  + + (1 + 0, 25) −  ÷  8 18 15   → M 1/ = 15 .10 9.440( ... p = 11 71Pf' + 11 48,5 Pf + 569, 3Pwb + 14 5,8 Pwt + 304 Pc + 462, Prb + 516 ,5 Ps + 570,5 Prt M p = 11 71* 4830000 + 11 48,5* 2760000 + 569,3*9 819 562 + 14 5,8* 2 514 188 → +304*3450000 + 462,5*3 715 25...

Ngày tải lên: 17/12/2014, 23:22

... = 11 71Pf' + 11 48,5 Pf + 569,3Pwb + 14 5,8 Pwt + 304 Pc + 462,5Prb + 516 , Ps + 570,5 Prt M p = 11 71* 4830000 + 11 48,5* 2760000 + 569,3*9 819 562 + 14 5,8* 2 514 188 → +304*3450000 + 462,5*3 715 25 + 516 ,5 *10 710 000 ... DC * S  810 S 810 810   u M 1/ = *η * m * γ DW + γ DC + γ LL (1 + IM )  q − q ÷ 8 2    u M 1/ = 1* 1,  2,3* 210 0 5* 210 0 810 89506  210 0 810   1, 5* + 1, 25* + 1, 75* (1 + 0, 25) ... 15 .13 0. 910 .520( N mm) V.8 TÍNH MÔMEN DẺO V.8 .1 Hóa dẻo toàn tiết diện 210 0 400 14 5,8 570,5 11 71 114 8,5 P wb 11 38,5 14 30 15 00 569,3 516 ,5 P c 462,5 10 0 P s P wt Y=2 91, 5 25 P rb 304 46 P rt 200...

Ngày tải lên: 23/12/2014, 18:01

... (kN) -1. 5 -1. 5 -1. 5 -1. 5 10 16. 51 -1. 5 -1. 5 10 22 .12 1. 5 -1. 5 1. 5 -1. 5 10 27.73 -1. 5 -1. 5 10 42.09 0 0 10 47.70 1. 5 1. 5 -1. 5 1. 5 -1. 5 1. 5 10 67.67 1. 5 1. 5 10 73.28 1. 5 1. 5 1. 5 1. 5 10 78.89 13 .5 13 .5 10 53. 31 ... (kN) -1. 5 -1. 5 -1. 5 -1. 5 988.84 -1. 5 -1. 5 994.42 1. 5 -1. 5 1. 5 -1. 5 10 00. 01 -1. 5 -1. 5 10 14.39 0 0 10 19.98 1. 5 1. 5 -1. 5 1. 5 -1. 5 1. 5 10 39.94 1. 5 1. 5 10 45.53 1. 5 1. 5 1. 5 1. 5 10 51. 12 13 .5 13 .5 10 25.56 ... 1- 14 Phản lực đầu cọc x j (m) y j (m) Cọc xi yi ∑x i ∑y i Pj (kN) -1. 5 -1. 5 -1. 5 -1. 5 11 30.69 -1. 5 -1. 5 11 36.28 1. 5 -1. 5 1. 5 -1. 5 11 41. 87 -1. 5 -1. 5 11 55.97 0 0 11 61. 56 1. 5 1. 5 -1. 5 1. 5 -1. 5 1. 5...

Ngày tải lên: 14/07/2015, 19:47

... 952.850.000 952.850.000 952.850.000 Lợi nhuận VND 13 8.396.350 10 3.423.250 76.287.800 Tỷ suất lợi nhuận % 14 ,53 10 ,85 8,00 VND/USD 18 .894 18 .11 6 17 .555 STT Khoản mục Đơn vị Chi phí mua hàng Tỷ suất ... = 10 3.423.250 (VNĐ) = 6404 USD Tỷ suất lợi nhuận tính theo doanh thu: Pdt = Tỷ suất ngoại tệ: Hnk = Doanh Thu (VN) Chi Phớ (USD) = 10 3.423.250 * 952.850.000 10 0% = 10 ,85% 952.850.000 =18 .11 6 ... Số 16 Hạ Lý - Hồng Bàng - Hải Phòng Điện thoại : 0 31 3707079 Tài khoản : 10 2 010 00024 516 4 Fax: 0 31 37070 81 Ngân hàng Công thơng Việt Nam - Chi nhánh thành phố Hải Phòng Mã số thuế : 02004 318 93...

Ngày tải lên: 07/12/2013, 17:48

... 26 /10 /2 011 26 /10 /2 011 Ngày đưa định khởi xướng 15 /11 /2 011 15 /11 /2 011 Ngày ITC ban hành Bản câu hỏi sơ 02 /11 /2 011 02 /11 /2 011 Thời hạn trả lời Bản câu hỏi sơ 12 /11 /2 011 12 /11 /2 011 Họp nội ITC 16 /11 /2 011 ... 16 /11 /2 011 16 /11 /2 011 Thời hạn công bố kết họp nội 19 /11 /2 011 19 /11 /2 011 10 /12 /2 011 10 /12 /2 011 ITC ITC định sơ thiệt hại DOC định sơ 23/05/2 012 24/03/2 012 DOC định thức 05 /10 /2 012 05 /10 /2 012 ITC ... (xii) 0. 41% Titan; (xiii) 0 .15 % Vanadi; (xiv) 0 .15 % Ziniconi Các sản phẩm bị nêu tên đơn kiện có mã HTSUS Biểu Hài hòa Thuế quan Hoa Kỳ là: 7306 .19 .10 10; 7306 .19 .10 50; 7306 .19 . 511 0; 7306 .19 . 515 0;...

Ngày tải lên: 25/03/2014, 10:20

... (kN/m2) 10 7. 51 100 10 7.08 E (kN/m2) 15 610 β Si (cm) 0.8 10 7.29 0.55 10 6.43 0.55 10 4.28 0.53 10 0.2 0. 51 94.82 0.49 88.59 0.45 81. 28 0.42 10 7.08 10 0 10 5.79 10 5.79 10 0 10 2.78 10 2.78 10 0 97. 619 97. 619 10 0 ... 98.7 10 2.7 10 6.7 11 0.7 85.74 81. 97 12 6.9 13 0.05 11 0.79 11 54.8 = 1x (1. 2 x 0 .12 25 x 5544 + 1. 4 x x 11 54.8) = 24 31. 69 (kN) + Sức chịu tải cho phép cọc : :hệ số tin cậy theo đất lấy theo mục 7 .1. 11b ... Rc,k1, Rc,k2)=min (18 41. 18; 11 91. 35; 13 89.54)  Chọn Rc,k =11 91. 35KN (Sức chịu tải cọc theo theo sức kháng mũi xun tĩnh ( Phụ lục G.4 TCXD 10 304-2 014 ) 6.7 Tính tốn móng M1(C1) M5(C35) 6.7 .1 Tải...

Ngày tải lên: 01/06/2016, 15:41

... cấu tạo sau: Vòng thép chữ C; Vòng thép làm thép hàn vòng theo thép chữ C; Bản gia cường 6 .1. 3 Mặt bích Dùng để nối đoạn cọc với nhau, có hai loại mặt bích: 6 .1. 3 .1 Mặt bích bulông Hình 6.3 Cấu ... bulông Hình 6.3 Cấu tạo mặt bích bulông 6 .1. 3.2 Mặt bích nối hàn 6-2 Chương Thi công cọc ống Hình 6.4 Cấu tạo mặt bích nối hàn 6.2 Vận chuyển hạ cọc ống 6.2 .1 Vận chuyển cọc ống Cọc ống có trọng ... Chương Thi công cọc ống 6 .1. 2 Mũi cọc Hình 6.2 Cấu tạo mũi cọc Vòng thép chữ C; Vòng thép hàn vòng theo thép chữ C; Bản thép gia cường...

Ngày tải lên: 17/10/2012, 09:11

Ngày tải lên: 19/11/2012, 09:23

... ứng lực đơn vò đặt cao trình 1 Ao = 2.4 41 = 1. 446 10 −3 (m/T) α × Eb I 0.243 × 11 7600 1 = δ HM = Bo = 1. 6 21 = 2.334 10 −4 (T-4) α bd × Eb I 0.243 11 7600 1 = Co = 1. 7 51 = 6 .12 7 × 10 −5 (T-1m -1) ... 10 11 .225 12 .45 14 .45 16 .45 18 .45 20.45 22.45 24.45 26.45 28.45 30.45 li 2 2 0.45 2 2 2 2 2 fI fi*li 0.5 0.6 1. 2 0.6 1. 2 0.6 1. 2 0.6 0.27 Sét 1. 7 51 3.502 1. 7 91 3.582 1. 8 31 3.662 1. 8 71 3.742 1. 911 ... ZI 10 11 .225 12 .45 14 .45 16 .45 18 .45 20.45 22.45 24.45 26.45 28.45 30.45 li 2 2 0.45 2 2 2 2 2 fI 0.5 0.6 0.6 0.6 0.6 1. 7 51 1.7 91 1.8 31 1.8 71 1. 911 5.845 6.045 6.245 6.445 6.636 ∑fili = fi*li 1. 2...

Ngày tải lên: 02/04/2013, 16:54

... u ca PLC - 1KM14F, 1KM14R, 1KM15F, 1KM15R, 1KM16F, 1KM16R: cun hỳt ca cỏc cụng tc t: 1KM14F, 1KM14R, 1KM15F, 1KM15R, 1KM16F, 1KM16R - SV1A, SV1B: cun hỳt ca van SV1A, SV1B - 1EOCR6, 1EOCR7: tip ... 2 .19 : - 1Q2, 1Q3, 1Q4: cỏc aptomat cp ngun cho cỏc ng c 1M1, 1M2, 1M3 - EOCR1, EOCR2, EOCR3: cỏc rle in t bo v quỏ dũng cho cỏc ng c 1M1, 1M2, 1M3 - 1KM1, 1KM1D, 1KM1S, 1KM2, 1KM2A, 1KM4, 1KM5: ... dm = 14 10 f = 50HZ Hỡnh v 2.6: - 1Q14, 1Q15: cỏc ỏp tụ mỏt cho cỏc ng c 1M14, 1M15 - 1KM14F, 1KM15F: tip im chớnh ca cỏc cụng tc t 1KM14F, 1KM15F - 3G3RVA4075V1: bin tn - 1M14: ng c qun phụi...

Ngày tải lên: 21/02/2014, 22:20