phần 2 tính toán bộ truyền ngoài bộ truyền xích

... USB, LSB đa vào từ chân 23 , 24 , 25 , 26 J 22 Mạch điều chế tín hiệu SSB Có nhiệm vụ tạo tín hiệu SSB với tần số sóng mang 455KHz, thành phần mạch gồm IC200, FL201, FL 221 Tín hiệu IC160, IC161 ... hai điều chế cân IC 20 0, IC 220 TÝn hiƯu cđa bé ®iỊu chÕ đợc khuếch đại đệm taị TR1 TR2 Sau qua hai m¹ch läc: m¹ch läc FL 20 1 läc lÊy thành phần USB mạch lọc FL 221 lọc lấy thành phần LSB Đầu hai ... ch©n cđa J 24 còng đợc đa đến chuyển mạch IC1 02 1/3 Bộ chuyển mạch lựa chọn tín hiệu MIC/ LINE1, th«ng qua tÝn hiƯu lùa chän MIC chân 22 J 22 Tín hiệu đầu đợc đa đến khuếch đại âm tần phần IC 110...

Ngày tải lên: 20/06/2014, 16:27

Ngày tải lên: 22/03/2013, 16:25

... 30, 40, 50, 60, (65), 70, 75, 80, 100, (115), ( 120 ), 125 , 150, (175), 20 0, 22 5, 25 0, (27 5), 300, 400, 450, (550), 600 đến 20 00 cách khoảng 100 12 Chọn chiều rộng B bánh đai theo bảng 4.5 theo ... có ích cho phép [σt] truyền đai dẹt [σ t ] = [σ t ]0 Cα CvC0Cr , MPa Tính chiều rộng b đai theo công thức: b≥ 1000 P1 , δ v[σ t ] mm Chọn b theo giá trị tiêu chuNn: 20 , 25 , 30, 40, 50, 60, (65), ... theo điều kiện: d1 δ ≥ 25 đai da; d1 δ ≥ 30 đai vải cao su 11 Tính hệ số Ci Cα – hệ số xét đến ảnh hưởng góc ơm đai, tính theo cơng thức Cα = − 0, 003(1800 − α1 ) với α1 tính độ Cv – hệ số xét...

Ngày tải lên: 01/04/2017, 12:52

... (kW) 0. 927 BATG-B1 2* (3 *25 ) 410 0.19 20 63.53 8.09 0. 927 BATG-B2 2* (3 *25 ) 354 0.164 21 36.77 7.49 0. 927 BATG-B3 2* (3 *25 ) 21 9 0.1 02 1783.37 3 .24 0. 927 BATG-B4 2* (3 *25 ) 24 7 0.114 21 64 .27 5.34 0. 927 BATG-B5 ... 20 6(A) Vậy ta có : Đờng cáp F (mm2) BATG - B1 2* (3 *25 ) r0 L (m) Giá:103 đ/m 0. 927 410 60 47 TiỊn: 103® 4 920 0 2* (3 *25 ) 0. 927 354 BATG - B2 60 424 80 2* (3 *25 ) 0. 927 21 9 60 BATG - B3 26 280 2* (3 *25 ) ... máy Toàn 10 20 4.5 4.5 2. 8 2. 8 7.6 15 .2 7 0.6 0.6 49.5 Pđm(KW) máy Toàn 7 2. 8 2. 8 2. 8 2. 8 2. 8 2. 8 1.8 1.8 10 10 3 .2 3 .2 24 24 3 .2 3 .2 1.7 1.7 59.3 X¸c định phụ tải tính toán cho nhóm phụ tải :...

Ngày tải lên: 24/04/2013, 21:42

... 627 06.5 14879 9380.8 25 268.19 3 821 .6 25 2 62. 1 614.6 -23 06.7 434 32. 87 1491 .2 1137.5 421 89 -7330.3 6061.75 173.71 1001.88 622 3.7 5 62. 4 11 52. 2 121 02. 0 1591.08 1870 11954.9 1470.8 1489.4 777 28 9 .24 ... Đoạn X 32. 2 28 .5 Y 56 99.5 Dài( cm) 88 Rộng (cm) 1 F(cm2) 88 8 10 11 12 13 25 .6 29 .5 27 .4 24 .5 17.6 6.4 8.8 16.7 18.8 27 29 .4 89.6 79.3 64.9 39.3 22 .7 8 .2 10 6.7 13.6 26 .3 47.1 20 4.6 25 21 15 ... 24 .07 0.00 1 52. 29 0.00 0.00 1 52. 29 0.00 0.00 1 52. 29 0.00 0.00 —1 72. 31 0.00 0.00 —1 72. 31 0.00 17 .26 24 . 62 —66.50 —19.11 28 .28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 —1 72. 31 —1 72. 31 —1 72. 31 —1 72. 31 —1 72. 31 0.00...

Ngày tải lên: 05/10/2013, 08:20

Ngày tải lên: 26/07/2014, 21:21

... tốn biến đổi Bề dày cuộn thứ cấp : Bd2= (a2 + Cd3).n2 = (0, 123 + 0,1). 12 = 2, 67 [cm] Đường kính ngồi cuộn thứ cấp : DN2 = DT2 + 2Bd2 = 19,9 + 2. 2,67 = 25 ,2 [cm] Đường kính trung bình cuộn thứ ... tích, lựa chọn tính tốn biến đổi Loại Pđm KW 140SP N0 36946 Uđm V Iđm A nđm V/ph Rư Jư Kgm2 Uktđm V Iktđm A 2. 2 22 0 11 .2 1600 1.05 0.0003 22 0 0 .25 3 .2 Lựa chọn biến đổi Theo yêu cầu hệ truyền động ... động phần ứng động cơ: Eư = Uđm – Iđm.Rư = 22 0 – 11 ,2. 1,05 = 20 8 ,24 [V] Suy ra: KФđm = Eư/ωđm = 20 8 ,24 /167,5 = 1 ,24 3 - Mômen định mức phần ứng động cơ: - Phương trình đặc tính động là: Từ kết tính...

Ngày tải lên: 30/07/2014, 04:20

... kính đỉnh rẳng: da1= d1 + 2m = 40 + 2. 2 = 44 (mm) da2= d2 + 2m =160 + 2. 2 = 164 (mm) Đường kính đáy răng: df1= d1 - 2, 5m = 40 – 2, 5 = 35 (mm) df2= d2 - 2, 5m = 160 – 2, 5 = 155 (mm) Đường kính ... 38767 ,25 3(N.mm)  [ τ]1 = 15 ÷ 30(Mpa) → d1 = T2 = 1471 12, 1 12( N.mm)  [ τ ] = 15 ÷ 30(Mpa) d = 20 (mm)  d = 30(mm) 38767 ,25 3 = 18. 625 ữ 23 ,466(mm) 0 ,2 ì (15 ÷ 30) 3 → d2 = 1471 12, 1 12 ≈ 29 ,051 ... đai : lm 12= (1 ,2 ÷ 1,5).d1= 24 ÷ 30 Chọn lm 12= 25 (mm) • Chiều dài moayơ bánh trụ: lm = (1 ,2 ÷ 1,5)d lm13=(1 ,2 ÷ 1,5).d1= 24 ÷ 30 => Chọn lm13 = 25 mm lm23=(1 ,2 ÷ 1,5).d2= 36 ÷ 45 => Chọn lm23 = 45...

Ngày tải lên: 05/10/2014, 10:44

... 20 2, 174 2. 345 2, 1 32 1,805 2, 435 2, 222 3,19 25 ,5 3,16 2A 40 2, 29 2. 345 2, 3 1,805 2, 435 2, 36 2, 6 22 8,6 3,4 72 2B 35 2, 225 2. 345 2, 27 1,805 2, 435 2, 39 3,73 167,4 2, 6 3A 55 2, 37 2. 86 2, 37 2, 815 2, 95 ... 10.3 tài liệu [1] ) l23 =l 22 + [0,5(lm 22 +lm23) +k1 = 122 ,5mm l24 =2l23 -l 22 = 192mm TruïcIII: l 32 =l23 = 122 ,5mm l33 =2l 22 + lc33= 3 02, 5 lc33= [0,5(lm31 +bo) +k3 +hn ]=75,5mm TÍNH ĐƯỜNG KÍNH CÁC ... τa 1C 20 41186 1090,5 24 48 8,4 1A 25 600 42 20593 1 428 8493,5 42 3 ,27 2A 40 28 0963 7960 5364 11678 52 0,34 2B 35 7960 3913 16548,4 36 0,47 3A 55 29 2 826 11851 122 65,6 25 655 25 7,77 3B 50 26 1113...

Ngày tải lên: 05/11/2015, 21:02

... tutorial) - Tìm hiểu tốc độ truyền liệu ( VD: usb 3.0 ,2. 0; PCI Express, XATA ) PATA 33-133 MB/s SATA 150-300 MB/s PCI 133-533 MB/s 106 bit/s = 1.000.000 tốc độ chuẩn USB 2. 0 tối đa 480 Mbps, tức ... hợp hai chế độ A B Mạch khuyếch đại công xuất Âmply có : Q1 khuyếch đại chế độ A, Q2 Q3 khuyếch đại chế độ B, Q2 khuyếch đạicho bán chu kỳ dương, Q3 khuyếch đại cho bán chu kỳ âm c) Mạch khuyếch ... mầu - Các kiểu mắc Transistor 2. 1 - Transistor mắc theo kiểu E chung Mạch mắc theo kiểu E chung có cực E đấu trực tiếp xuống mass đấu qua tụ xuống mass để thoát thành phần xoay chiều, tín hiệu đưa...

Ngày tải lên: 28/12/2015, 15:49

... 1.58 1. 82 2.16 2. 64 3 .28 1.14 5. 32 6.94 9. 72 14.8 24 .2 42. 4 74.8 1 32 220 340 740 1 520 23 20 3160 1.45 1.60 1.85 2. 02 2.70 3.35 4 .25 5.45 7.15 10.1 15.5 25 .5 45 79 140 23 0 360 800 1600 24 00 325 0 1.46 ... 1.54 1.76 2. 08 2. 52 3.14 3. 92 5.06 6. 52 8.96 13.40 21 .6 37 .2 66.4 116 20 0 310 620 1360 21 60 29 80 1.43 1.56 1.79 2. 12 2.58 3 .21 4.03 5.19 6.73 9.34 14.1 22 .9 39.8 70.6 124 21 0 325 680 1440 22 40 3070 ... 1. 62 1.88 2. 24 2. 24 2. 76 3. 42 4.36 5.58 7.36 10.48 16 .2 26.8 83 .2 148 24 0 390 880 1660 24 80 3310 1.47 1.64 1.91 2. 28 2. 82 3.49 4.47 5.71 7.57 10.86 16.9 28 .1 50 .2 87.4 156 25 0 420 960 1745 25 60...

Ngày tải lên: 03/01/2016, 19:42

... 0,3.91,45.(1161,49/1150 )2 = 27 ,98; 2. 4 Kiểm nghiệm độ bền uốn: Tơng tự truyền bánh trụ, điều kiện bền uốn bánh côn đợc viết nh sau: F1 = 2. T1 K F Yε Yβ YF 0,85.b.mtm d m1 ≤ [σF1] σF2 = σF1.YF2/YF1 ≤ [σF2] Trong ... pháp tính toán ổ lăn nh sau: - ổ lăn đợc tính toán riêng - ổ lăn đợc tính trình chèn ổ vào ngõng trục Tính toán theo Shaft Generator đợc yêu cầu ổ lăn đợc chèn vào chi tiết ghép vẽ lắp lên trục Tính ... 2. 517889.1 ,2 12 + = 27 4.1,76.0,877 =1161.49 MPa 0,85.b.d m21 u 0,85 .27 ,44.99,96 2. 1 σH ≥ [σH] = 1150 MPa Ta cã thÓ khắc phục cách tăng chiều rộng b theo công thức sau đây: b = Kbe.Re(H/[H] )2 = 0,3.91,45.(1161,49/1150)2...

Ngày tải lên: 15/05/2016, 21:47

Ngày tải lên: 30/06/2016, 15:34

... W2 -Sức cản ngoài, sức cản lên xích bị lún, thờng : W2 =(0,0 82 0,0175).Gm W2 =0,0 82 230,73=18, 92 KN W3 -Sức cản quán tính di chun : W3 =(0,0 12 0, 02) .Gm W3 =0,0 12 230,73 =2, 77 KN ⇒ Fkb = W1 + W2+ ... MSSV: 1 321 060186 12 Xe gạt KOMATSU D85A-18 D85A -21 Nhật Nhật KOMATSU KOMATSU M3 5 ,2 5 ,2 Kg 23 .510 22 .090 Kg 19.880 18.460 Kg 3.640 3.640 mm 3. 725 3. 725 mm 5.460 5.460 mm 3.395 3.395 mm 27 30 27 30 ... 70÷85 17 Bộ cung cấp nhiên liệu Kiểu Bơ PT 18 Tăng áp Kiểu ST-50 19 Máy phát 20 Máy khởi động 21 ắ quy 12V -2 bình Trọng lượng khơ động 22 Kg 23 Chiều dài động (cả bánh V/A V/Kw Bình 24 / 24 /11 170Ah...

Ngày tải lên: 29/07/2017, 22:07

... BSNT) 561.185 -8 52 -531.783 -8 52 29.4 02 367.074 21 .378 -110.110 -307.744 25 8.664 -28 8.066 123 8.535 1 327 .017 2. 954.004 3.515.189 - 123 8.54 -1 327 . 02 -2. 983.406 -3.515.189 0 -29 .4 02 BẢN ĐỒ MỰC NƯỚC ... 72 Tổng cộng - m3/ngày Chảy vào Chảy 17.509 314.114 27 .010 20 0.000 2. 5 52 -54 -1.050 -20 .4 62 - 922 -508.443 Tổng -54 16.459 29 3.6 52 26.088 -308.443 2. 5 52 TẠP CHÍ PHÁT TRIỂN KH&CN, TẬP 10, SỐ 02 ... vực nhà máy nước Hóc Mơn: -26 ,02m Trang 69 Science & Technology Development, Vol 10, No. 02 - 20 07 -Khu vực Gò Vấp: -21 ,35m -Khu vực An Lạc: -20 ,79m -Khu vực Bình Hưng: -21 ,68m -Khu vực Linh Xuân:...

Ngày tải lên: 10/04/2013, 11:27

Ngày tải lên: 28/04/2013, 13:02

... DT 20 00 1834 22 0,11 183,40 91,70 165,06 11,44 671,71 11 62, 29 20 01 23 50 29 7,11 23 5,00 117,50 21 1,50 20 ,31 881, 42 1468,58 20 02 325 1 320 , 92 325 ,10 1 62, 55 29 2,59 32, 51 1133,67 21 17,33 20 03 4 323 28 4.80 ... ( 20 00 - 20 04) DT CP LN ( Tr đ ) ( Tr đ ) ( Tr đ ) (Trđ/trđ) 20 00 1834 671,71 11 62, 29 2, 73 1,73 20 01 23 50 881, 42 1468,58 2, 67 1,67 20 02 325 1 1133,67 21 17,33 2, 87 1,87 20 03 4 323 1373.80 29 49 .20 ... (20 0 020 04) Chỉ tiêu Đơn vị 20 00 20 01 20 02 2003 20 04 Số xe tơ nước ngồi Chiếc 425 526 597 649 716 STBH Tr đ 127 500 159694 23 6830 27 4657 3 428 21 STBH bình quân xe Trđ/ 300,00 303,60 396,70 423 .20 ...

Ngày tải lên: 07/10/2013, 06:20

... đầu AW -10.0 Giá trị lại 1.5 Giá ước tính thực 2. 0 Khoản dôi khấu hao 0.5 Doanh thu 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 Chi phí 2. 2 2. 2 2. 2 2. 2 2. 2 CFBT 2. 8 2. 8 2. 8 2. 8 2. 8 CP Khấu hao 1.7 1.7 1.7 1.7 1.7 Lợi ... trả lãi 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 Lợi tức chịu thuế 2. 5 2. 5 2. 5 2. 5 3.5 Thuế 1 .25 1 .25 1 .25 1 .25 1.75 CP Trả vốn 1.80 1.80 1.80 1.80 1.80 2. 05 2. 05 2. 05 2. 05 4.55 CFAT -6.00 DÒNG TIỀN TỆ TRONG PHÂN ... 1.7 Lợi tức chịu thuế 1.1 1.1 1.1 1.1 1.6 Thuế CFAT 0.61 0.61 0.61 0.61 0.88 -10.0 2. 20 2. 20 2. 20 2. 20 3. 92 0 .20 13 DÒNG TIỀN TỆ TRONG PHÂN TÍCH KINH TẾ SAU THUẾ - CFAT Phương án B CFBT = (Doanh...

Ngày tải lên: 05/11/2013, 20:15