phương pháp tính toán chuyên đề 2

Ngày tải lên: 30/03/2014, 04:29

... V ∧ 1 Q max = ).(. ) 2 .2 1 1( 1 2 2 2 0 − ∆− ++ iii zdbm Q λλ (11) 2. 2.3 .2 Dòng chảy triều trội hơn dòng chảy sông Q ∧ 1 Q 0 ∧ 1 Q > Q 0 : V max = ).(. ) 2 .2 1 1( 1 2 2 2 1 − ∆− ++ iii zdbm Q λ λ ... i z∆ i = 0 b 0 d o v g v z 2 2 0 0 =∆ i = 1 b 1 d 1 = d - 0 z∆ 1 v g v z 2 2 1 1 =∆ i = 2 b 2 d 2 = d - 1 z∆ 2 v g v z 2 2 2 2 =∆ …………. …… …… ……… ……. i = n ... gHmv 3 2 = (2) Nếu vùng cửa chặn dòng là sâu thì ảnh hưởng của ma sát bỏ qua 0 2 ≈ dC UgU hgu ∆= 2 m, H được giải thích như trong (1) 2. Phương pháp tính toán mAQ = (5) 2. 1. Sử...

Ngày tải lên: 03/01/2014, 21:05

Ngày tải lên: 11/03/2014, 20:32

Ngày tải lên: 22/03/2014, 17:20

Ngày tải lên: 14/05/2014, 15:48

Ngày tải lên: 29/06/2014, 18:20

... Phơng pháp tính toán chỉ số Phơng pháp tính toán chỉ số khá giống với nhiều thuật toán phân tích thừa số tốt nhất. Trong phần này sẽ xét tóm tắt về phơng pháp. Phơng pháp này dùng một ... rằng đà thực hiện xong bớc tiền tính toán, ta sẽ tính giá trị mong muốn log bằng thuật toán xác xuất kiểu Las Vegas. Chon một số ngẫu nhiên s ( 1 s p - 2) và tính: = s mod p Bây giờ ... này thì ta tính đợc đồng d thức dạng: s p 1 c1 p 2 c2 p B cb ( mod p) Điều đó tơgn đơng với log + s c 1 log p 1 + + c B log p B (mod p -1) vì mọi giá trị đều đà biết...

Ngày tải lên: 25/08/2012, 10:22

... E 10 =h c1 + 2 2 2 1 2 c q gh  = 1,35+ 2 2 2 8 0,95 .19, 62. 1,35 =2, 65 C o =E 10 –H 10 =3 ,27 -2, 65 =0,62m b ) Tính d o : d o =(h c ” ) 0 –   2 10 2 " 0 2 c q E g h   ... khí thực. L  1  2  1  2 R R R 1 R 2  1  2 R 1:4 Hình 2. 10 : Các dạng cửa phễu tiêu năng 2. 2 .2. 2 .Tính toán dòng phễu Tính toán dòng phễu rất phức tạp, các vấn đề nghiên cứu chủ yếu ... ' 0 E tính lại c h ; " c h - Tính Z theo (2. 2) - Tính chiều sâu d 2 theo (2. 1) Nếu 2 1 d d thì d 2 là độ sâu đào bể cần tìm.Nếu d 1 và d 2 sai khác nhau nhiều thì lấy d 2 để...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 13:40

... NaOH H 2 SO 4 Axetic HCl NH 3 0.0 0.9991 0.9991 0.99 82 0.99 92 0.9991 1.0 1.0106 1.0054 0.9997 1.00 32 0.9956 2. 0 1. 021 9 1.0 129 1.00 12 1.00 82 0.9913 3.0 1.0331 1.0198 1.0 026 1.01 32 0.98 32 4.0 1.0443 ... 0.98 32 4.0 1.0443 1. 026 6 1.0041 1.0181 0.97 92 5.0 1.0554 1.0334 1.0055 1. 023 0 0.9597 10.0 1.1111 1.0687 1.0 126 1.0474 0.9 421 15.0 1.1655 1.1048 1.0195 1.0 725 0. 925 6 20 .0 1 .22 19 1.1430 1. 026 1 1.0980 0.8951 30.0 ... 1. 026 1 1.0980 0.8951 30.0 1.3311 1 .22 12 1.0383 1.1493 40.0 1.4339 1.3070 1.0488 1.1980 50.0 1. 529 0 1.3989 1.0575 60.0 1.5031 1.06 42 70.0 1.6150 1.06 42 80.0 1.7 323 1.0699 90.0 1.8197 1.0660 100.0...

Ngày tải lên: 07/11/2012, 15:49

... 7=3 2% 8=5+6+7 1 TK 622 -NCTT 30.199.300 53.346.000 1.066.900 4. 529 .900 604.000 6 .20 0.000 2 TK 627 -NCFV 28 .0 42. 200 50.066.000 1.001.300 4 .20 6.300 60.800 5.768.400 3 TK 6 42 -NCGT 13.661.530 22 .943.000 ... 424 42. 400 3 Cát vàng SL- B 90 314 28 .300 2. Than bùn SL- 0 22 0 551 121 .20 0 6 Than bùn SL- 0 80 551 44.100 3. Than cám SL- 0 1 32 424 56.000 6 Cát vàng SL- B 90 314 28 .300 4. Than cám SL- 0 20 2 ... TK 1. TK 622 CFNC trực tiếp 53.346.000 53.346.000 2. TK 627 CFNC phục vụ 50.066.000 50.066.000 3. TK 6 42 CFNC gián tiếp 22 .943.000 22 .943.000 Cộng 126 .355.000 126 .355.000 Ngày 31 tháng 3 năm 20 01 Ngời...

Ngày tải lên: 12/11/2012, 12:54

Ngày tải lên: 15/11/2012, 11:37

Ngày tải lên: 05/03/2013, 16:59

... tại mặt cắt đáy trụ. * Tính động đất theo tiêu chuẩn 22 TCN 22 1-95 − Ta có tải trọng động đất: ikik SKKS 021 = − Các hệ số : 1 K =0 .25 ; 2 K =1 (22 TCN 22 1-95). − Tính ik S 0 : ikikik KAQS ηβ ψ = 0 ... bậc hai của tổng các bình phương: 2 max 2 max 2 max 2 2 max 1 max max, )( knkikkkk xxxxtxx +++++== (6) 2. 3. Phương pháp phân tích theo lịch sử thời gian Phương pháp phân tích theo lịch ... trình cầu chịu tải trọng động đất 2. 4.1. Phương pháp tĩnh x 1 2 3 4 5 1 3 2 4 5 6 x Hình 1: Ví dụ tính toán động đất công trình cầu theo phương pháp tĩnh Bài toán ví dụ: Kết cấu nhịp: 60m +...

Ngày tải lên: 16/04/2013, 08:54

Ngày tải lên: 04/12/2013, 16:58

... 0.5 10 9.6 2. 7 1 .2 15 12. 9 4.4 2. 5 20 17.7 7.4 5.0 25 25 .1 12. 7 9.7 30 37 .2 22. 5 19.7 34 52. 6 36.5 36.0 35 57.8 41.4 42. 4 40 95.7 81.3 100.4 45 1 72. 3 173.3 29 7.5 48 25 8.3 28 7.9 780.1 ... đợc tính có kể đến tác dụng sức cắt và trọng lợng của khối đất trong khoảng nR (R=B /2) Pv=1D f Với Rn nf )1( 2 2 1 + += A3. Các hệ số Nq Nc N đợc tính nh sau ) 24 (cos2 2 tan) 2 3 ( + = e N q ... += CD e o cq rcds r p r P cos 2 cos 2 cos 1 Thế các giá trị r o và cung CD bởi 2/ sec Br o = crdds / 2/ )2/ 3( 1 = = Thì Pcq có thể đợc tính bởi công thức sau () } ++= )2/ 3(tan 1 )2/ 3(tan sin2 1sin1 cossin2 e c Bp e Bc P v cq ...

Ngày tải lên: 23/12/2013, 16:15

Ngày tải lên: 24/12/2013, 10:16

... 1803.6 801.8 13551.5 91 .2 1.481 1. 728 3 .20 9 F24 120 2.4 534.5 7119.8 52. 4 0.776 0.8 92 1.668 F23 901.8 400.9 6060 48.4 0.888 1.118 2. 006 F 22 601 .2 267.3 3697.6 32. 3 1.1 52 1.341 2. 493 Kí hiệu G pile ... 1. 323 1.615 2. 937 F34 1803.6 801.8 13551.5 91 .2 1.481 1.598 3.078 F24 120 2.4 534.5 7119.8 52. 4 0.776 0. 82 1.596 F23 901.8 400.9 6060 48.4 0.888 0.758 1.646 F 22 601 .2 267.3 3697.6 32. 3 1.1 52 0.405 ... phương pháp Brom F77 599 32. 2 26 324 163596 173.6 2. 243 4.668 6.9 12 F55 3757.4 1670.4 18776.3 100 1.311 1.898 3 .20 8 F54 3005.9 1336.4 17858.5 1 02. 6 1.45 1.84 3 .29 F44 24 04.7 1069.1 14196.9 88 1. 323 ...

Ngày tải lên: 25/01/2014, 18:20

... 24 35,08 48 0, 42 0, 32 2. 400 68 WQI phụ 100 100 55,6 60 46,8 52, 5 56,7 47,5 100 NM8 KQPT 7,7 7 ,2 7 17 67 ,20 84 0,54 0 ,24 24 00 60 WQI phụ 100 100 72, 2 71,7 26 ,8 ... 7,3 5 12 62, 92 91 0, 32 0, 12 2. 400 64 WQI phụ 100 100 87,5 90 29 ,4 29 ,5 65 95 100 NM 12 KQPT 7,6 7 7 19 51,48 68 0,9 0,15 4.600 60 WQI phụ 100 100 72, 2 68,3 36,6 ... 48,80 61 0,85 0 ,22 2. 400 66 WQI phụ 100 100 72, 2 73,3 38,3 44,5 32, 5 70 100 NM14 KQPT 7,8 7 ,2 7 15 40, 52 54 0,71 0,04 1.500 71 WQI phụ 100 100 72, 2 75 43,4 48 39,5...

Ngày tải lên: 10/02/2014, 14:52