những bài tập mẫu chương 1

... 1 1 1 1 1 1 1 1 1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 X2 +1 +1 +1 1 1 1 1 1 1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 1 1 1 1 1 1 +1 +1 +1 Y2 +1 +1 +1 +1 +1 +1 1 1 1 1 1 1 +1 +1 +1 +1 +1 ... 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 Z0 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 X1 1 1 1 1 1 1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 1 1 1 1 1 1 Y1 1 1 1 ... +1 +1 1 1 1 1 1 1 -X cos15t -X 2cos30t -X1 cos15t -Y 2sin30t -Y 1sin15t Z0 -Y 1sin15t Y1sin15t Y2 sin30t -Y 2sin30t X 1cos15t -X 2co s30t X cos30t Giê 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21...

Ngày tải lên: 02/04/2015, 09:41

Ngày tải lên: 26/02/2014, 18:20

... nước 14 0.23 1. 02 1. 04 1. 54 m m 1. 80 1. 78 1. 68 14 .93 14 .56 15 .25 1. 89 15 .06 zc H L ΔT m m m m 0.90 0.92 0.84 14 .70 13 .54 14 . 21 16.00 16 .07 15 .73 0.25 1. 21 1 .16 0.87 13 .52 15 .87 1. 80 Xf m -0.44 ... tích δ DN Li(m) 3.736 13 .2 21 14 .12 9 15 .12 2 15 .978 16 .828 Bi(m) 4.378 4.826 5. 01 5 .18 6 5. 318 5.392 Ti(m) 0 .1 0.3 91 0.782 1. 173 1. 564 1. 955 Vi(m3) 0.79 14 .02 35. 81 60.63 88.26 11 8.55 0.483 0.562 0.647 ... 20/09/2 010 Đến: 15 /10 /2 010 Kế hoạch thực hiện: Chương 1: ĐẶT VẤN ĐỀ Từ: 15 /10 /2 010 Đến: 25 /10 /2 010 Chương 2: CƠ SỞ LÝ THUYẾT Từ: 25 /10 /2 010 Đến 05 /11 /2 010 Chương 3: KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU Từ: Đến 05 /11 /2 010 ...

Ngày tải lên: 16/06/2014, 17:20

... gió bão đợc xác định theo công thức [1] : Pgi = K.q.Fi Trong đó: K - hệ số động lực, K =1, 4; Fi - tiết điện chịu gió (m2); q - áp lực gió phân bố kết cấu, q = 10 0 KG/cm2; + Tải trọng có độ nghiêng ... =1 G ; Pmin = i =1 i 2ìS - M W Trong : S - diện tích bên đế móng; W - mô men chống uốn tiết diện đế móng; Điều kiện kiểm tra ổn định tháp là: Pmax [ P ]/k ; Pmin > với k hệ số an toàn, (k = 1, 5); ... bê tông nhựa nóng móng thép 1- Móng thép ; 2-Hệ khung chân; 3-Tháp trộn; 4-Băng gầu phụ gia; CT 5-Phễu chứa đá; 6-Sng rung phân loại cát đá nóng; 7-Băng gầu nóng 2 .1 Mô hình tính ổn định tháp...

Ngày tải lên: 06/08/2014, 12:22

... Cn = d Ch.nước 10 00 C = Ck + d Ch.nước 10 00 (1. 6) (1. 7) (1. 8) Trong đó: C nhiệt dung không khí ẩm Ck nhiệt dung riêng không khí khô Cn nhiệt dung riêng nước Đơn vị C J/kg.oC 1. 1.2 Bản chất trình ... (oC) Dòng nhiệt tiêu thụ cho trình sấy qtt =(C1G1+CnGn) dt v dG +[r+Cph(th-tv)] n dτ dτ (1. 10) Trong đó: C1,Cn nhiệt dung riêng vật khô nước (J/kg.oC) G1,Gn khối lượng vật khô nước (kg) dt v tốc ... cân nhiệt qtt = qdl Xác định tốc độ bốc ẩm: dt v dG n αF(t c − t v ) − (C1G1 + Cn G n ) dτ = dτ r + Cph (t h − t v ) (1. 11) Trong giai đoạn sấy nhiệt độ không đổi, nhiệt độ vật nhiệt độ nhiệt kế...

Ngày tải lên: 12/08/2014, 12:22

... làm việc từ 400µA ÷ 5mA - 18 - - Trở kháng động nhỏ 1 - Kiểm tra dễ dàng - Phạm vi nhiệt độ đo rộng - Rẻ tiền Chuẩn hoá LM335 VCC R2 2.2K Output D1 R1 10 mV/oK LM335 1 10K Hình 2.2 Sơ đồ chuẩn ... khảo nghiệm đặc tính sấy số loại nông sản thực thí nghiệm phương pháp sấy đối lưu - 14 - 1. 4 KẾT LUẬN CHƯƠNG I Qua chương nêu vài khái niệm trình sấy làm khô nông sản Đồng thời phân tích ảnh hưởng ... định đặc tính sấy loại nông sản nhằm xác định chế độ sấy phù hợp - 15 - CHƯƠNG II HỆ THỐNG THÍ NGHIỆM QUÁ TRÌNH SẤY NÔNG SẢN 2 .1 HỆ THỐNG THÍ NGHIỆM SẤY NÔNG SẢN Để thực trình điều khiển hệ thống,...

Ngày tải lên: 12/08/2014, 12:22

... tàu lưới vây có ký hiệu NT-020 810 , NT -12 0 810 , NT -10 111 0, NT04 011 1 Trong mẫu tàu này, mẫu NT-04 011 1 có dạng cabin hồn tồn khác tàu lại, mẫu tàu có ký hiệu NT -10 111 0 lại có đường nước, đường boong ... 936 005 066 19 70 2025 080 12 6 15 4 217 8 19 6 216 M - - - - 829 958 2054 12 6 17 7 2233 283 856 19 90 208 14 9 19 4 2236 2259 297 15 9 984 2085 215 200 238 2270 2282 3 01 178 16 3 317 04 CD0 C D1 C D C D3 ... 2287 22 71 2243 99 034 5 01 829 2024 12 8 57 77 14 56 698 91 613 4 41 979 996 444 19 32 267 667 811 024 4 21 200 217 259 349 640 644 2 718 2862 10 69 756 419 29 61 14 31 509 3077 18 86 3209 - G hi c h u ù...

Ngày tải lên: 15/08/2014, 23:42

... You c1 Slide 11 If other ovelroads appear, it is because the sld file is set to flag loadings >90% cejaf, 2 013 /05 /15 eBook for You c1 EXAMPLE - DYNAMIC SIMULATION SETUP eBook for You 12 13 DYNAMIC ... 211 to bus 2 01 eBook for You • 32 Running a dynamic simulation Running after disturbance has been cleared Click on OK to trip the selected branch • Now, run the simulation for an additional 10 ... from bus 211 to bus 2 01 eBook for You • 49 RUNNING A DYNAMIC SIMULATION Running after disturbance has been cleared Click on OK to trip the selected branch • Now, run the simulation for 10 more...

Ngày tải lên: 16/08/2014, 15:23

... (MW) ( 220 200 18 0 16 0 14 0 12 0 10 0 80 60 40 20 -10 0 10 0 -75 75 -50 50 -25 25 RATED MW 25 50 75 REACTIVE POWER (MVAR) 10 0 12 5 15 0 17 5 eBook for You 18 0MW Generator/Slow-Acting Exciter 21 OPERATIONAL ... Rated MVA = 200 MVA/Xd = 1. 5/Rated power factor = 0.9 / / R REAL POWER (MW) 220 200 18 0 16 0 14 0 12 0 10 0 80 60 40 20 00 -10 0 -75 -50 50 -25 RATED MW 25 50 75 REACTIVE POWER (MVAR) 10 0 00 12 5 15 0 50 17 5 eBook for You 18 0MW ... 20% 20% 10 % eBook for You OPERATIONAL LIMITS FOR SYNCHRONOUS GENERATORS 15 OPERATIONAL LIMITS FOR SYNCHRONOUS GENERATORS 1. 25 Q 0.75 0.5 0.25 P ‐0.25 ‐0.5 ‐0.75 1 1. 25 1. 25 0.25 0.5 0.75 1. 25...

Ngày tải lên: 20/08/2014, 10:08

... 2. 51 2.23 60.0 64.0 67.9 71. 8 75.4 78.9 82.2 85.2 88.0 90.5 92.7 28.8 86.4 14 4.0 2 01. 6 259.2 288.0 289.5 200.6 19 7.0 19 1.2 18 3.4 17 4.0 16 3.2 15 1.3 13 8.7 12 5.4 11 1.6 s 11 12 ∆θ θ (9)* (10 ) (2)+ (11 ) ... 0.5 ∆ω 2.72 5 .13 4.26 2.99 1. 54 0 .14 1. 02 1. 87 ‐2. 41 ‐2. 71 ‐2.84 ‐2.87 ‐2.88 ‐2.88 ‐2.88 ‐2.84 84 ‐2.73 ‐2.46 1. 95 1. 14 0.00 ω 0.0 00 2.7 7.8 12 .1 15 .1 16.6 16 .8 15 .8 13 .9 11 .5 8.8 5.9 3.0 ... (6)*(7) ∆ 1 ∆ω2 ∆ω3 ∆ω4 ∆ω5 (9) ω deg/s ω0=0 ω0+∆ 1= 1 1+ ∆ω2=ω2 ω2+∆ω3=ω3 ω3+∆ω4=ω4 ω4+∆ω5=ω5 1. 4 1. 2 0.8 08 0.6 0.4 0.2 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 10 0 11 0 12 0 13 0 14 0 15 0 16 0 17 0 18 0 (10 ) ∆t2...

Ngày tải lên: 23/08/2014, 08:39

... this generator? Qmax = 610 MVAr Qmin = -11 0 MVAr b) What is the power loading of the machine in %? Loading in MVA = √(3 212 + 14 2.32492) = 3 51. 14 MVA Loading in % = 3 51. 14 / 610 = 58% eBook for You ... N-0 N0  Usually maximum loading 10 0% Operating Modes Loading Levels Normal L 

Ngày tải lên: 23/08/2014, 16:29

... 19 Hỡnh 1. 11 Thy in i Ninh 19 Hỡnh 1. 12 Thy in ng Nai 20 Hỡnh 1. 13 Thy in Sn La .20 Hỡnh 1. 14 Thy in nh Bỡnh - Bỡnh nh 21 Hỡnh 1. 15 Thy in Sui uc - Bỡnh nh 21 ... 15 Hỡnh 1. 6 Cỏc hỡnh thc m tiờu nng 16 Hỡnh 1. 7 H cha nc Ngn Tri tnh H Tnh 17 Hỡnh 1. 8 Cụng trỡnh thy in Tuyờn Quang 18 Hỡnh 1. 9 p trn h Lũng Sụng Bỡnh Thun 18 Hỡnh 1. 10 ... V V TH Hỡnh 1. 1 Cỏc hỡnh thc ni tip dũng chy h lu 12 Hỡnh 1. 2 Hỡnh thc b tiờu nng 13 Hỡnh 1. 3 Tng tiờu nng 14 Hỡnh 1. 4 B v tng tiờu nng kt hp 14 Hỡnh 1. 5 Hỡnh thc cỏc...

Ngày tải lên: 03/10/2014, 13:15

... 0 30 22 56 2009 0 12 17 16 45 2 010 0 17 19 73 10 9 2 011 0 15 17 91 123 2 012 0 12 30 45 T ng 0 68 10 8 15 1 327 (Ngu n: Chi c c Khai thác B o v ngu n l i th y s n t nh Ngh An 2 012 ) Bên c nh nh ng ... 1. 2: Th ng kê tai n n c a tàu cá Lo i tai n n 2007 2008 2009 2 010 2 011 2 012 âm va 0 01 01 02 M cc n 03 02 02 02 05 02 16 Chìm tàu 05 07 14 12 10 04 52 H ng máy v 01 0 01 01 03 Cháy, n 0 03 01 ... 0,5 1, 0 1, 5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 ≥7,0 - 706 785 863 922 9 71 1 010 10 49 10 79 11 08 11 38 11 67 11 96 12 16 ch H n ch I 0,567 l n áp su t c a vùng bi n không h n ch H n ch II 0,275...

Ngày tải lên: 05/03/2015, 14:11

... tức là: 2, 51 - 2,5.A..n1 < KTH KTG n1 - Ucđ 2, 51 - 2,5.A..n1 > KTHKTG (n1 - Ucđ ) ,15 + K TH K TG ( U cd1 n) A> ,5 n1 Để đơn giản ta chọn: A < 2, 51/ (2,5..n1) Tốc độ n1 lớn chọn 14 20 v/ph ... có: S1 = 3.U1 I1 = 3.380 14 ,4 = 16 416 (VA) Ta có: S2 = 3.U2 I2 = 3.220 24 ,1 = 16 365 (VA) SBA = S1 + S = 16 390 ( VA ) Chọn SBA = 16 ,5 (KVA) Nh MBA đợc chọn với số liệu sau : Sđm(KVA) U1đm (V) ... với thời gian t = 1/ 50 (s) iC1= 12 V Chọn C = 0,22àF , ta tính đợc: R3 + R4 = 15 = 0 ,11 36 M 12 .50.0,22 .10 Chọn R3 = 10 K ; R4= 4,7K ta chỉnh R4 để đặt đợc ur max= 12 V Chọn Tr1 loại A564 A có...

Ngày tải lên: 18/05/2015, 13:58

... 2 .16 x107 0 .15 9000 750 BTCT M25 25 2.38 x107 0 .15 11 000 880 24 2.33x107 0 .17 9000 750 2.04 x107 0 .17 7000 630 24 2 .16 x107 0 .15 9000 750 BTL CP2 M20 BTL CP3 M15 BT M200 Phong hoỏ va 25.74 x106 ... nng thng lm mt ct trn v thun trỏnh phỏ hoi bo mũn, (hỡnh 1. 3) 1: 0,7 12 2,2 11 2 11 1 10 5 Hỡnh 1. 3 Tng tiờu nng c B tng tiờu nng kt hp (hỡnh 1. 4) Khi dựng b tiờu nng cú lng o ln v cao trỡnh ỏy p phi ... nỳt - Gii phng trỡnh (2- 21) ta c: e = Ae -1 Ue (2 -19 ) Thay (2 -19 ) vo (2 -17 ) ta c: f = Me.Ae -1. Ue (2-20) t: Ne = Me Ae -1 (2- 21) Ne: gi l hm dng ca phn t Thay (2 -19 ) vo (2 -18 ) ta c: f = Ne.Ue (2-22)...

Ngày tải lên: 26/05/2015, 16:37

... x dxdy D1 D ( ) ( ) = ∫∫ y − x dxdy + ∫∫ x − y dxdy D1 D1 D2 D2 D2 1 x2 ( D2 ) x2 1 ( ) = ∫ dx ∫ y − x dy + ∫ dx ∫ x − y dy 11 I = 15 1: Tích phân kép – Định nghĩa cách tính x Ví dụ: Tính ... −π −π −π −π 1: Tích phân kép – Định nghĩa cách tính Ví dụ: Tính tích phân kép I = ∫∫ y − x dxdy D D miền giới hạn -1 x 1, 0≤y 1 I = ∫∫ ( xy ) dxdy = ∫∫ y − x dxdy + ∫∫ y − x dxdy D1 D ( ) ( ) ... = + r cos ϕ   y = r sin ϕ 1 -1 1: Tích phân kép – Đổi biến sang tọa độ cực Khi đó, miền D giới hạn Vậy : π 0 0 ≤ ϕ ≤ π  0 ≤ r ≤ I = ∫ dϕ ∫ r (2 + r cos ϕ )dr 1: Tích phân kép – Đổi biến...

Ngày tải lên: 01/06/2015, 14:48

... 70 Pepsin 51, 04 51, 91 13,92 4 ,12 % Pro tein bị thuỷ phân Papaỉn +Pepsin Papain Pepsin +Pancreatin +Pepsin +Pancreatin 51, 74 49,65 48,49 49,84 56,49 51, 15 11 ,49 10 ,13 11 ,9 2 ,12 2,45 1, 36 Ghi chú: ... Papain +Pepsin +Pancreatin +Pancreatin 20,23 22,49 18 , 61 13,73 5,69 19 ,75 22,92 1. 8 ,11 13 ,2 3,22 25 ,13 26 ,19 23,55 18 ,73 1, 26 25,86 26,63 20, 41 13,64 3,87 Ghi chú: Kếl Irơn giá trị trung bình lần ... 7,5 8,5 55, 61 45,99 10 ,55 3,86 % Protein bị thuỷ phân Pepsin Papain +Pepsin Papain +Pepsin +Pancreatin +Pancreatin 49,76 52,2 51, 22 45,78 43,04 43,46 10 ,97 13 ,08 15 ,19 6, 01 11, 16 2 ,15 19 Ghi chú:...

Ngày tải lên: 18/11/2020, 14:00