... 4.500 Chiều cao đất quy đổi = = = = 23. 5 kN/m3 17.7 kN/m3 30 .0 độ 0.000 Ký hiệu b1 b2 d Lf c h0 Giá trị 0.500 0.800 1.000 10.000 1.500 0.980 1 -Tính áplực ngang sách thiết kế tờng chắn đấtNguyễn ... C d R B b Tínháplực lên tờng chắn đất với chiều cao H= Ecd = K op + K1 p tg + K p tg = 2.419 K1p=K1+K1p = 13. 138 K2p=K2+K2p = -8 .39 m (VII-2-2) Atg + B Kop=Ko+Kop 4.50 trang 139 op=( p/)(Htg-L) ... trang 140 M M 21 M 2 = 0.625 = 32 .01 độ = 0.000 = 0.0 áplực ngang chủđông lên 1m tờng chắn Ecd = K op + K1 p tg + K p tg Atg + B = 96.0 KN/m áplực ngang chủđông lên chiều d i tờng chắn...
... (giữa đất lng tờng) đồng thời đa giác lực (G, Ec, R) khép kín 3. 1 Tínhtoánáplựcchủđộng lớn đất theo lý thuyết C.A .Coulomb 3. 1.1 Tínhtoánáplựcchủđộng lớn đất rời theo lý thuyết C.A .Coulomb ... đoạn CF, để tính Ecmax theo công thức (V -33 ) 3. 1.2 Tínhtoánáplựcchủđộng lớn đất dính theo lý thuyết C.A .Coulomb Việc tínhtoánáplựcđấtchủđộng lớn nhất, có xét đến ảnh hởng lực dính kết ... 2,42 1, 73 1, 23 0,75 11, 27 8 ,34 6,16 4,60 3, 37 2,50 1,86 1 ,35 0,95 0,64 20 26,70 8 ,32 13, 02 9 ,11 6 ,36 4,41 2,98 1,99 1 ,33 0,81 40 40 0 30 -10 10 20 -20 10 -30 43, 23 29,40 20 ,35 13, 96 9, 43 6 ,30 4,16...
... xác đònh phương pháp tính toán, tính với áplựcchủđộngđất tải trọng phụ thêm tác động lên khối lăng trụ sụp đổ Trò số áplựcđấtchủđộngđất dính xác đònh theo công thức học đất sau: ϕ ϕ σ cd ... lực dính không lớn nên tínhtoán không tính đến, áplựcđấtchủđộng xác đònh thteo công thức : ϕ σ cd = γ Htg (450 − ) (9) • Tính tải trọng phụ thêm, xác lập áplựcđấtchủ động, tiến hành cách ... trọng đất (T/m3) ϕ - góc ma sát đất C – lực dính (T/m2) Trò số trung bình lực dính C số loại đất sau (T/m2) Cát 0,2 Đất có lẫn thực vật 0,5 Đất cát 1,5 Đất sét 5,0 Đất sét 8,0 • Trong đất cát lực...
... lượng cáp tùy mức cần thiết Các cáp kéo căng loại thao tác b) Bộ neo chủđộng : Hình 5.20 Bộ neo chủđộng c) Bộ nối mấu neo : Hình 5.21 Bộ nối mấu neo Hình 5.22 Neo chủđộng kiểu A, A' Hình 5. 23 Các ... không áp dụng dự án cầu 2- Dầm có cốt thép dự ứng kéo căng sau bêtông : Hình 5.7 Bố trí cốt thép dự ứng lực dầm I 33 m Hình 5.8 Bố trí cốt thép dự ứng lực dầm T 33 m (sử dụng bó 12,7mm) 3- Cốt ... loại V - Bộ nối neo cho cáp không đồng trục, ký hiệu J, có loại Z, ZU X Hình 5 .31 Neo chủđộng kiểu Ec 3- Các kích để kéo căng cáp DƯL : Kích công ty VSL loại kích song động, có khoảng trống lòng...
... 4,42 3, 65 3, 00 2 ,39 1,90 1,49 1,15 0,85 0,60 15 8,76 7, 13 5, 63 4,46 3, 50 2,70 2,01 1,45 1, 03 0,69 30 11, 72 9 ,31 7 ,30 5,67 4 ,35 3, 29 2,42 1, 73 1, 23 0,75 11, 27 8 ,34 6,16 4,60 3, 37 2,50 1,86 1 ,35 ... ⎯⎯⎯⎯ → Eo P0 ←⎯ ⎯⎯ ⎯ đạo hàm 5 .3. 2 Tính tốn áplựcđấtchủđộng bị động theo lý thuyết Coulomb Từ năm 17 73, Coulomb đề phương pháp xác định áplựcchủđộng bị động lên lưng tường trạng thái cân ... quan áplựcđấtchủ động, bị động tường chắn tường chịu ngoại lực tác dụng Ta có : Ep>Eo>Ea 5 .3 Tính tốn áplựcđất theo phương pháp dùng mặt trượt giả định Coulomb 5 .3. 1 Tính tốn áplựcđất tĩnh...
... (cm/s) k rng Axyng Ai cp 111 t sột 5.10 -8 0 .30 Gepatr o 1 53 Bng tớch p cp 1,5.10-7 0.22 -8 Gesenhe- ran Thy S 155 Bờ ton t sột 5.10 0 .35 -8 Inferinle Nekxich 148 Sột 5.10 0 .33 Mangta Pakistan 107 ... theo cụng thc (3- 5) l thi im lý thuyt phự hp vi ỏp lc k rng phng trỡnh (3- 5) Trong thc t xõy dng mt lp t cú th khụng phự hp vi (3- 5) m l t1 thng ln hn t; ú : t1 = t hay = t1 t (3- 6) Vỡ vy tớnh ... & TNH TON NG DNG 3. 1 Gii thut ca chng trỡnh 24 3. 2 S v chng trỡnh 25 3.3 ng dng tớnh toỏn 26 KT LUN 29 TI LIU THAM KHO .30 ...
... 0,65 0, 53 0,42 0 ,30 7 0,202 0,1004 0,00 0,59 0,85 1,14 1 ,33 1,60 1,90 2,20 2,50 2,86 3, 33 3,8 4,4 5,2 6,2 7,6 9,6 13 20 40 90 59 51 42 36 32 29 25 22 20 17 15 13 11 Thí dụ 2. 13 Người ta tính sức ... kết hợp ứng lực ngang (r/2) với lựclực phao Ff (hoặc lực chìm chì Fs T/2 Ứng lực T/2 Ứng lực T/2 Lực thủy động R Ff Lực thủy động T/2 Ứng lực Ứng lực r/2 T/2 T/2 (a) Phối cảnh Ứng lực r/2 (b) ... x 10 = 3, 3 m Áp dụng công thức (2 .33 ) để tínhlực phao lực chìm tối thiểu đá dằn 1m chiều dài đăng là: T0 = F f = Fs = Fx L2 0,6.(7) c = = 1,1 kg/m 8.b 8. (3, 3) Ngoài phương pháp tínhtoán nêu...
... f Tháp ñi u áp, g Đư ng ng áp l c 3. 2 Tínhtoán ñư ng ng 3. 2.1 S li u ban ñ u 3. 2.2 Tínhtoán t n th t th y l c cho ñư ng ng d n 3. 2 .3 Tínhtoánáp l c nư c va va ñư ng ng theo phương pháp gi ... MN5 181.57 190 .32 9 4.82% 187 .37 3. 19% MN6 259.99 275.752 6.06% 270 .39 4.00% MN12 541 .11 720. 136 33 .08% 6 83. 16 26.25% TM 541 .11 714.816 32 .10% 6 93. 86 28. 23% Trư ng h p m T0=20s Áp l c T l nư c ... 259.99 2 23. 44 14.06% 234 .41 9.84% MN12 541 .11 469.54 13. 23% 491.19 9. 23% V Đ 541 .11 467.76 13. 55% 489.88 9.47% TM 541 .11 467.67 13. 57% 489.81 9.48% T0=20s Áp l c nư c va Hmin (m) 166 .39 240 .33 502.81...
... pháp tínhtoán - Theo s phát tri n c a vi c nghiên c u cách tính toán, có phương pháp tínhtoán k t c u g ch á: -) Phương pháp ng su t cho phép -) Phương pháp n i l c phá ho i -) Phương pháp ... ch u kéo k = 2,25 kh i xây Chương Nguyênlýtínhtoán k t c u g ch § Cư ng tiêu chu n cư ng tínhtoán c a kh i xây III Cư ng - Cư ng tínhtoán c a kh i xây tínhtoán c a kh i xây c xác - Trong ... gây lãng phí Chương Nguyênlýtínhtoán k t c u g ch § Khái ni m chung II Phương pháp n i l c phá ho i N i dung c a phương pháp: - Trong ó: N = Np / k -) N : N i l c tínhtoán k t c u -) Np :...
... lời giải số vận tốc phù hợp với lý thuyết tính toán, kể điểm lớp biên đáy biên mặt thoáng 3.3 Phân bố áplực sóng tường đứng Hình thể kết tínhtoán phân bố áplực sóng theo phương thẳng đứng ... tínhtoán lưới sai phân mô hình Như vậy, miền vật lý có lưới cong di động Nhằm giải phương trình chủ đạo cách dễ dàng hơn, lưới cong đưa lưới tínhtoán thẳng Ở thời điểm tính toán, miền vật lý ... nghiệm cho thấy áplực sóng lớn xuất vùng ngang với mực nước tĩnh Trong trường hợp chân sóng xuất bề mặt tường đứng, áplực sóng trở nên nhỏ áplực thủy động mực nước tĩnhÁplực có xu hướng...
... Tínhtoán vẽ biểu đồ nội lực cho trường hợp tải trọng, sau lựa chọn giá trị nội lực biểu đồ nội lực tổ hợp lại để tìm giá trị gây bất lợi để tínhtoán - Bước 6: Tínhtoán bê tông cốt thép Tính ... định nội lực Nội lực kết cấu gồm mô men uốn M (Mx, My), mô men xoắn (Mt), lực cắt Q (Qx, Qy) lực dọc N Nội lực tải trọng gây biến dạng cưỡng Xác định nội lực phương pháp lực, phương pháp chuyển ... tínhtoán , mặt khác để tính Sgh cần dùng giá trị tínhtoán cường độ, gọi cường độ tínhtoán Cường độ tínhtoán bê tông xác định theo công thức: Rb = γ bi R bn γ R R bt = bi btn γ bc γ bt (3. 8)...
... phân bố áplực lớn nhỏ tuyến đờng dẫn áplực phải đờng bao tất kết tínhtoánđờng phân bố áplực tất tổ hợp tínhtoán mà xẩy thực tế vận hành công trình sau - 33 - ... đờng phân bố áplực lớn tuyến đờng dẫn nớc có áp tổ hợp nguy hiểm kết tínhtoán tổ hợp - 32 - B Các tổ hợp cộng tác dụng Mục đích xác định khả xuất mực nớc cao (ở 3/ 4 chu kỳ dao động tháp) mực nớc ... lại xem khả hệ số cản nhỏ - 30 - Sử dụng hệ số cản nhỏ để tínhtoán xác định mực nớc lớn nhỏ tháp điều áp B Sử dụng Tháp van van đĩa để thay tổ máy thuỷ điện tínhtoán Do tổ máy thuỷ điện phức...
... tế tínhtoán cách: WS = (H2 – H1).J = ∆Had*J Ở đây, J đương lượng công lượng Nếu tính theo đơn vị mã lực, lượng giản nở đẳng entropy dòng tính: GHPad = ∆Had*778*F /33 000 GHPac = ∆Hac*778*F /33 000 ... thu phương trình (11) ta tính n γp = (11) ⇒ n=? Tính cột áp đa biến: Từ giá trị n tính bước 4, kết hợp với phương trình (9) ta tính giá trị cột áp đa biến HEADp : HEADp = (9) Tính lại γad : Từ ... cột áp trình giản nở đa biến tínhtoán sau: HEADp = • (9) Cột áp đoạn nhiệt liên hệ với cột áp trình đa biến sau: HEADad* γad = HEADp* γp • (10) Hiệu suất trình đa biến tính toán: γp = (11) Công...