khoảng biến thiên r range

... mol khí thay đổi m biến thiên khoảng ? 8) Cho 46,7 gam hỗn hợp X gồm CuO, ZnO, FeO vào 800ml ddHCl 1,75M Lượng axit dư phải trung hoà 200ml ddNaOH 1M Xác định khoảng biến thiên % khối lượng ... khí A gồm etilen , propilen , hiđro có tỉ trọng ( đktc) P A ( g/l) Cho A qua xúc tác Ni, nung nóng thu hỗn hợp khí B a/ Với giá trị PA hỗn hợp khí B không làm màu dung dịch brom b/ Xác định % thể ... ứng có m r n không tan m’ gam muối Xác định m m’ biến thiên khoảng ? 7) Hoà tan vừa đủ gam hỗn hợp gồm kim loại X ( hoá trị I) kim loại Y ( hoá trị II) hỗn hợp hai axit HNO3 H2SO4 thấy có 2,688...

Ngày tải lên: 20/07/2014, 14:05

... mol khí thay đổi m biến thiên khoảng ? 8) Cho 46,7 gam hỗn hợp X gồm CuO, ZnO, FeO vào 800ml ddHCl 1,75M Lượng axit dư phải trung hồ 200ml ddNaOH 1M Xác định khoảng biến thiên % khối lượng FeO ... khí A gồm etilen , propilen , hiđro có tỉ trọng ( đktc) P A ( g/l) Cho A qua xúc tác Ni, nung nóng thu hỗn hợp khí B a/ Với giá trị PA hỗn hợp khí B khơng làm màu dung dịch brom b/ Xác định % thể ... ứng có m r n khơng tan m’ gam muối Xác định m m’ biến thiên khoảng ? 7) Hồ tan vừa đủ gam hỗn hợp gồm kim loại X ( hố trị I) kim loại Y ( hố trị II) hỗn hợp hai axit HNO3 H2SO4 thấy có 2,688...

Ngày tải lên: 04/09/2014, 18:04

... mol khí thay đổi m biến thiên khoảng ? 8) Cho 46,7 gam hỗn hợp X gồm CuO, ZnO, FeO vào 800ml ddHCl 1,75M Lượng axit dư phải trung hồ 200ml ddNaOH 1M Xác định khoảng biến thiên % khối lượng FeO ... khí A gồm etilen , propilen , hiđro có tỉ trọng ( đktc) P A ( g/l) Cho A qua xúc tác Ni, nung nóng thu hỗn hợp khí B a/ Với giá trị PA hỗn hợp khí B khơng làm màu dung dịch brom b/ Xác định % thể ... ứng có m r n khơng tan m’ gam muối Xác định m m’ biến thiên khoảng ? 7) Hồ tan vừa đủ gam hỗn hợp gồm kim loại X ( hố trị I) kim loại Y ( hố trị II) hỗn hợp hai axit HNO3 H2SO4 thấy có 2,688...

Ngày tải lên: 20/04/2015, 19:07

... mol khí thay đổi m biến thiên khoảng ? 8) Cho 46,7 gam hỗn hợp X gồm CuO, ZnO, FeO vào 800ml ddHCl 1,75M Lượng axit dư phải trung hoà 200ml ddNaOH 1M Xác định khoảng biến thiên % khối lượng ... khí A gồm etilen , propilen , hiđro có tỉ trọng ( đktc) P A ( g/l) Cho A qua xúc tác Ni, nung nóng thu hỗn hợp khí B a/ Với giá trị PA hỗn hợp khí B không làm màu dung dịch brom b/ Xác định % thể ... ứng có m r n không tan m’ gam muối Xác định m m’ biến thiên khoảng ? 7) Hoà tan vừa đủ gam hỗn hợp gồm kim loại X ( hoá trị I) kim loại Y ( hoá trị II) hỗn hợp hai axit HNO3 H2SO4 thấy có 2,688...

Ngày tải lên: 20/05/2015, 00:00

Ngày tải lên: 06/11/2014, 23:04

... n=4 r= R     (n  1)12 2 Chọn đáp án B Câu : Giải: PR = I 2R = U 2R = ( R  r)  (Z L  Z C ) U2 r  (Z L  Z C ) R  2r R PR = PRmax R2 = r2 + (ZL – Z C)2 (1) Mặt khác lúc R = 75 PR = PRmax ... 200  Câu 4: Giải: U2 r2  ZL R  2r R PR = PRmax mẫu số = > R2 = r2 +ZL2 > r2 +ZL2 = 802 = 6400 r r  Ta có: cos MB = Với r < 80 2 r  Z L 80 PR = I 2R = U 2R  (R  r)  Z L CHUYÊN ĐỀ ... đầu biến trở hệ số công suất đoạn mạch biến trở có giá trị R U , U cosφ ; biến trở có giá trị R C1 R1 giá trị tương ứng nói U , U cosφ Biết U = 2U , U = 2U Giá trị cosφ cosφ là: C2 R2 C1 C2 R2 ...

Ngày tải lên: 24/11/2014, 11:08

... hỡnh t lun hoc trc nghim Thi ỏp 22 Qun lý ri ro thi c ỏnh giỏ hot ng thi c giỏo dc: thm nh hot ng thi c theo cỏc tiờu Qun lý cỏc ri ro thi c Trong qun lý thi c thng gp nhiu ri ro nh: V thi: ... Sang triu Lờ Thỏnh Tụng (Canh Thỡn - 1460, Bớnh Tý - 1497), vic hc hnh cng c m rng Triu ỡnh rt chỳ ý nõng cao cht lng hc tp, trc nht l nõng cao trỡnh ca cỏc Nho s nh Thỏi hc, ri n cỏc thy trng ... v s bt cỏ nhõn ớt nht [25, tr 68] Mary Parker Follett (1868 - 1933), ngi cú nhng úng gúp quan trng vo thuyt quan h ngi qun lý nờu quan im cho rng, qun lý l mt quỏ trỡnh ng v liờn tc Hai im ni...

Ngày tải lên: 24/03/2015, 11:31

... 545 PRN / # OF OBS PRN / # OF OBS PRN / # OF OBS PRN / # OF OBS PRN / # OF OBS PRN / # OF OBS PRN / # OF OBS PRN / # OF OBS PRN / # OF OBS PRN / # OF OBS PRN / # OF OBS PRN / # OF OBS PRN / # ... - COMMENT 2157 MARKER NAME 2157 MARKER NUMBER GNSS Observer Trimble OBSERVER / AGENCY 20292157 Unknown 2.50 REC # / TYPE / VERS 20292157 4600LS INTERNAL ANT # / TYPE -1752420.3760 ... cỏc tr o ln lt theo th t trờn * Tp tr o ca mỏy thu tn s Trimble 4600LS: 2.11 OBSERVATION DATA GPS(GPS) RINEX VERSION / TYPE cnvtToRINEX 2.11.0 convertToRINEX OPR 21-Sep-11 14:40 UTC PGM / RUN...

Ngày tải lên: 20/04/2015, 00:15

...  r   ZL  ZC 2 Ta có:   R1 2  r   R  r   R  50 Ω (1) 2  R  r    ZL  ZC  Lại có: PR max  Nên: n  U2 U2 Pmax   R1  r  2 R2  r Pmax R  r 50  30   2 PR max R  r ... R1 R1 R1   Ta có: cos φ1  2 R1  R R  R 1R R2  Z  Z  Nên: k1  cos φ1  L C R1 10   R1  R 10  30 Chọn A Tương tự ta có công thức tính hệ số công suất giá trị R cho công suất R1 R2 ... điện mạch Khi giá trị biến trở R = R công suất tiêu thụ biến trở P điện áp hiệu dụng hai đầu đoạn mạch MB U Khi giá trị biến trở R = R ( R < R ) công suất tiêu thụ biến trở P điện áp hiệu dụng...

Ngày tải lên: 13/06/2016, 05:52

...  cos1  R1  ZL  ZC  2  R1 R1  ZL  ZC  2  R1   R1 3    R1  20 3 2 400  R1 R1 1    R1  20 / 3 2 400  R1 Cách 2: Ta có: Pmax  Suy ra: U2 U2 P1  cos2 1 R1 2R 2R P1 cos21 ... Chiều – Cực Trị thay đổi R, ta thấy có hai giá trị khác biến trở R1 R2 ứng với công suất tiêu thụ P mạch Kết luận sau không với giá trị P? A R1 .R2 = 2500 2 B R1 + R2 = U2/P C |R1 – R2 | = 50  ... công suất điện trở Chọn D Câu 3: HD: Ta có: P  U2 1002  200   R1  R  50 R1  R R1  R Lại có: cos1  R1   R  40 R1  R Chọn C Câu 4: HD: Ta có cường độ dòng điện trễ pha điện áp...

Ngày tải lên: 04/07/2016, 16:52

... phẳng đơn sắc môi trường (γ = ; r =→1 ; r = ) có vectơ → cường độ trường điện : E ( z , t ) = 50 cos(ω t − β z ) i x [V / m ] Tìm công suất trung bình truyền qua diện tích hình tròn , bán kính ... chiều lan truyền sóng, tần số ω, hệ số pha β, vận tốc pha vp , bước sóng λ , trở sóng Z0 môi trường ? c) Vectơ cường độ trường từ vectơ Poynting trung bình ? (ĐS: a) Phân cực tròn – trái Chiề b) ... phẳng đơn sắc môi trường (γ = [S/m] ; r = 36 ; r = ) có vectơ cường độ trường điện : → E ( x , t ) = 100.e −α x Tìm α , β vectơ cường độ trường từ ? (ĐS: 57,2 [Nep/m] ; 138 [rad/m] → H ( x ,...

Ngày tải lên: 20/08/2012, 11:57

... Adaptive Pole Placement Control - iu khin v trớ thớch ng SISO Single Input Single Output - u vo n - u n STR Self Tuning Regualator MRAC Model Referance Adaptive Control - iu khin thớch nghi theo ... nht tham s ta chia STR thnh loi chớnh: + STR trc tip : DSTR + STR giỏn tip: ISTR * H iu khin thớch nghi t chnh giỏn tip ISTR ISTR l h tng minh vỡ cỏc tham s c ỏnh giỏ on-line trờn mụ hỡnh tng minh ... thớch nghi theo mụ hỡnh mu trc tip Phng phỏp MRAC trc tip vector c(t) c iu chnh trc tip m khụng phi qua quỏ trỡnh ỏnh giỏ thụng s ca i tng thc Nh vy c bn ca MRAC trc tip l chn lut iu khin C(c(t))...

Ngày tải lên: 06/11/2012, 12:40

... Controlled Stiffness Devices and Variable Friction Damper System The numerical examples aim to evaluate the effect structure’s response reductions between the two algorithms as well as the principal ... friction dampers, Earthquake Engng Struct Dyn 2004; 33:647–668 [6].Lyan-Ywan Lu, Seismic test of modal control with direct output feedback for building structures, Structural Engineering and Mechanics, ... 633-656 [7].Lyan-Ywan Lu, Semi-active modal control for seismic structures with variable friction dampers, Engineering Structures 26 (2004) 437–454 Trang 73 ...

Ngày tải lên: 07/11/2012, 11:49

... a vào liên h gi a v n t c: vD r1 B ; vD (R r) Tích phân hai v c a sD Hay: B r1 B sD ; r1 ; sD A A ; vC R A ng th c trên, ta tìm (R r) A ; sC sD ; sC R r R Rs D R r -5- A c liên h gi a di chuy ... T4 bánh = J o P2 R 2g P v2 g 2 2 P2 v 2g 3P2 v g T2 xich = 2T(DC) + 2T (vành tròn) P3l P3 lv (2v ) g (2l R) g (l R) 2 P R P3 R v P3 R T(vành tròn) = R v2 2l R g 2l R g g (l R) P3 v y: T2 xích ... t Bi t tr ng l ng c a t i Q bán kính quán tính i v i tr c quay R (M P2 R P1 r ) g r ; a1 r ; a R áp s : M P 2r P 2R2 Q 2 P2 P1 Câu 11: M t cu n ch g m hai a tròn ng ch t nh có bán kính R kh i ng...

Ngày tải lên: 12/11/2012, 11:24

... thất • Tai biến thiên nhiên • Sự cố môi trường • Lượng giá tổn thất Lượng giá tổn thất: Một hoạt động liên ngành TRƯỜNG ĐẠI HỌC KINH TẾ ĐẠI HỌC QUỐC GIA HÀ NỘI R = H V E, đó: • R (Risk): khả ... sinh • Tổn thất giá trị lưu truyền giá trị tồn TRƯỜNG ĐẠI HỌC KINH TẾ ĐẠI HỌC QUỐC GIA HÀ NỘI Một số phương pháp lượng giá tổn thất (i) Phương pháp giá thị trường (Makert Price Method) (ii) Phương ... V E, đó: • R (Risk): khả tổn thất tai biến gây • H (Hazard): khả xảy tai biến • V (Vulnerability): khả tổn thất • E (Value of Vulnerable Elements): giá trị yếu tố bị tổn thất H V H: Địa lý, Khí...

Ngày tải lên: 16/01/2013, 14:19

... Haber E, Jennings RB, Katz AN, Morgan HE, eds The Heart and Cardiovascular System New York: Raven Press, 1986: 1343–1403 6 10 Schwartz PJ, Priori SG Sympathetic nervous system and cardiac arrhythmias ... số biến thiên nhòp tim phân tích: RMSSD: bậc hai số trung bình tổng bình phương khác biệt thời khoảng RR bình thường đơn vò msec PNN50: khoảng R- R lớn 50 msec dơn vò % TRIA: số lượng khoảng RR ... Future, 1994 Dreifus LS, Agarwal JB, Botvinick EH et al (American College of Cardiology Cardiovascular Technology Assessment Committee) Heart rate variability for risk stratification of lifethreatening...

Ngày tải lên: 26/01/2013, 11:01

... for building structures – Structural Engineering and Mechanics, Vol 12, No 6, 33-656, (2001) [3] Lyan-Ywan Lu, Semi-active modal control for seismic structures with variable friction dampers ... (2007) [5] Y.Ohtori, R E Christenson, B F Spencer, Benchmark Control Problems for Seismically Excited Nonlinear Buildings, Journal Of Engineering Mechanics © ASCE / APRIL, (2004) Trang 118 ... NINESTORY BUILDING Pham Nhan Hoa(1), Chu Quoc Thang(2) (1)Programme of EMMC, (2) Internationla University, VNU-HCM ABSTRACT: In this paper, the elements which affect structure’s response reductions...

Ngày tải lên: 10/04/2013, 15:44

... to determine the controllable clamping force of a variable friction damper A comparative study was performed on a multiple DOF structure controlled by passive friction dampers, variable friction ... variable friction dampers (VFD) for vibration mitigation of seismic structures generally requires an efficient semi-active control method In this paper, a semi-active model control method is proposed ... Dissipators for Seismic Protection of Buildings, Thesis of EMMC, October, (2006) [7] Y.Ohtori, R E Christenson, B F Spencer, Benchmark Control Problems for Seismically Excited Nonlinear Buildings,...

Ngày tải lên: 12/04/2013, 13:24

... CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN TIẾP CẬN ĐỊA MẠO TRONG NGHIÊN CỨU GIẢM THIỂU TAI BIẾN THIÊN NHIÊN 1.1 Tổng quan tai biến thiên nhiên Tai biến thiên nhiên (natural hazard) kiện tự nhiên gây nhiều tổn thất ... thấy, giới khẳng định r vai trò quan trọng địa mạo nghiên cứu tai biến thiên nhiên Cho đến nay, cách tiếp cận phương pháp nghiên cứu tiếp tục phát triển ứng dụng r ng r i với trợ giúp đặc lực công ... tai biến thiên nhiên Cho đến nay, hướng tiếp cận địa mạo giảm thiểu tai biến thiên nhiên sử dụng r ng r i Có nhiều đề tài nghiên cứu cấp khác nhau: Nghiên cứu cảnh báo tai biến thiên nhiên Trung...

Ngày tải lên: 12/04/2013, 16:40

... Tải trọng (kgCOD/m3ngày) Đồ thò 6.2 : Sự biến thiên COD nước thải trước xử lý nước thải sau xử lý 7.5 7.4 7.3 pH 7.2 pH vào 7.1 pH 6.9 6.8 6.7 Tải trọng (kgCOD/m3ngày) Đồ thò 6.1 : Sự biến thiên ... 7.2 pH vào 7.1 pH 6.9 6.8 6.7 Tải trọng (kgCOD/m3ngày) Đồ thò 6.1 : Sự biến thiên pH nước thải trước xử lý nước thải sau xử lý ...

Ngày tải lên: 24/04/2013, 14:00