khái niệm về nền móng công trình 3

... [2] 31 2.2.2 Bài tốn thiết kế xác suất mức độ [5] .33 2.2.2.1 Các giả thiết: 33 2.2.2.2 Các bước thực tốn 33 2.2 .3 Tính độ tin cậy hệ thống [2] 35 2 .3. 1 Đặt ... Đặt vấn đề 35 2 .3. 2 Các loại cấu kiện hệ thống kết cấu mảng liên kết ma sát [3] 36 2 .3. 3 Một cách xác định độ tin cậy an tồn MLGBT liên kết ma sát [3] 38 CHƯƠNG ... .33 2.2 .3 Tính độ tin cậy hệ thống [2] 35 2 .3 Bài tốn tính độ tin cậy kết cấu mảng mềm từ cấu kiện bê tơng lắp ghép bảo vệ mái dốc 35 2 .3. 1 Đặt vấn đề 35 ...

Ngày tải lên: 21/10/2015, 10:18

Ngày tải lên: 20/06/2014, 22:20

... eBook for You • 32 PV ANALYSIS PV Analysis Results Plot the interface flow for each contingency • What is the maximum power transfer from Area to Area for each case? eBook for You • 33 PV ANALYSIS ... ten more seconds eBook for You • 43 DYNAMIC ANALYSIS 3- Phase Line Fault Results What can be said of the machine angles? eBook for You • 44 DYNAMIC ANALYSIS 3- Phase Line Fault Results What about ... Simulation eBook for You SYSTEM COMPONENTS The IEEE 1996 Reliability Test System Two areas ( 230 kV & 138 kV) • 21 branches • 10 generators (implicit GSU transformers) • 20 loads • two-winding transformers...

Ngày tải lên: 16/08/2014, 09:57

... trượt, Kcp = 1 ,3 (phần tiêu thiết kế)  Tính toán lực : + Tính khối lượng thân phần kè BB’DA (G 1) : Trong : G1 = γ.F1.1 (6.2) - γ = 2,0 (T/m3) : khối lượng riêng đá làm kè - F1 = 3, 11 (m2) : diện ... tích mặt cắt kè phần BB’DA Vậy : G1 = γ.F1.1 = 2,0 .3, 11= 6,22 (T) + Trọng lượng thân khối kè BB’CC' (G 2) : G2 = γ.F2.1 Trong : (6.2) - γ = 2,0 (T/m3) : khối lượng riêng đá làm kè - F2 = 0,40 (m2) ... = G1.sinα1.cosα1 - G1.cos2α1.tgϕ1 Trong : (6 .3) - tgϕ1 : ma sát đê kè, tgϕ1 = 0.40 - α1 = arccotg(2) = 26 o06' : góc nghiêng mái đê Thay số vào (6 .3) ta có : Pgt = G1.sin26o06'.cos26o06'- G1.cos226o06'.0.40...

Ngày tải lên: 28/03/2014, 12:20

... chọn thép I 33 có đặc trng hình học nh sau : WX = 597 (cm3) g = 422 (N/m) = 0,422 (KN/m) 3) SX = 33 9 (cm h = 33 (cm) JX = 9840 (cm4) = 0,7 (cm) b = 14 (cm) sinh viên thực : Bùi lê huy 33 0 đồ án ... 22.2 = 2244 (cm3) 2 Q S 582,25.2244 = x c = = 3, 31 (KN/cm2) J x '. b 32 8888.1,2 S c' = bc' c Suy : td = + 3. 1 = 18,92 + 3. 3 ,31 2 = 19,77 (KN/cm2) td = 19,77 (KN/cm2) < R = 23 (KN/cm2) Kết ... tiết diện : J ct = x W ct h x d = 636 7,16.104 = 33 1092 ,32 (cm4) 2 - Diện tích cần thiết cho cánh dầm thay đổi J ct J b 2 (33 1092 ,32 100000) = ct = x A = 42, 73 (cm2) x h2 104 d - Bề rộng cánh...

Ngày tải lên: 07/04/2015, 10:57

... 0. 030 033 208 21.0 232 0.128 0.01 638 4 1.001607746 0. 030 033 208 21.0 232 0.128 0.01 638 4 1.001607746 0. 030 033 208 21.0 232 0.128 0.01 638 4 1.001607746 0. 030 033 208 21.0 232 0.128 0.01 638 4 1.001607746 0. 030 033 208 ... 0. 033 036 529 23. 1256 0.128 0.01 638 4 1.001607746 0. 030 033 208 21.0 232 0.128 0.01 638 4 1.001607746 0. 030 033 208 21.0 232 0.128 0.01 638 4 1.001607746 0. 030 033 208 21.0 232 0.128 0.01 638 4 1.001607746 0. 030 033 208 ... 21.0 232 10 0.128 0.01 638 4 1.001607746 0. 030 033 208 21.0 232 11 0.128 0.01 638 4 1.001607746 0. 030 033 208 21.0 232 12 0.128 0.01 638 4 1.001607746 0. 030 033 208 21.0 232 13 0.128 0.01 638 4 1.001607746 0. 030 033 208...

Ngày tải lên: 18/12/2014, 08:38

... khu vực Giác móng công trình - Giác vị trí công trình định vị công trình từ vẽ đến vị trí thật công trình - - - - III thi công Giác vị trí công trình bao gồm: xác định kích thước công trình( b, ... bật gốc Tiêu nước mặt cho công trình - để ngăn cho nước mưa mặt công trình không tràn vào công trình Ta phải đào rãnh thoát nước chạy dọc theo công trình bao quanh công trình với bề rộng rãnh thoát ... 11.6 + 13. 6 ) (3 + ) = 38 5.6m3  Khối lượng đất đào cho hố móng trục 3/ thủ công: V3 = 0.1 x a x b1 = 0.1 x 11.6 x 1.6 = 1.856m3 GVHD: NGUYỄN THẾ BẢO SVTH: NGUYỄN NGỌC LONG ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG...

Ngày tải lên: 06/06/2015, 18:56

... 0.02*6858 (2.46*4 .3+ 43. 74*2.15+ 53. 83* 7.7+59.17 *3. 85+ 121 .3* 4 .38 +46.6*2.19)*10.4 12,000 137 14 ,35 5 Tổng cộng lực gây tr ợt (∑F’S) 26,592 (106.46*4 .3+ 63. 74*2.15+421.4*7.7+ 400.4 *3. 85+654*4 .38 +150.6*2.19)*10.4 ... G1 1500 γ=19.68 kN/m3, Su=66 kN/m2 ϕ = 17.40, c = 29.6 kN/m2 600 -12.5m G2 38 80 30 00 -10.08 4000 30 00 γ=20.00 kN/m3, Su =36 kN/m2 ϕ =26.40, c = 4.9 kN/m2 4000 700 250 9000 10500 Hình Hình dạng giếng ... hình +2.5 G6 30 00 +2.0 G5 -0.5 G4 600 -4.8 4100 400 γ = 14.82 kN/m3 Su = 26 kN/m2 ϕu = 00, cu = 26 kN/m2 -5.0 G3 G8 -11.28 2000 G7 - 13. 88 G9 -16.88 250 1000 1000 G1 1500 γ=19.68 kN/m3, Su=66 kN/m2...

Ngày tải lên: 15/12/2013, 10:15

... 3. 3 Mô tả công trình Công trình: Trụ sở Ngân hàng Nông nghiệp Hà Nam công trình tầng kết cấu khung bêtông cốt thép, kết cấu móng băng giao thoa Sơ đồ mặt kiến trúc mặt móng công trình: Hình 3. 1 ... Hình 3. 2 Mặt kiến trúc tầng Hình 3. 3 Mặt móng 3. 4 Số liệu địa chất công trình Dựa theo kết khảo sát địa chất công trình Công ty tư vấn xây dựng Hà Nam thực hiện, đất khu vực xây dựng công trình ... -2- 3. 4.Số liệu địa chất công trình .48 3. 5.Tính toán theo phương pháp truyền thống 53 3.5.1Cơ sở tính toán 53 3.5.2Tính toán tải trọng 53 3.5.3Sơ đồ...

Ngày tải lên: 08/01/2014, 20:56

Ngày tải lên: 22/01/2014, 11:20

... % 50 100 B 0 .38 9 0 .37 8 0 .36 5 0 .36 3 B 0. 233 0.220 0.210 Tõ biÕn 0.207 η, Poise 3. 64 x 109 4 .38 x 1010 7.72 x 1011 2. 93 x 10 13 η, Poise 4.88 x 109 3. 66 x 1010 7.28 x 1011 3. 91 x 10 13 2.4 NhËn xÐt ... 0.50 1.0 2.0 epw 3. 07x10-2 4.45x10-2 1.10x10-1 1.67x10-1 ep 4.19x10 -3 9.07x10 -3 1.58x10-2 5 .30 x10-2 B=16.5m 10.5m 6.0m 10.5m +4.0m Hđ =3. 5m P=17x3.5=5.95 T/m2 m = 3. 0 m = 3. 0 +0.5m 3. 5m 5.95 T/m2 ... 1,427; e2 = 1, 136 ; h® = 3, 5m; St® = (1.472 - 1. 136 )/(1 + 1.472) x3,5 = 0,42 m ¸p dơng c«ng thøc (5- 13) tÝnh thªm ®é lón tøc thêi d−íi nỊn ®ª thi c«ng : Stt = 0,4Sw = 0,4 x 0,812 = 0 ,32 m §é lón toµn...

Ngày tải lên: 03/04/2014, 17:12

... tg2)tg2]cos2 (3. 5) K0 m = (1 - tgtg)[ (3. 6) Z h= p (mtg - 1)(tg - m) Trong đó: tg + tg( - tg2)] (3. 7) cos K0 K0 = - sin + (cos + sin - 1) h p Hình 3. 3 Hình 3. 3 (3. 8) (3. 10) (3. 11) K0 = - sin ... toán hệ số ổn định theo (2.11) 3. 3.1 Ngôn ngữ lập trình Ngôn ngữ đợc sử dụng để lập trình Fortran 77 3. 3.2 Sơ đồ khối chơng trình xem hình 3. 5 3. 4 Kiểm chứng chơng trình tính toán hệ số ổn định ... Hình 3. 6 Sơ đồ khối chơng trình tính toán hệ số Fs theo (2.11) FS tt = A B FS gt FS tt Đ Print S FS gt = F S tt (2.11) 15 3. 3 Xây dựng chơng trình STAB.07.F tính toán hệ số ổn định theo (2.11) 3. 3.1...

Ngày tải lên: 03/04/2014, 21:41

... Nội 1997 [3] Trần Quang Quý, Nguyễn Văn Vịnh, Nguyễn Bính Máy thiết bị sản xuất vật liệu xây dựng NXB Giao thông vận tải - Hà Nội 2001 [4] Nguyễn Văn Quảng Nền móng công trình dân dụng - công nghiệp ... chứa phễu, buồng trộn; k1,k2,c1,c2 hệ số đặt móng tháp trộn; k3, c3 hệ số làm việc lò so giảm chấn sàng rung; pi - áp lực đơn vị tác dụng lên nền; P(,t) lực gây rung sàng rung Khi áp dụng ... khối tháp trộn coi móng l tuyệt đối cứng CT */ Mô hình tính coi có biến dạng đàn hồi, tính chất biến dạng đợc đặc trng hệ số nền, nghĩa áp dụng mô hình Winkler, thể hình Hình3 Sơ đồ tính khối...

Ngày tải lên: 06/08/2014, 12:22

... trọng, kết cấu sở công trình đờng; nội dung nghiên cứu thảo luận tất yếu Sự ổn định đờng đắp định cho ổn định, tuổi thọ chất lợng khai thác toàn công trình - mặt đờng từ dẫn tới khái niệm hệ thống ... K2 hệ số an toàn ổn định đờng đắp trị số Kyc hoàn toàn có ý nghĩa tơng tự nh đề cập mục 3. 1 Hiện có quan niệm cho đờng thông thờng cho phép tồn vùng biến dạng dẻo (bao gồm điểm có hệ số an toàn ... đề đặt lại quan niệm nh vậy? Nếu phạm vi khu vực biến dạng dẻo đất bé lớn nửa bề rộng đáy đất đắp sao? Câu hỏi đến cha đợc làm sáng tỏ dĩ nhiên cần phải nghiên cứu tiếp Kết luận Nền đờng đắp phận...

Ngày tải lên: 06/08/2014, 13:21

... Stator Transients Resonance/Saturation Switching Lightning Time (s) Time (s) 1.E‐06 1.E‐ 03 1.E+00 1.E+ 03 ANGULAR STABILITY  Large Disturbances (Transient Stability)  Small Disturbances (Small-signal ... Relationship g p eBook for You E.U P= sin ∂ Xd 1.4 1.2 Power (pu) 0.8 0.6 0.4 04 0.2 0 30 60 90 Load Angle (deg) 120 150 180 13 STEADY-STATE STEADY STATE OPERATIONAL LIMITS Limiting Factors: Stator Current ... OPERATIONAL LIMITS FOR SYNCHRONOUS GENERATORS Q 0.75 0.5 05 0.25 P 0 IFrated = √{(0.5+0.6)2 1 .36 = 1 .36 Centre = 0,‐0.5 + 0.82} ‐0.25 ‐0.5 ‐0.75 ‐1 ‐1.25 0.25 0.5 0.75 1.25 eBook for You Field...

Ngày tải lên: 20/08/2014, 10:08

... 10*96 03 250* 2 03 400* 2 03 Iy = + + 20* 250*555 + + 20* 400* 4252 12 12 12 = 3. 7 63. 398.289mm4 Iz = 960*1 03 20* 25 03 20* 40 03 + + = 132 .788 .33 3mm4 12 12 12 Mụ men chng xon: I t = (400* 2 03 + 960*1 03 ... 1.722.814 .31 5 Cỏnh di Q 2 .37 4. 533 .521 Cỏnh trờn Q 6.120 .36 8 .38 7 Cỏnh di Q 1.817.457.291 Cỏnh di Q 3. 5 83. 998.658 Cỏnh trờn Q 1.729.1 03. 729 Trng tõm q 827.1 83. 346 Cỏnh di q 1.1 73. 029.084 8. 636 .31 0.2 73 ... 42 - 233 ,22 2 .37 4. 533 .521 Cỏnh trờn 425 191,78 1.722.814 .31 5 Cỏnh di -555 -788,22 3. 296.948.769 - 233 ,22 14.017.172.4 83 Cỏnh trờn 425 191,78 11.267.848.449 Cỏnh di -555 -788,22 17.619.774.9 43 Hai...

Ngày tải lên: 06/10/2014, 23:23

... 1.826928 36 8 4.060001 e+002 1.4 834 56 e+0 03 34 1.45 635 1 36 8 9.982921 €4002 1. 233 226 e+0 03 37 1.190717 36 8 3. 927669 e+002 1.04 135 1 e+0 03 40 0.9 933 75 36 8 3. 886622 e+002 8.910060 e+002 43 0.842452 36 8 3. 855 230 ... 1. 032 0.948 0.8745

Ngày tải lên: 18/03/2015, 15:09

... nghién cùru Khi thiét ké' két càu còng trình néu chi kiém tra diéu kien ben va diéu kien khóng thói chua dù ca sa de phàn doàn khà nàng làm viec cùa còng trình Boi vi thuc té co nhiéu két càu ... cùa vò non bang vàt Ueu tài ben tuyén tinh Su dung ly thuyét qua trình dàn dèo va tiéu chuàn tinh dà thiét lap dugc càc phuang trình ca bàn cùa toàn ón dinh cho vò non va àp dung phuang phàp Bubnov ... liéu co nhùng ành huòng dén lue tói han Do vày còng trình quan tàm dén nhùng két càu dang tam giàc bang vài liéu nén dugc Dà xày dung phuang trình ón dinh, tìm nghiém, thiét lap he thùc - tinh...

Ngày tải lên: 19/03/2015, 10:18

... điều kiện cân mômen s đợc xác định từ công thức (1.1) hay (1.2) 1.2 .3 Phơng trình cân lực Điều kiện cân lực theo phơng ngang cho tất mảnh trợt ( xem hình 1.2, 1 .3 1.4 ): (E L ER ) N sin + S ... Phơng trình cân mômen Điều kiện cân giới hạn mômen tổng mômen lực tâm trợt phải không ( xem hình 1.2, 1 .3 1.4 ): W x S n Km = Hay M i =1 n M i =1 m i giu R N f + kW e D.d A.a = (1 .3) ( số ... phơng trình cân khối đất trợt 1.2.1 Các giả thiết tính toán Để lập phơng trình cân giới hạn khối đất trợt tác giả nh K.E.Pettecxơn, W Fellenius, Bishop, Sokolovski, K Terzaghi dựa vào công thức...

Ngày tải lên: 26/06/2015, 20:56