day them hoa huu co 11
Các bước cơ bản sử dụng chương trình tính toán dự ứng lực bằng phần mềm Adapt PT V8
Ngày tải lên :
17/06/2016, 23:07
... cột - Lower column: bố trí cột phía - Upper column: bố trí cột phía - Both column: bố trí cột - No column : cột Legend: Ghi - H1= lower column length: chiều cao cột - H2= upper column length: ... of circular column: Đường kính cột tròn - B= Dimension perpendicular to span direction: kích thước cột theo phương vuông góc khung tương đương - %=Percentage of column stiffness to consider: Xét ... giá trị mặc định No phần Slab/beam boundary condition at far ends cho gối trái phải Chỉ sử dụng trường hợp sàn ngàm vào vách cứng Column boundary condition: Điều kiện biên cột - Fixed: ngàm...
- 18
- 1.1K
- 9
Tính tóan sàn ứng lực
Ngày tải lên :
13/08/2013, 15:39
... Width bc Column dimension (width, diameter) bcd Width of punching cone bck Width of column line bg Width of column strip cp Concrete cover to post-tensioned reinforcement cs Concrete cover to ... directions) Compressive strength of concrete (cube, prism or cylinder strength, depending upon country) Compressive strength of concrete at 28 days Design value for compressive strength of concrete ... expansion Coefficient Coefficient Ratio, coefficient Coefficient of friction Ratio of column dimension to span length Ratio of column dimension to slab depth Reinforcement content Reinforcement content...
- 44
- 524
- 5
tài liệu tính toán sàn ứng lực trước
Ngày tải lên :
24/04/2014, 15:45
... 119 3.49 4.25 CSY1 CSY5 745.93 2.25 MSY1 MSY4 119 3.49 4.5 CSY2 CSY4 38 5669.10 CSY3 42 6265.85 MSY2 MSY3 447.56 l (m) 17.5 3.5 17 2.6 8.5 1.75 1.7 w (kG/m2) 566.98 10010.93 2303.49 886.52 19 711. 27 ... sau: Bảng I.7 Tỷ lệ hao ứng suất Tỷ lệ hao ứng suất (%) Căng trớc Căng sau Co ngót đàn hồi uốn bê tông Từ biến bê tông Co ngót bê tông Chùng ứng suất thép 8 Tổng cộng 25 20 Loại hao ứng suất PGS ... biến dạng neo - Hao nguyên nhân khác: co ngót bêtông, từ biến bêtông, chùng ứng suất thép Sau tính toán hao ULT f , tính đợc ULT hiệu quả: f se = f pi f (II .11) 5- Tính số lợng cáp bố trí cáp...
- 45
- 879
- 3
Tìm hiểu về tính toán, thiết kế, ứng dụng, thi công cọc bê tông dự ứng lực
Ngày tải lên :
04/10/2012, 11:30
... trực tiếp từ thép công nghệ CNC – viết tắt cho Computer(ized) Numerical(ly) Control(led) (điều khiển máy tính) Sau có hình vành khuyên dùng máy khoan, khoan tạo lỗ(như hình sau) CẤU TẠO BẢN ỐP ĐẦU ... hợp - Thay đổi chiều cao rơi búa - Thay vật đệm đầu cọc IV.2 BÁO CÁO KHOA HỌC VỀ CỌC LY TÂM ỨNG SUẤT TRƯỚC khoa Sơ lược báo khoa học Nội dung: Trình bày cố thường gặp thực tế cọc UST : - Gãy cọc ... lại, xilanh ngang chân đế co lại Quá trình co lại kéo theo cụm bánh xe di chuyển theo Như lúc chân đế ngang trượt cụm bánh xe di chuyển tiến phía Sau xilanh nâng hạ lại co lại bắt đầu bước di chuyển...
- 88
- 3.6K
- 36
Luận văn Thiết kế cầu bê tông dự ứng lực căng sau với tiết diện tính toán chữ I
Ngày tải lên :
23/01/2014, 22:06
... mặt cầu, eg = (1400-648)+230/2 = 867mm; ⇒Kg = 1.2× (116 867977300+ 5110 00×8672) = = 6. 0117 72676×1011mm4 Vậy : 0.4 mg SI momen 0.3 6. 0117 72676 ×1 011 1940 1940 = 0.06 + × × 4300 ... chịu kéo cốt dọc: Vs < Av f vy d v s cot ang (φ ) = 402 * 280 * 739,2 cot ang 450 = 61520583 N 120 Kiểm tra khả chịu kéo cốt dọc V Mu + u − 0,5Vs cot ang (φ ) = 0,9d v 0,9 107004553.6 ... theo sơ đồ Hình vẽ sơ đồ tính mặt cầu Tính nội lực cho cong xon ( hẫng): 1.5% 900 Hình vẽ sơ đồ tính cho cong xon 3.1 Tải trọng tác dụng lên cong xon ( hẫng) 3.1.1 Tỉnh tải Xét tỉnh tải tác dụng...
- 323
- 1.4K
- 5
Chương 5 : NGUYÊN LÝ TÍNH TOÁN CẦU DẦM BÊ TÔNG CỐT THÉP DỰ ỨNG LỰC pdf
Ngày tải lên :
10/03/2014, 21:20
... điểm : không cần bệ căng cố đònh neo tạm thời Các cốt thép cường độ cao đặt thẳng hay theo đường cong tùy theo dự kiến người thiết kế nhằm mục đích triệt tiêu ứng suất kéo bêtông Kích thước, trọng ... lò xo uốn sẵn từ sợi thép nhỏ có đường kính 1,5÷ 2,5mm Bước lò xo thường 3cm đoạn thẳng 1cm đoạn cong Nhiệm vụ lõi lò xo đảm bảo vò trí xác sợi bó, lỗ rỗng bên lò xo đảm bảo khả bơm vữa đổ bêtông ... sợi thép cố đònh vỏ neo Vì bề mặt lõi neo có ren nên tác dụng nêm chặt tăng lên Trong lõi neo có khoan lỗ dọc để nối với vòi máy để bơm vữa XM lấp lòng ống chứa bó cáp DƯL Mấu neo hình chóp cụt...
- 38
- 11.3K
- 124
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰC SUPER T
Ngày tải lên :
31/07/2014, 10:48
... 2135.88 1603.19 1312.71 241.15 173.83 140.02 110 .66 85.50 35.02 Người 316.40 33.75 8.44 119 39.85 1339 .11 154.13 114 96.50 1271.79 128.97 119 39.85 1339 .11 154.13 KNm KN KN - Bảng tổng hợp nội lực ... – k41 §å ¸n tèt nghiƯp ThiÕt kÕ s¬ bé Hµng To¹ ®é Gèi dv Ko db Ko db2 Ltt/2 A 60 11 13 13 B 110 11 13 13 C 160 11 13 13 D 210 6 E 260 2 2 F 310 2 2 G 1690 2 2 Täa ®é c¸c nhãm cèt thÐp dù øng lùc ... c¸ch tõ träng t©m cèt thÐp D¦L t¹i c¸c mỈt c¾t ®Õn ®¸y dÇm To¹ ®é(mm) X1=1.26m X2=3.0m 60 11 110 11 160 11 210 260 2 310 2 Cps (mm) 141.43 140.23 * Täa ®é träng t©m cđa cèt thÐp D¦L ë thí trªn...
- 224
- 1.1K
- 7
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰC VÀ CẦU DẦM THÉP BTCT LIÊN HỢP L=33M
Ngày tải lên :
31/07/2014, 10:55
... .111 4.7 §THH cđa mỈt c¾t 111 4.7.1 §THH cđa mỈt c¾t giai ®o¹n I 111 4.7.2 §THH cđa mỈt c¾t giai ®o¹n II 113 4.8 TÝnh c¸c mÊt m¸t øng st cèt thÐp D¦L .114 ... 114 4.8.2 MÊt m¸t ma s¸t (Theo 5.9.5.2.2b) 115 a T¹i mỈt c¾t gèi 115 b T¹i mỈt c¾t c¸ch gèi mét ®o¹n x = 1.2m 115 c T¹i mỈt c¾t L/4 116 d T¹i ... tht 4.8.4 MÊt m¸t co ng¾n ®µn håi cđa thÐp (Theo 5.9.5.2.3b) 117 4.8.5 MÊt m¸t co ngãt (Shrinkage) (5.9.5.4.2) 117 4.8.6 MÊt m¸t tõ biÕn (Creep) (5.9.5.4.3) .118 4.8.7 MÊt m¸t...
- 210
- 1.4K
- 13
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CÔNG TRÌNH GIAO THÔNG THÀNH PHỐ TÍNH TOÁN THIẾT KẾ NÚT GIAO THÔNG LẬP THỂ VÀ CẦU DẦM BẢN BTCT DỰ ỨNG LỰC
Ngày tải lên :
31/07/2014, 18:37
... 12.516 11. 166 11. 411 12.268 13.873 13.934 13.934 13.877 12.966 11. 611 11.054 12.404 13.63 9.164 10.614 11. 789 12.18 12.18 12.18 12.042 10.762 9.412 9.657 10.514 12 .119 12.28 12.18 12.123 11. 312 ... GT LP TH Vn tc vd = 11. 11m/s 11. 112 R= = 59.8m 9,81(0,17 + 0.04) Kin ngh chn bỏn kớnh vũng nhỏnh l: R = 60m Cỏc nhỏnh r phi c thit k vi bỏn kớnh cong nm R=60 m khụng cú ng cong chuyn tip (Theo ... + t ) + K v + l0 g ( + f ) = 11, 11(1,0 + 0,2) + 2 .11, 112 +5 2.9,82(0,5 + 0,02) = 43(m) Vy S = 43(m) III.3.3 Xỏc nh bỏn kớnh ng cong ng ca cỏc cu nhỏnh i vi cỏc ng cong ng li thỡ bỏn kớnh c xỏc...
- 141
- 1K
- 1
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CÔNG TRÌNH GIAO THÔNG THÀNH PHỐ TÍNH TOÁN THIẾT KẾ NÚT GIAO THÔNG LẬP THỂ VÀ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰC LIÊN TỤC ĐÚC HẪNG CÂN BẰNG
Ngày tải lên :
31/07/2014, 18:51
... TRONG NÚT GIAO THÔNG LẬP THỂ Trong nút giao tuyến vượt đường cong cầu thiết kế cong, yếu tố đường cong cầu cân nhắc theo yếu tố đường cong đường Câu vượt thiết kế thẳng góc chéo phụ thuộc vào hướng ... kính đường cong đứng tối thiểu mong muốn 400m (bảng 29) Đồng thời chiều dài tối thiểu tiêu chuẩn đường cong đứng 25m Vậy chọn Rloi = 400(m) Đối với đường cong đứng lõm bán kính đường cong tính ... Xác đònh góc tâm đường nhánh theo công thức: r +η Cosδ = r +η → δ = arccos R + HK + r R + HK + r Cosδ = r + η1 r + η1 → δ = arccos R + MN + r R + MN + r Trong : η η1 khoảng...
- 164
- 1.4K
- 4
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CẦU DẦM LIÊN TỤC BTCT DỰ ỨNG LỰC VÀ CẦU VÒM ỐNG THÉP NHỒI BÊ TÔNG
Ngày tải lên :
05/08/2014, 08:22
... -6.14 m 1.1.2 C IM V A CHT - ó tin hnh khoan ti l khoan v trớ xõy dng cu d kin v cú kt qu chiu dy tớnh theo nh sau: Lp a cht/L khoan L khoan L khoan L khoan L khoan t thiờn nhiờn 2.25 4.49 3.05 0.85 ... 10.3 Tớnh toỏn ct thộp v kim toỏn 263 CHNG 11 TNH TON TR CU 272 11. 1 Kớch thc c bn ca tr 272 11. 2 Cỏc loi ti trng tỏc dng lờn tr 272 11. 3 T hp ti trng 280 11. 4 Kim toỏn cỏc tit din vi cỏc t hp ti ... 733.291 K9 24.5 471.572 707.358 K10 24.5 456.508 684.763 K11 24.5 589.102 117 8.205 K12 24.5 572 .117 114 4.235 K13 24.5 559.165 111 8.330 Phn giỏo 14 24.5 1917.37 Hp long 24.5 273.91 Tờn t VN HONG DUY...
- 342
- 955
- 1
Báo cáo khoa học: "tính toán tà vẹt bê tông dự ứng lực" pptx
Ngày tải lên :
06/08/2014, 05:21
... EJ x = kC ml m + A mlM1 + B ml Q1 , m đó: A mz = ch mz cos mz , Bmz = (sin mz.ch mz + cos mz.sh mz) , sh mz sin mz , = (sin mz.ch mz cos mz.sh mz ) C mz = D mz Tơng tự nh trên, với = 1, v1 ... k 4EJ x Nghiệm phơng trình vi phân (2.1) hàm siêu việt: (2.1) v(z ) = e mz (C1 cos mz + C sin mz ) + e mz (C cos mz + C sin mz ) emz (2.2) Từ hệ phơng trình phơng pháp phần tử hữu hạn [K ]e ... qua ma sát ta dễ dàng tìm đợc: k 11 = k 44 = EF EF , k 41 = k 14 = l l Với kij xác định đợc trên, ta xác định đợc ma trận độ cứng đặt Winkler nh sau: [K ]3 e k 11 = k 41 0 k 14 k 22 k 23...
- 9
- 667
- 2
Báo cáo khoa học: "TÍNH TOÁN ỨNG XỬ CHỊU UỐN CỦA DẦM BÊ TÔNG DỰ ỨNG LỰC NGOÀI BẰNG PHƯƠNG PHÁP PHẦN TỬ HỮU HẠN" pdf
Ngày tải lên :
06/08/2014, 18:20
... Externally Prestressed Concrete Structures Journal of Structural Engineering, Vol 129, No 1, January 1, 2003 [4] ANSYS ANSYS 10 - Analysis Reference 2006 [5] Collins Mitchell, Prestressed Concrete Structures, ... Strengthening of concrete beams by external prestressing PCI 38 (6) [2] Alkhairi Naaman Analysis of beams prestressed with unbonded internal or external tendons Journal of Structural Engineering, Vol 119 , ... sát Coulomb Góc ma sát gán 30 độ, phản ánh hệ số ma sát vật liệu tiếp xúc yên chuyển hướng Độ lớn dự ứng lực xác định cách thử dần cho ứng suất cốt dự ứng lực, trạng thái không tải, sau co ngắn...
- 7
- 1K
- 7
Thiết kế môn học cầu bê tông Thiết kế nhịp cầu bê tông cốt thép dự ứng lực, chiều dài toàn dầm 30,6m chiều dài tính toán 30m, khổ cầu 9m
Ngày tải lên :
19/03/2015, 22:09
... F td J td ; Nd = fd*dm*cos(i) = (KT- i )*(10*4.71*cos 00+4.71*(cos(1)+ cos(2)+ cos(3)) Nd = (110 00-1258.3-730.7-391.8-73.80 300)*( 10*4.71*cos0 +4.71*(cos(1)+ cos(2)+ cos(3))= 501216 kG/cm2 ... i )*(10*4.71*cos +4.71*(cos(1)+ cos(2)+ cos(3)) Nd = 1.1* (110 00-730.7-391.8-73.80 300)*( 10*4.71*cos0 +4.71*(cos(1)+ cos(2)+ cos(3))= 639366.8 kG/cm2 Qd = n*fd*dm*sin(i) =1.1* (110 00-730.7-391.8-73.8300)*4.71*(*sin(1)+ ... 2754.6 kG/cm2 Nd = n*fd*dm*cos(i) =0.9* (KT- i )*(10*4.71*cos +4.71*(cos(1)+ cos(2)+ cos(3)) Nd = 0.9* (110 00-1258.3-730.7-391.8-73.8300)*( 10*4.71*cos00+4.71*(cos(1)+ cos(2)+ cos(3))= 454070 kG/cm2...
- 49
- 629
- 0
Tính toán dầm bê tông cốt thép dự ứng lực cầu ô tô với chiều dài toàn dầm L=30m, khổ cầu B=8m,vỉa hè T=1m, hoạt tải H13,XB60
Ngày tải lên :
20/03/2015, 00:33
... 13B2+7B3.10B3.(3) 13B2+11B3.(4) 13B2+12B3.(4) M1 1.4 1.1 104.973 115 .585 115 .585 M2 1.4 1.1 334.570 399.702 399.702 M3 1.4 1.1 407.781 473.965 473.965 M4 1.4 1.1 439.882 532.936 532.936 Q0 1.4 1.1 75 .119 81.831 ... A39 20.180 17 ,11 (55 20)35,57 + (190 20).17 ,11 180 + 5,2.44,49.53,15 = + 2 = 85 7119 ,65cm - Các khoảng cách từ trục quán tính (I-I) tiết diện tới đáy dầm tới đỉnh dầm: 85 7119 ,65 = 107,34cm ... 0.533 1.135 77.480 114 .725 225.894 M4 2.1 5.47 0.641 0.533 1.135 87.120 117 .272 253.999 Q0 2.73 5.61 0.641 0.533 1.135 13.200 23.099 39.470 Q1 2.72 5.95 0.641 0.533 1.135 11. 697 20.394 37.095...
- 51
- 765
- 0
tính toán thiết kế cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dư ứng lực đúc hẫng cân bằng, tiêu chuẩn thiết kế 22TVN272 05, tổng chiều dài 328,4m, bề rộng toàn cầu 11m
Ngày tải lên :
23/03/2015, 20:31
... S5 S6 S1 11. 663 11. 015 11. 663 11. 015 10.429 11. 663 11. 015 10.429 9.8989 11. 663 11. 015 10.429 9.8989 9.4326 11. 663 11. 015 10.429 9.8989 9.4326 8.9063 11. 663 10 12 10 14 0.0079 0.0039 0. 0118 0.0079 ... Buoc 12 (HLGiua) Buoc 12 (HLGiua) Phần tử I [115 ] I [114 ] I [113 ] I [112 ] I [111 ] I [110 ] I[109] I[108] I[107] I[106] I[105] I[104] I [116 ] I [117 ] I [118 ] I [119 ] I[120] I[121] I[122] I[123] I[124] I[125] ... 0.0158 0. 0118 0.0079 0.0039 0.0197 0.0158 0. 0118 0.0079 0.0039 0.0237 0.0197 0.0158 0. 0118 0.0079 0.0039 0.0276 11. 703 11. 035 11. 724 11. 055 10.45 11. 744 11. 075 10.47 9.9192 11. 764 11. 096 10.49...
- 382
- 2.2K
- 2
Tính toán mất mát Dự ứng lực căng sau do ma sát
Ngày tải lên :
09/04/2015, 19:24
... and Grouting Manual, May 2004 [2] Modjeski & Masters, Comprehensive Design Example for Prestressed Concrete Girder Superstructure Bridge with Commentary, page – 27, Nov 2003 [3] Gail S Kelley, Prestress ... 16391 0 ,110 48,1 Mất mát bó cáp Cáp số Cáp số Cáp số 16380 16370 16357 0,094 0,078 0,047 43,5 38,8 29,6 36,1 Cáp số 16351 0,015 20,4 Từ ví dụ tính toán cụ thể dầm cầu I33M, ta thấy bó cáp cong (bó ... toán cụ thể dầm cầu I33M, ta thấy bó cáp cong (bó số có trắc dọc cong giảm dần xuống bố 2,3,4,5) phát sinh ma sát lớn so với bó cáp cong Khi dự tính mát ứng suất ma sát bó cáp, ta lấy giá trị trung...
- 8
- 2.8K
- 16
Đồ án tính toán và bố trí cáp dự ứng lực cho dầm chữ i căng sau kèm bản vẽ
Ngày tải lên :
09/04/2015, 20:39
... (9.3kN/m) Mtr = 110 ×y1M + 110 ×y2M Vtr = 110 ×y1V + 110 ×y2V Mlan = 9.3×ωM Vlan = 9.3×ωV+ Mpeople = 3×ωM Vpeople = 3×ωM h.Đường ảnh hưởng tiết diện cần tính: Tiết diện gối: ĐAH M = ĐAH Q: 1.2m 110 4.3m ... VDraw: link4share:http://up.4share.vn/f/2 3111 a17121a 1110 /VDRAW5.rar.file Sau cài chạy file reg Chuột phải vào windown application->add reference->tab net com tìm vector draw kích vào->ok(tầm ,5 ... quát loại kết cấu công trình giao thông xây dựng dân dụng MIDAS xây dựng từ năm 1989, MIDAS IT Co. Ltd phát triển MIDAS software có giao diện thân thiện thường tập trung vào công trình cụ thể,...
- 72
- 1.8K
- 0
