chuong 3 coc chiu tai trong dung

... bD ccce dzzq ba q 3 )( 3 1 (3. 3) với q cc (z) là sức kháng mũi q c (z) san bằng các giá trò lớn hơn 1 ,3 q cm là giá trò trung bình của q c (z) trong khoảng từ (D-b) đến (D+3a) : ∫ + − + = ... ccm dzzq ba q 3 )( 3 1 (3. 4) các giá trò a= B/2 nếu B > 1m, a= 0,5m nếu B < 1m, b = min{a,h} với h là chiều sâu móng đặt trong lớp đất chòu lực (xem chi tiết trong hình 3. 1) ... 30 m 3 - Độ bám thành phải nhỏ hơn 2mm. Hình 3. 9 Hoạt động bùn bentonite Độ lọc nước và độ bám thành lớp được thực hiện với dụng cụ Baroid trong 30 phút dưới áp lực 7 bars. 2/ Tạo lỗ trong

Ngày tải lên: 31/05/2014, 21:16

... TRƢỜNG HỢP CỤ THỂ 33 vi 3. 1 Thiết lập mơ hình (bài tốn) để phân tích: 33 3. 1.1 Thơng số đất: 33 3. 1.2 Thông số hệ cọc đài: 36 3. 1 .3 Thông số sức chịu tải độ lún cọc đơn: 36 3. 2 Độ lún nhóm cọc ... chia tải cho đài (hình 3. 144) trƣờng hợp 15 .35 % độ lún chênh lệch 3. 7% so với phƣơng án 1, chiều dài cọc đƣợc giảm 33 6m cọc tƣơng ứng với giảm 43. 75% chiều dài cọc (hình 3. 1 43) Đây phƣơng án cho ... tử hữu hạn: 37 3. 2.1 Kết tính tốn độ lún nhóm cọc (SG) phƣơng pháp PTHH cho trƣờng hợp loại E1: 37 3. 2.2 Kết tính tốn độ lún nhóm cọc phƣơng pháp PTHH cho trƣờng hợp loại E2: 39 3. 2 .3 Kết tính

Ngày tải lên: 08/03/2021, 20:17

... Plaxis 3D Foundation Version 1.6.0.205 90 3. 3 Kết thí nghiệm trường 95 3. 3.1 Cọc thí nghiệm 95 3. 3.2 Thiết bị thí nghiệm cọc 95 3. 3 .3 Quy trình thí nghiệm 97 3. 3.4 ... 3. 4 Kết tính theo TCVN cho trường hợp tải ngang Bảng 3. 5 Thơng số mơ hình đất Plaxis 3D Foundation Bảng 3. 6 Một phần kết tính theo Plaxis 3D Foundation Bảng 3. 7 Chi tiết cọc thí nghiệm Bảng 3. 8 ... đàn hồi 33 1.6 .3 Phương pháp phần tử hữu hạn 36 1.7 Phương pháp thí nghiệm trường 37 CHƯƠNG 2: NGHIÊN CỨU CÁC PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN CỌC CHỊU TẢI TRỌNG NGANG 39 2.1 Hướng

Ngày tải lên: 14/05/2021, 16:20

... (kN) Cọc bê tông cốt thép Cọc gỗ (d,cm) 30 x30 35 x35 40x40 28 30 32 Cọc bêtông Cọc gỗ 6d 4,5d 60 70 80 26 28 28 7d 5d 25 30 35 14 15 16 8d 6d 10 15 20 5 Bảng 3: Hệ số điều kiện làm việc m2 Loại bệ ... 12 3. 3 Tính cọc tác dụng đồng thời tải trọng đứng, tải trọng ngang mô men – Theo Phụ lục G – TCVN 205-1998 13 3 .3. 1 Nguyên lí tính toán 13 3 .3. 2 Trình tự tính ... 24 4.1.10 Xem kết 33 4.1.11 Tính tốn bố trí thép .37 4.1.12 Kiểm tra khả chịu cắt kết cấu 39 4.1. 13 Kiểm tra nứt 39 4.1.14 Tính bề rộng khe nứt theo

Ngày tải lên: 14/09/2023, 09:12

... 1 030 4:2014 23 2 .3 Ứng dung phương pháp PTHH trong việc phân tích độ lún của móng cọc: 232 .1 Kết luận chương 2: 31 CHUONG 3 33 PHAN TÍCH, TÍNH TOÁN ĐỘ LUN CUA NHÓM COC THANG ĐỨNG CHIUTAI TRONG DUNG ... CU THE 33 Trang 1 03. 1 Thiết lập mô hình (bài toán) để phân tích: 33 3.1.1 Thông số của nên đất: 33 3.1.2 Thông số của hệ cọc và đài: 36 3.1 .3 Thông số sức chịu tải và độ lún của cọc đơn: 36 3.2 Độ ... cọc trong nhóm đồng đều hưởng của khoảng cách bô trí giữa các cọc trong móng. Trang 32 1 Cọc 1, ; Cọc2, ¡ Cọc 3, › Cọc4, ; Cọc5, ; Coc 6, 1 Cọc 1, + Coc2 , ; Cọc3, Coc4 , ; Cọc5, › Coc 6,= ? ?Coc 13,

Ngày tải lên: 08/09/2024, 18:51

... vụ lở ủất ngày càng nhiều Hình 1 .3 Nạn khai thác cát trái phép ở sông Hậu 1.2 .3 Ảnh hưỡng do thiên tai Nguyờn nhõn dẫn ủến sạt lở là do mua làm nước ngấm vào trong ủất, làm phỏ vỡ liờn kết cỏc ... vụ lở ủất ngày càng nhiều Hình 1 .3 Nạn khai thác cát trái phép ở sông Hậu 1.2 .3 Ảnh hưỡng do thiên tai Nguyờn nhõn dẫn ủến sạt lở là do mua làm nước ngấm vào trong ủất, làm phỏ vỡ liờn kết cỏc ... Nội dung nghiên cứuTrong nội dung nghiờn cứu của ủề tài cọc bờ tụng cốt thộp kết hợp với bản bờ tụng cốt thộp nhằm

Ngày tải lên: 25/09/2024, 00:50

... cọc theo công thức của Gersevanov 1 13. 3.2 Tính toán sức chịu tải của cọc theo công thức Hilley 133 .4 Tính toán sức chịu tải của cọc theo kết quả nén tĩnh cọc 133 .5 Tính toán xác định sức chịu tải ... tiêu cơ lý của đất nền 43. 2 Tính toán xác định sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cường độ đất nền 73. 3 Tính toán xác định sức chịu tải của cọc theo phương pháp động 1 13. 3.1 Tính toán sức chịu ... 204.2 Ma sát âm 214 .3 Trọng lượng bản thân cọc 234 .4 Các ảnh hưởng khác tới sức chịu tải của cọc [2] 23V KIỂM TRA ĐÁNH GIÁ CHẤT LƯỢNG CỌC 23VI TÍNH TOÁN VÍ DỤ CHO CÁC TRƯỜNG HỢP 23VII TÀI LIỆU THAM

Ngày tải lên: 29/10/2015, 21:10

... Timoshenko 71 3. 2 Xây dựng bài toán dầm chịu uốn có xét biến dạng trượt ngang theo Phương pháp nguyên lý cực trị Gauss 73 3. 2.1 Phương pháp thứ nhất 73 3. 2.2 Phương pháp thứ hai 75 3. 3 Phương ... HIỆU CƠ BẢN SỬ DỤNG TRONG LUẬN ÁN DANH MỤC CÁC HÌNH, ĐỒ THỊ TRONG LUẬN ÁN DANH MỤC CÁC BẢNG BIỂU TRONG LUẬN ÁN MỞ ĐẦU 1 Lý do lựa chọn đề tài 1 2 Mục tiêu nghiên cứu 3 3 Đối tượng và phạm ... đường cong p-y 93 3. 6 Khảo sát các thông số ảnh hưởng đến sự làm việc của cọc đơn chịu tải trọng tĩnh nằm ngang 96 3. 6.1 Khảo sát cọc ngắn và cọc dài trong nền đàn hồi đồng nhất 96 3. 6.2 Khảo

Ngày tải lên: 18/04/2014, 18:22

... số mô men dẻo, độ cứng liên kết k 1 =0, Khi  r 3 =0, giải phương trình (10) tìm được  d 3 theo công thức sau: )( 1 36 36 535 434 232 131 33 3 F rdkdkdkdkdk k d  (11) Khi mô ... 2 2212 3 221211 2 1211 3 221211 11 2 1211 3 221211 66 4)2(2 0 2)2(2 0 )(4 0 )2(2)(4 0 00 4)2(2 0 )(4 0 (8) Trong đó: 21 1 11 4 3 PP P B   ; 21 21 12 4 3 PP PP B   ; 21 2 22 4 3 PP P ... Eurocode 3 trình bày mô hình 3 đường thẳng để thể hiện mối quan hệ đàn-dẻo của quan hệ mô men – góc xoay như hình 3 dưới đây [2], [5], [10]. Hình 3. Mô hình ứng xử mômen - góc xoay theoEurocode3

Ngày tải lên: 21/07/2014, 17:21

... BTCT NPL 31 ,5 83 + 13 (%) 36 ,596 +11 (%) 31 ,572 +11 (%) 27,990 +10 (%) 36 ,157 + 13 (%) 30 ,35 1 +7 (%) 26 ,34 0 +7 (%) 24,622 -4 (%) NĐN 27,584 32 ,562 28,157 25,1 03 31 ,38 0 27 ,39 2 24,579 ... 1500 30 00 5000 600 1500 30 00 1500 k III 6000 30 00 5000 8000 30 00 5000 8000 30 00 K tr.b theo loại cọc Vuông BTCT 2585,17 1 130 ,86 233 6,6 4175,8 134 4,86 26 93, 26 46 23, 13 3642,02 Ống thép 30 92,64 ... Đại lượng Vòng lặp số 1 2 3 4 5 6 b.tr k (kN/m 4 ) 5000 33 23, 75 35 32,41 35 10, 93 35 13, 07 35 12,85 α (m -1 ) 0,7758 0,7150 0,7 237 0,7229 0,7229 0,7229 h ah (m) 2 ,32 0 2,518 2,487 2,490 2,4898

Ngày tải lên: 07/09/2015, 23:06

... vật liệu Vật liệu μ Vật liệu μ Thép 0,25 – 0 ,33 Đồng đen 0 ,32 – 0 ,35 Gang 0, 23 – 0,27 Đá hộc 0,16 – 0 ,34 Nhôm 0 ,32 – 0 ,36 ... năng chịu kéo và nén của vật liệu dẻo ... Hệ số Poisson 3. 4 Các đặc trưng học vật liệu 3. 5 Thế biến dạng đàn hồi 3. 6 Điều kiện bền, ba toán 3. 7 Bài toán siêu tĩnh 3. 8 Bài toán hệ Trần Minh Tú, Nghiêm Hà Tân – ĐHXD CHƯƠNG 3: Thanh chịu ... Tân – ĐHXD CHƯƠNG 3: Thanh chịu kéo-nén tâm – Email: tpnt2002@yahoo.com NỘI DUNG CHƯƠNG – THANH CHỊU KÉO-NÉN ĐÚNG TÂM 3. 1 Khái niệm – Nội lực 3. 2 Ứng suất chịu kéo-nén tâm 3. 3 Biến dạng chịu kéo-nén

Ngày tải lên: 14/04/2016, 15:57

... 71 3. 2 Xây dựng toán dầm chịu uốn có xét biến dạng trượt ngang theo Footer Page of 148 Header Page of 148 Phương pháp nguyên lý cực trị Gauss 73 3.2.1 Phương pháp thứ 73 3.2.2 ... 36 2.1.1 Các liên hệ môi trường đàn hồi 36 2.1.2 Xây dựng phương trình vi phân cân phương trình truyền sóng theo PPNLCT Gauss 38 2.1.2.1 Phương pháp Nguyên lý cực trị Gauss 38 ... HIỆU CƠ BẢN SỬ DỤNG TRONG LUẬN ÁN DANH MỤC CÁC HÌNH, ĐỒ THỊ TRONG LUẬN ÁN DANH MỤC CÁC BẢNG BIỂU TRONG LUẬN ÁN MỞ ĐẦU Lý lựa chọn đề tài Mục tiêu nghiên cứu 3 Đối tượng phạm vi

Ngày tải lên: 10/03/2017, 06:04

... lấy 2,5 (Bảng 3. 1) Địa chất móng bao gồm lớp có đặc trưng lý Bảng 3. 2 Giới hạn vùng khảo sát lớn 20D; D - Đường kính cọc khảo sát, phụ thuộc vào toán Hình 3. 3: Mô hình toán Bảng 3. 1 Số liệu kết ... 22TCN 272-05 TCVN 205-1998) Hình 3. 4: Chuyển vị tâm đáy bệ móng số lượng cọc thay đổi chịu tải thí nghiệm Ptn Bảng 3. 3 Kết toán So sánh kết chạy mô hình Plaxis 3D Foundation với công thức thực ... chỉnh Bảng 3. 2 phần tử tiếp xúc cho loại đất khác Kết toán cho đường cong nén - lún trường hợp: Thí nghiệm thực, kết mô hình không điều chỉnh kết mô hình sau điều chỉnh thể Hình 3. 1 Hình 3. 2 Sau

Ngày tải lên: 03/08/2017, 15:14

... Plaxis 3D Foundation Version 1.6.0.205 90 3. 3 Kết thí nghiệm trường 95 3. 3.1 Cọc thí nghiệm 95 3. 3.2 Thiết bị thí nghiệm cọc 95 3. 3 .3 Quy trình thí nghiệm 97 3. 3.4 ... 3. 4 Kết tính theo TCVN cho trường hợp tải ngang Bảng 3. 5 Thông số mô hình đất Plaxis 3D Foundation Bảng 3. 6 Một phần kết tính theo Plaxis 3D Foundation Bảng 3. 7 Chi tiết cọc thí nghiệm Bảng 3. 8 ... đàn hồi 33 1.6 .3 Phương pháp phần tử hữu hạn 36 1.7 Phương pháp thí nghiệm trường 37 CHƯƠNG 2: NGHIÊN CỨU CÁC PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN CỌC CHỊU TẢI TRỌNG NGANG 39 2.1 Hướng

Ngày tải lên: 08/08/2017, 12:56

... 6.4 .3 SCT ngang cọc theo Broms  Cọc đất dính: Cọc cứng: Hu/(cUD2) phụ thuộc L/D Cọc mềm: Hu/(cUD2) phụ thuộc MuVL/(cUD3)  Cọc đất rời: Cọc cứng: Hu/(Kp γ D3) phụ thuộc L/D Cọc mềm: Hu/(Kp γ D3) ... chòu tải ngang mômen 6.4 .3 SCT ngang cọc theo TCVN M ψ H δHH ∆n Ho=1 L ψ o o δMH yo L Mo=1 δHM L δMM L CHƯƠNG CỌC CHỊU TẢI TRỌNG NGANG 6.4 Cọc đứng chòu tải ngang mômen 6.4 .3 SCT ngang cọc theo TCVN ... CỌC CHỊU TẢI TRỌNG NGANG CHƯƠNG CỌC CHỊU TẢI TRỌNG NGANG CHƯƠNG CỌC CHỊU TẢI TRỌNG NGANG 6 .3 Cọc 6 .3. 1 Khái niệm  Cọc thường cấu tạo thép BTCT ứng lực trước; có dạng cánh cung  Cọc thường dùng

Ngày tải lên: 27/08/2017, 13:24

... đạt 35 6 kN, chuyển vị dư xả tải 11.02 mm Với chu kì thứ thứ 3, tải trọng lớn tương ứng 31 1 kN 30 3 kN thấp chu kì chuyển vị dư sau cấp 10. 93 mm Tại cấp chuyển vị 25.8 mm, tải họng ngang lớn đạt 35 6 ... với khung nguyên mẫu 9.3mm Tại cấp chuyển vị 12.9 mm, tải trọng ngang lớn đạt 31 9 kN tương ứng chuyển vị ngang 13. 1 mm, chuyển vị dư xả tải 3. 39 mm Và với chu kì thứ thứ 3, tải trọng lớn tương ... Eng., vol 37 , no Cl, pp 33 -51, 20 13 [17] H R Ronagh and A Eslami, “Flexural retrofitting of RC buildings using GFRP/CFRP - A comparative study,” Compos Part B Eng., vol 46, pp 188196, 20 13 [18]

Ngày tải lên: 26/12/2019, 11:26

... sau:  = E  Trong đó: o : Biến dang tương đối theo phương dọc trục E Biến dạng  Ví dụ tính tốn  o o  Số liệu toán Địa chất: Đất gồm lớp: Lớp 1: Sét,  = 16KN/m3, C = 25Kpa,E = 30 000 KPa Lớp ... LTBASE…  Trong phạm vi đề tài tác giả sử dụng phần mềm FB-Pier-V3 phần mềm tiếng giới để tính tốn móng cọc làm việc đồng thời với Ví dụ tính tốn Giải tốn Cửa sổ làm việc chương trình FB-Pier-V3 Ví ... Địa chất: Đất gồm lớp: Lớp 1: Sét,  = 16KN/m3, C = 25Kpa,E = 30 000 KPa Lớp 2: Cát,  = 19KN/m3,  = 35 o, E = 40000 KPa Cọc trịn đường kính D = 1m, dài 19m nằm hoàn toàn đất  Tải trọng tác dụng:

Ngày tải lên: 27/09/2020, 18:13

... 46 3. 1.1 Kiểu phá hoại mẫu 46 3. 1.2 Hình thái vết nứt phá hoại mẫu .47 3. 1 .3 Tổng hợp kết thí nghiệm 62 3. 1.4 Quan hệ lực – chuyển vị ngang 63 3.1.5 Quan ... 35 6 kN, chuyển vị dƣ xả tải 11.02 mm Với chu kì thứ thứ 3, tải trọng lớn tƣơng ứng 31 1 kN 30 3 kN thấp chu kì chuyển vị dƣ sau cấp 10. 93 mm Tại cấp chuyển vị 25.8 mm, tải trọng ngang lớn đạt 35 6 ... với khung nguyên mẫu 9.3mm Tại cấp chuyển vị 12.9 mm, tải trọng ngang lớn đạt 31 9 kN tƣơng ứng chuyển vị ngang 13. 1 mm, chuyển vị dƣ xả tải 3. 39 mm Và với chu kì thứ thứ 3, tải trọng lớn tƣơng

Ngày tải lên: 25/01/2021, 23:30

... h=1 :3 for m=1 :3 K (3* iFrame(i)+m -3, 3*iFrame(i)+h -3) =K (3* iFrame(i)+m -3, 3*iFrame(i)+h -3) +Ki(m,h); K (3* iFrame(i)+m -3, 3*jFrame(i)+h -3) =K (3* iFrame(i)+m -3, 3*jFrame(i)+h -3) +Ki(m,h +3) ; K (3* jFrame(i)+m -3, 3*iFrame(i)+h -3) =K (3* jFrame(i)+m -3, 3*iFrame(i)+h -3) +Ki(m +3, h); ... h=1 :3 for m=1 :3 K (3* iFrame(i)+m -3, 3*iFrame(i)+h -3) =K (3* iFrame(i)+m -3, 3*iFrame(i)+h -3) +Ki(m,h); K (3* iFrame(i)+m -3, 3*jFrame(i)+h -3) =K (3* iFrame(i)+m -3, 3*jFrame(i)+h -3) +Ki(m,h +3) ; K (3* jFrame(i)+m -3, 3*iFrame(i)+h -3) =K (3* jFrame(i)+m -3, 3*iFrame(i)+h -3) +Ki(m +3, h); ... h=1 :3 for m=1 :3 K (3* iFrame(i)+m -3, 3*iFrame(i)+h -3) =K (3* iFrame(i)+m -3, 3*iFrame(i)+h -3) +Ki(m,h); K (3* iFrame(i)+m -3, 3*jFrame(i)+h -3) =K (3* iFrame(i)+m -3, 3*jFrame(i)+h -3) +Ki(m,h +3) ; K (3* jFrame(i)+m -3, 3*iFrame(i)+h -3) =K (3* jFrame(i)+m -3, 3*iFrame(i)+h -3) +Ki(m +3, h);

Ngày tải lên: 16/02/2021, 19:35

... h=1 :3 for m=1 :3 K (3* iFrame(i)+m -3, 3*iFrame(i)+h -3) =K (3* iFrame(i)+m -3, 3*iFrame(i)+h -3) +Ki(m,h); K (3* iFrame(i)+m -3, 3*jFrame(i)+h -3) =K (3* iFrame(i)+m -3, 3*jFrame(i)+h -3) +Ki(m,h +3) ; K (3* jFrame(i)+m -3, 3*iFrame(i)+h -3) =K (3* jFrame(i)+m -3, 3*iFrame(i)+h -3) +Ki(m +3, h); ... h=1 :3 for m=1 :3 K (3* iFrame(i)+m -3, 3*iFrame(i)+h -3) =K (3* iFrame(i)+m -3, 3*iFrame(i)+h -3) +Ki(m,h); K (3* iFrame(i)+m -3, 3*jFrame(i)+h -3) =K (3* iFrame(i)+m -3, 3*jFrame(i)+h -3) +Ki(m,h +3) ; K (3* jFrame(i)+m -3, 3*iFrame(i)+h -3) =K (3* jFrame(i)+m -3, 3*iFrame(i)+h -3) +Ki(m +3, h); ... h=1 :3 for m=1 :3 K (3* iFrame(i)+m -3, 3*iFrame(i)+h -3) =K (3* iFrame(i)+m -3, 3*iFrame(i)+h -3) +Ki(m,h); K (3* iFrame(i)+m -3, 3*jFrame(i)+h -3) =K (3* iFrame(i)+m -3, 3*jFrame(i)+h -3) +Ki(m,h +3) ; K (3* jFrame(i)+m -3, 3*iFrame(i)+h -3) =K (3* jFrame(i)+m -3, 3*iFrame(i)+h -3) +Ki(m +3, h);

Ngày tải lên: 09/03/2021, 04:55