bai tap mon ket cau be tong cot thep

... 49540daN Q b0 11982, 6daN  Cần phải tính toán và bố trí cốt đai chịu lực ax 1 tt thietke cau tao Trang 12cau tao h cm s  s maxcần thỏa các điều kiện sau đây: Trang 13w w w3 w-0 1750 0,566 247,63 ... 39190daN Q b0 12341,7daN  Cần phải tính toán và bố trí cốt đai chịu lực ax 1 tt thietke cau tao Trang 18cau taoh cm s  s maxcần thỏa các điều kiện sau đây: b bt m b m Trang 19 Thõa mãn điều

Ngày tải lên: 06/10/2014, 21:11

... cốt thép tối thiểu thoả mãn 8.1.5 Tính cốt thép chịu mô men dương của tiết diện... 1144 cot g 39.835 0 240mm ; 340463 Theo 22TCN272-05: S1,25bw=1,25x200=250 (mm) + Chọn bước bố trí

Ngày tải lên: 14/01/2015, 11:43

... nguyên chiều cao dầm h, chiều rộng be, b1, chiều dày bw.Do ta có chiều cao bầu dầm chiều dày cánh quy đổi sau: h1 '  h1  bv1.hv1  b1  bw h ' f  hf  bv hv  be  bw Vậy ta có mặt cắt quy đổi ... ngang Ag: Ag  be * h f '  h  h f ' h1 ' * bw  b1 * h '  592000 mm Xác định vị trí TTH: y A A yct= yct  i i i 573.258 mm - Mômem quán tĩnh tiết diện nguyên TTH Ig  be * h3f ' 12 2 ... riêng BTCT gc= 24.5 kN/m3 1.8 Xác định mặt cắt ngang tính toán: a) Xác định bề rộng cánh hữu hiệu be: Bề rộng cánh tính toán dầm không lấy giá trị nhỏ ba giá trị sau: -L/4 = 3m -Khoảng cách tim

Ngày tải lên: 24/11/2016, 17:56

... suốt chiều dài dầm. Chiều rộng b w này được chọn chủ yếu theo yêu cầu thi công sao cho dê đổ betong với chất lượng tốt. Theo yêu cầu đó, ta chọn chiều rộng sườn b w = 200mm Đoàn Ngọc Toàn _ ... trí cốt thép chủ trê mặt cắt dầm quyết định( số lượng thanh, khoảng cách các thanh, bề dày lớp betong bảo vệ). Tuy vậy ở đây ta chưa biết lượng cốt thép dọc chủ là bao nhiêu, nên ta phải chọn ... = 9 (KN/m) 10. Độ võng cho phép của hoạt tải ∆ cp = 15 11. Cường độ đặc trưng của cấp phối bê tong f’ c = 32(MPa) 12. Cốt thép chịu lực theo ASTM A615M f y = 420(MPa) 13. Tiêu chuẩn thiết

Ngày tải lên: 16/06/2015, 12:06

... u r ng thang Cũng theo s làm vi c c a k t c u c u thang: - khơng có d m limon (c u thang d ng b n ch u l c) - có d m limon KHÁI NI M CHUNG – PHÂN LO I Staircase Design v1_NgHuuAnhTuan 1/04/2015 ... LIMON (C N THANG) HAI BÊN Th đ xu t sơ đ tính cho b n, d m c a c u thang hình v ? D mE D mA 300 300 1500 1800 D mC 300 300 3080 mm (11 x 280) D mB x 280 = 2520 mm D mD 1500 B N THANG CÓ LIMON ... mA D mB x 300 = 1800 mm D mA 1800 Staircase Design v1_NgHuuAnhTuan 19 1/04/2015 B N THANG CÓ LIMON GI A (XƯƠNG CÁ) C u thang xương cá v i b n thang đúc s n, có th liên k t v i d m qua bu lông

Ngày tải lên: 15/08/2015, 09:57

... giảng iả môn ô học h kết kế cấu ấ BTCT theo h 22 TCN-272-05 TCN 272 05 tài ài liệu liên quan – bmketcau.net/ Tài liệu tham khảo (bắt buộc)  Tiêu chuẩn ẩ thiết ế kế ế cầu ầ 22 TCN 272-05 (tham khảo)

Ngày tải lên: 17/01/2018, 08:55

... bai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thep ... bai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thep ... bai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thep bai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thepbai.giang.mon.hoc.ket.cau.be.tong.cot.thep

Ngày tải lên: 02/01/2024, 22:42

... × Cotgθ 142 × 280 × 856,48 × Cotg 36,248 Vs= v = = 185,79 × 10 (N) s 250 As × fy=2322 × 280=650,16 × 103(N)  Mu Vu 218,55 ×10  308,96 × 10 + ( − 0,5 × Vs )Cotgθ = + − 0,5 ×180,19 × 10 Cotg ... của:Vn=Vc+Vs Hoặc Vn=0,25 × fc’ × bv × dv(N) f ' × bv × d v ( N ) Vc=0,083 × β × c Av f v d v (cot gθ + cot gα ) sin α S Vs= Trong đó:chiều cao chịu cắt hữu hiệu dv xác định khoảng cách cánh tay ... Diện tích mặt cắt ngang cốt thép đai là: Av = × 71 = 142mm Vậy ta tính được: 142 × 280 × 856,48 × cot g 36,2480 = 257,76(mm) smax= 108,19 ×10 Ta chọn khoảng cách bố trí cốt thép đai S=250(cm) Kiểm

Ngày tải lên: 27/06/2014, 18:20

... mômen,lực dọc trục lực cắt: Khả chịu lực cắt cốt thép đai: Av × f y × cot gθ 142 × 280 × 1517,55 × cot g (36,33Ο ) 142 × 280 × 1543, 25 × cot g (36,874Ο ) Vs= = = s 330 210 248,635112,967×103(N) Asfy ... d=9,5mm,diện tích mặt cắt ngang cốt thép đai là: Av = 2x71 = 142mm2 142 × 280 ×1543, 25 × cot g 36,874 142 × 280 × 1517,55 × cot g 36,330 Vậy ta tính Smax = == = 379, 491×103 245, 47 ×103 334,256 425,86mm ... giá trị nhỏ Vn=Vc+Vs (N) ' Hoặc Vn=0,25f c bvdv (N) Vc=0,083β Vs= f c' dvbv (N) Av f v d v (cot gθ + cot gα ) sin α (N) s Trong đó: • Chiều cao chịu cắt hữu hiệu dv,xác định khoảng cách cánh tay

Ngày tải lên: 27/06/2014, 18:20

... mômen,lực dọc trục lực cắt: Khả chịu lực cắt cốt thép đai: Av × f y × cot gθ 142 × 280 × 1517,55 × cot g (36,33Ο ) 142 × 280 × 1543, 25 × cot g (36,874Ο ) Vs= = = s 330 210 248,635112,967×103(N) Asfy ...  cotg θ Ө= +  φ  d vφ  0,9 1517,55 × 0,9 956,48 × 0,9      29518 × 10  − 0,5 × 112,967 ×10  cotg(36,338,057  Ο )   0,9   = 819,742387,741 × x10 N M u  Vu  +  − 0,5Vs  cotg ... giá trị nhỏ Vn=Vc+Vs (N) ' Hoặc Vn=0,25f c bvdv (N) Vc=0,083β Vs= f c' dvbv (N) Av f v d v (cot gθ + cot gα ) sin α (N) s Trong đó: • Chiều cao chịu cắt hữu hiệu dv,xác định khoảng cách cánh tay

Ngày tải lên: 27/06/2014, 18:20

... × f y × d v × Cotgθ 142 × 520 × 1335, 71× Cotg 40, 6680 = 2612, 623 ×103 (N) s 340 As × fy=2322 × 4200=975,924 × 103(N) Vs= =  Mu Vu 607,33 ×105  500,53 ×103 + ( − 0,5 × Vs )Cotgθ = + − 0,5 ... của:Vn=Vc+Vs Hoặc Vn=0,25 × fc’ × bv × dv(N) Vc=0,083 × β × f c ' × bv × d v ( N ) Av f v d v (cot gθ + cot gα ) sin α S Vs= Trong đó:chiều cao chịu cắt hữu hiệu dv xác định khoảng cách cánh tay ... Diện tích mặt cắt ngang cốt thép đai là: Av = × 71 = 142mm Vậy ta tính được: 142 × 520 ×1335, 71× cot g 40, 6680 = 347,14(mm) smax= 330, 62 ×103 Ta chọn khoảng cách bố trí cốt thép đai S=340(cm)

Ngày tải lên: 27/06/2014, 18:20

... góc θ =450 tính biến dạng cốt thép chịu kéo theo công thức s s u v u x A E g V = θε cot5 .0 mm mm N 2 )45(cot1069,3515,024,927 1055 , 334 5 0 3 × g = 1,156 * 10-3 Tra bảng ta được θ =37,330.Tính ... )(1069,351) (1018,57122024,927281.01 N g s g d f A )(1024,975)(975240420 f )08,38(cot1026,2355,09 ,0 1069,3519 ,024,927 1055,334cot 5 φ V d VI KIỂM SOÁT NỨT : Tại một mặt cắt bất kỳ thì tùy vào giá ... = 9.5 (mm), diện tích mặt cắtngang cốt thép đai là : Trang 18 A v =71×2=142mm210909,207 08,38cot24,927420142 Ta chọn khoảng cách bố trí cốt đai s = 30 cm  Kiểm tra lượng cốt thép đai tối thiểu

Ngày tải lên: 30/07/2014, 15:24

... Vs = Vn – Vc = 0,9 Khoảng cách bố trí cốt thép đai lớn nhất: Av × f y × d v × cot gθ 142 × 420 × 577,3 × cot g (37,1168 0 ) Smax= = =140,14 mm Vs 324,66.10 3 Với Av: diện tích cốt thép ... hợp của mơmen lực dọc trục và lực cắt: Khả năng chịu cắt của cốt thép đai: Av × f y × d v × cot gθ 142 × 420 ×... yA = 30 x 20 + (5 − ξ ) 2 + ( 20 + 2ξ )(5 − ξ ) yA=y=10,6 cm ⇒ ξ =2,39 cm

Ngày tải lên: 30/07/2014, 15:25

... nhất: Nguyễn Phúc Lâm trang 15 Thiết kế môn học Smax= KCBT Av xf y xd v x cot gθ Vs 142 x 420 x770,1x cot g (37 0 48' ) = =621,1 mm 95,334 x10 3 với Av: diện tích cốt thép đai(mm2) ... hợp của momen lực dọc trục và lực cắt Khả năng chịu cát của cốt thép đai Vs’= Av xf y xd v x cot gθ S = 142 x 420 x770,1x... E=Ec=26752,498 Mpa L-X-4,3=4,41 L-X-8,6=0,11 Momen quán tính hữu

Ngày tải lên: 30/07/2014, 15:25

... thép, lấy đối với trọng tâm. ' 0,63 r c f f= : cường độ chòu kéo khi uốn của thép, đối với betong tỷ trọng thông thường có thể tính theo công thức trên. y t : khoảng cách từ trục trung hoà ... không nhỏ hơn chiều dài phát triển lực l d , là chiều dài cần thiết của cốt thép dính bám trong betong để nó đạt được tới cường độ như tính toán. l d không được nhỏ hơn tích số giữa chiều dài ... tích cốt đai là : Av = 2*71 = 142 mm2 Thay vào công thức trên, tính ra được : A f d cotg θ 142*420*961,94cotg41o smax = v y v = =323,67mm Vs 203091,81 Chọn bước cốt đai là : s = 250mm 5.7)

Ngày tải lên: 30/07/2014, 15:38

... dọc trục và lực cắt: Khả năng chòu cắt của cốt thép đai: Av × f y × d v × cot gθ V s = s 142 × 420 × 671.289 × cot g ( 38.9856 ) = 200 = 247326.7835( N ) Α×f s y = 1194 × 420 = 501480( N ) ... tích mặt cắt ngang cốt thép đai là: Av =142 Vậy ta tính được s max = 142 × 420 × 671.289 × cot g 38.9856 = 224.3036 220528.568 Ta chọn khoảng cách bố trí cốt thép đai s = 200 (mm)... ... nén chéo + β , φ : Được xác đònh bằng cách tra đồ thò và tra bảng + α : Góc nghiêng của cốt thep ngang với trục dọc, bố trí cốt thép đai vuông góc với trục dầm nên α = 900 + φ : Hệ số

Ngày tải lên: 30/07/2014, 15:51

... 35 v= Giả đònh trò số θ = 45 0 tinh1 biến dạng cốt thép theo công thức 6 Mu + 0.5 × Vu × cot...Thiết kế môn học: KCBTCT GVHD : Thư 0.6fy = 0.6 × 420 = 252 Mpa Vậy khả năng chòu kéo lớn

Ngày tải lên: 30/07/2014, 15:52

... NXB Giao Thông Vận Tải năm 2003 4 Design of highway bridges Tác giả RICHARD M.BARKER, JAY A.PUCKETT; NXB Jonh Wiley & Sons 5 Cầu Bê tông (tập 1) Tác giả Nguyễn Viết Trung,... ly cốt thép ... của bê tông Tính khoảng cách cần thiết giữa các cốt thép đai ở sờn dầm: s Av f y dv Vs cot g * Kiểm tra lợng cốt thép đai tối thiểu ở sờn dầm: Av f y f, b s Av 0, 083 c v s fy 0,

Ngày tải lên: 14/01/2015, 11:43

... ( KNm ); Q = 8 2 – Tính cốt dọc, cốt đai và bố trí cốt thép 1.4- CẦU THANG LIMON – Cầu thang dạng limon thường được dùng... phương - Từ các sơ đồ tính khác nhau ta tìm được momen tại nhòp ... momen tại nhòp và gối rồi đi tính chọn và bố trí cốt thép tương tự như bản sàn 1.4 .3 Dầm limon giữa DL1 Sơ đồ tính DL1 được xem là dầm đơn giản, liên kết khớp ở hai đầu Nhòp tính toán là

Ngày tải lên: 30/03/2016, 16:45

... )(1058,248 200 )05,39 (cot1 55,6784206.141 cot 3 0 N g S gdfA V vys s ì= ììì == Ta cú: )(10728,7214204,1718 3 NfA ys ì=ì= N g gV d M s vfv u 3 03 36 u 10393,600 )05,39 (cot1 0827,2325,0 9,0 10537,314 9,0155,678 10089,191 cot5 ,0 V ì= ì ìì ì + ì ì = + ì => gV V d M fA s v u fv u ys cot5 ,0 + ... N g gV d M s vfv u 3 03 36 u 10393,600 )05,39 (cot1 0827,2325,0 9,0 10537,314 9,0155,678 10089,191 cot5 ,0 V ì= ì ìì ì + ì ì = + ì => gV V d M fA s v u fv u ys cot5 ,0 + Tho món. Vy ta chọn cốt thép đai ... cắt ngang dầm đã chọn như sau: 3 + Tính biến dạng cốt thép chịu kéo theo cụng thc: 002,0 cot5 ,0 ì ìì+ = ss u v u x AE gV d M d v = 678,155 (mm). E s = 2.10 5 (N/mm 2 ). A S =...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 16:20