bai tap ket cau thep chuong 3 dai hoc thuy loi

... thiểu yêu cầu bu lông Đường kính bu lông (mm) Bu lông A325M Bu lông A490M 16 91 114 20 142 179 22 176 221 24 205 257 27 267 33 4 30 32 6 408 36 475 595 Bảng 2.5 Lực kéo tối thiểu yêu cầu bu lông ... có hệ số bu lông φ Rn = 0,8.0 ,38 Ab Fub Ns = 0,8.0 ,38 .31 4. 830 .1 = 79 230 N = 79, 23 kN Sức kháng cắt có hệ số bốn bu lông φ Rn = 4.79, 23 = 31 7 kN 52 Bài giảng kết cấu thép theo tiêu chuẩn - http://www.simpopdf.com ... A325 có cường độ chịu kéo nhỏ Diện tích mặt cắt ngang bu lông Ab = Số mặt chịu cắt bu lông: π d2 Fub = 830 MPa = 31 4 mm Ns = Sức kháng cắt có hệ số bu lông φ Rn = 0,8.0 ,38 Ab Fub Ns = 0,8.0 ,38 .31 4. 830 .1...

Ngày tải lên: 17/10/2012, 15:28

... nên lớp cứng hạt ferit 1 .3. 5 Ảnh hưởng nhiệt độ + Ở nhiệt độ t=200 30 00C: tính chất thép thay đổi ít; + Ở nhiệt độ t =30 0 33 00C: thép trở nên giòn hơn; + Ở nhiệt độ t >33 00C: σc, σb giảm nhanh; ... • Gồm có 23 loại tiết diện, chiều cao từ 100÷600mm • Kí hiệu I30 (cao 30 cm), I30a (cao 30 cm, cánh rộng dày I30), chiều dài từ 4÷13m • Có độ cứng theo phương trục x lớn so với phương trục y • ... độ dẻo, độ dai thép; + Module đàn hồi E; Tùy thuộc vào trò số σ, áp dụng lí thuy t tính toán sau: • Khi σ ≤ σ tl: dùng lí thuy t đàn hồi, với E=const; • Khi σ tl

Ngày tải lên: 12/04/2015, 22:41

... chòu Vmax 3Vmax tw = (3. 33) γ 2hw f v c 3h tw = +  Khi h = (1 ÷ 2)m → (3. 34) 1000 3. 4 THIẾT KẾ DẦM TỔ HP 3. 4.1 Chọn Tiết Diện Dầm  Nếu không dùng sườn để gia cường bụng dầm h f (3. 35) tw ≥ w ... dầm; 3 wW • Xét ảnh hưởng chiều hkt = dầm, hw cao chiều dày bụng dầm, tw (3. 16) λw = hw/tw: độ mảnh bụng dầm; 23 Bảng 3. 2 Tỷ số chiều cao chiều dày bụng sàn thép 3. 3 THIẾT KẾ DẦM THÉP HÌNH 3. 3.1 ... dầm theo biểu đồ M Hình 3. 4 .3. a Biến đổi chiều cao dầm theo biểu đồ M Hình 3. 4 .3. b Biến chiều dày cánh dầm b) giảm tf Hình 3. 4 .3. b Biến chiều dày cánh dầm i

Ngày tải lên: 12/04/2015, 23:19

... : 31 hf  H f min  c Email : lvthong@hcmuarc.edu.vn  Độ   l  E1t   CHƯƠNG 3: DẦM SÀN THÉP Email : lvthong@hcmuarc.edu.vn 32 CHƯƠNG 3: DẦM SÀN THÉP Email : lvthong@hcmuarc.edu.vn 33 ... lvthong@hcmuarc.edu.vn 33 CHƯƠNG 3: DẦM SÀN THÉP Email : lvthong@hcmuarc.edu.vn 34 CHƯƠNG 3: DẦM SÀN THÉP III .3 Thiết kế dầm thép hình Chọn sơ tiết diện dầm  3. 2 Kiểm tra tiết diện dầm chọn 35 Email : lvthong@hcmuarc.edu.vn ... Vmax, chịu đồng thời M + V; § 3. 3 THIẾT KẾ DẦM THÉP HÌNH CHƯƠNG 3: DẦM SÀN THÉP 3. 1 Chọn sơ tiết diện dầm Chọn sơ tiết diện dầm theo u cầu để chịu Mmax Mmax CHƯƠNG 3: DẦM SÀN THÉP y Xác định mơmen...

Ngày tải lên: 10/08/2015, 02:31

... □ 16MnSi 490 32 0 30 5 480 30 0 285 470 290 275 09Mn2Si 480 33 0 31 5 470 31 0 295 460 290 275 10Mn2Si 510 36 0 34 5 500 35 0 33 5 480 34 0 32 5 10CrSiNiCu 540 400* 36 0 540 400* 36 0 520 400* 36 0 GHI CHÚ: ... dựng 30 b Thép cacbon cường độ cao  Theo TCVN 33 8:2005 Độ dày, mm t ≤ 20 Mác thép 20 < t ≤ 30 30 < t ≤60 fu fy f fu fy f fu fy f 09Mn2 450 31 0 295 450 30 0 285 □ □ □ 14Mn2 460 34 0 32 5 460 33 0 31 5 ... Thép hình 43 a Thép góc: dài 4÷13m  Thép góc cạnh theo TCVN 7571-1:2006   Vd: L40x4  Số hiệu từ L20x3 - L250x35 Thép góc khơng cạnh theo TCVN 7571-2:2006   Vd: L63x40x4B  Từ L30x20x3 - L200x150x25...

Ngày tải lên: 05/12/2015, 23:21

... Windows Excel Powerpoint Access Internet X X X X 15h-17h 30 % 10% 8% 15h-17h 20% 13h-15h X 30 % 19h-21h X Gim Giỏ 13h-15h 3- 5-7 Word 2-4-6 Gi hc 13h-15h Tờn mụn 15% Tu chn 10% PHIU NG Kí THAM GIA D ... 2-4-6 access 3- 5-7 internet 2-4-6 3- 5-7 T7, CN Powerpoint corel photoshop ilustrator 7h30-9h30 HO 9h30-11h30 BI TP S 7B Ngy.thỏng nm TO BNG BIU Giỏo viờn ging dy ễN LI CCH T TAB TIN HC I ... Phũng ph trỏch o to (04 )3. 8258178 mỏy l 11 12; Phũng ph trỏch kinh doanh mỏy tớnh (04 )3. 936 7 537 mỏy l 13 14; N GHI DANH CNTT PHN CNG QUN TR MNG ễ DNH CHO VN PHềNG GHI (ngi ph trỏch ghi danh)...

Ngày tải lên: 22/05/2015, 12:55

... bđ  a1/b1 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 3 0,060 0,074 0,088 0,097 0,107 a1/b1 1,2 1,4 >2 3 0,112 0,120 0,126 0, 132 0, 133 Tính dầm đế, sườn đế Nguyên tắc : Tính dầm đế , sườn đế dầm chòu tải trọng phản ... 0,047 0,046 0, 037 b b1 a a1 • Chọn Mmax tất ô để tính tbđ: 6M max f .a1 M • Nếu a1/b1 < 0,5 : tính côngxon : BẢNG TRA 3 ( để tính kê cạnh ) t bđ  a1/b1 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 3 0,060 0,074 0,088 ... phương cạnh dài : Mb  2..b2 – Ô : Bản kê cạnh: M = 3  b12 BẢNG TRA 1 , 2 ( để tính kê cạnh ) b/a 1,1 1,2 1 ,3 1,4 1,5 1 0,048 0,055 0,0 63 0,069 0,075 0,081 2 0,048 0,049 0,050 0,050 0,050...

Ngày tải lên: 10/08/2015, 02:40

... bủng dáưm: σ cb = P ≤ γ R δ b Z (3. 33) Våïi: Z = b + 2h1 : chiãưu di quy ỉåïc phán bäú ạp lỉûc ca ti trng táûp trung 3. Âäü vng: f l ⎡f ⎤ ≤ ⎢ ⎥ ⎣l⎦ (3. 34) Hçnh 3. 16: ỈÏng sút củc bäü ti trng táûp ... max Khi: Hçnh 3. 19: Âiãøm thay âäøi tiãút diãûn Våïi: M max = (3. 38) δα - 8α + 12 α2 = α1 =1/2 Khäng håüp l α2 =1/6 Håüp l - Våïi cạc loải ti trng khạc: Hay: Nãn: (3. 39) (3. 40) Hçnh 3. 20: Vë trê ... säú âinh m bn âáûy bë càõt chëu i Fbâ R n = (3. 42) [ N ]â 3. Kiãøm tra ỉïng sút tải âiãøm biãún âäøi tiãút diãûn: 2 σ +3 ≤1,15γ R (3. 43) Hçnh 3. 23: Âiãøm kiãøm tra ỉïn sút Âiãøm kiãøm tra ỉïng...

Ngày tải lên: 04/10/2012, 11:39

... tr ; F ' 'tr = b.l ' 'tr F ' 'tr ⇒ τ 'tr = (3. 10) (3. 11) ⇒ Chiãưu di màût trỉåüt: l ≥ ' tr ' l tr' ≥ ' N tr N' β 0,8 Rtr b − tr e N tr (3. 12) (3. 13) N β 1,15 Rtr b − tr e ' ' Hãû säú âiãưu kiãûn ... β = 900 - α - γ Theo thỉûc nghiãûm γ = 31 0 ÷ 35 (γ : gọc ma sạt) Tênh toạn: - Âiãưu kiãûn ẹp màût( tiãút diãûn ab): σ = N em N n cos α = ≤ Rem , α (3. 3) (mem = 1) Fem Fem ⇒ hr ≥ Remα = - Âiãưu ... a.Theo âiãưu kiãûn ẹp màût åí phán täú biãn: a Tem = ka a.d (3. 23) b Theo âiãưu kiãûn ẹp màût åí phán täú giỉỵa: c Tem = kc c.d (3. 24) Trang 34 Bi ging Kãút cáúu gäù Hunh Minh Sån ...

Ngày tải lên: 04/10/2012, 11:44

... 5.2 .3 Khỏi nim v n nh ca dm 101 5.2.4 Phõn loi tit din 102 5.2.5 cng 1 03 5 .3 CC TRNG THI GII HN 1 03 5 .3. 1 Trng thỏi gii hn cng 1 03 5 .3. 2 ... 72 3. 1.1 Cỏc hỡnh thc mt ct : 72 3. 1.2 Cỏc dng liờn kt : 72 3. 2 Tớnh toỏn cu kin chu kộo ỳng tõm 73 3.2.1 Tng quỏt : 73 3.2.2 Sc khỏng ... Mt n nh un ca vỏch 131 5.5 .3 Yờu cu ca tit din chc i vi vỏch 132 5.5.4 Túm tt hiu ng mnh 133 5.5.5 H s chuyn ti trng 134 5.6 NH HNG CA MNH CA CNH CHU...

Ngày tải lên: 17/10/2012, 15:28

... × 40 20 22 24 22 × 26 22 × 50 22 24 28 24 × 30 24 × 55 24 26 30 26 × 33 26 × 60 27 30 35 30 × 37 30 × 67 30 33 38 33 × 40 33 × 75 36 39 44 39 × 46 39 × 90 Lỗ cỡ dùng lớp liên kết bu lông cường ... 28.6 31 .8 35 .0 38 .1 Chiều dài ren danh đinh (mm) 25.4 31 .8 35 .0 38 .1 44.5 50.8 50.8 57.2 57.2 Độ lệch ren (mm) Chiều dài tổng cộng ren (mm) 4.8 5.6 6.4 7.1 7.9 8.6 9.7 11.2 11.2 30 .2 37 .3 41.4 ... cường độ chịu kéo nhỏ 830 MPa cho đường kính d = 16 ÷ 27 mm 725 MPa cho đường kính d = 30 ÷ 36 mm Bu lông cường độ cao dùng liên kết chịu ma sát liên kết chịu ép mặt 34 35 Bài giảng kết cấu thép...

Ngày tải lên: 17/10/2012, 15:28

... 241 ,3 mm Đường kính lỗ thực tế d = 22 +2 = 24 mm Dùng công thức 3. 9, bề rộng thực theo đường abcd wn = 241 ,3 − 2(24) + (35 )2 = 198, 40 mm 4(60) theo đường abe wn = 241 ,3 − 1(24) = 217 ,3 mm Hình 3. 6 ... 3. 5 với L = 3( 70) = 210 mm x 25,2 = 1− = 0,88 < 0,90 210 L từ công thức 3. 3 U = 1− Ae = UAn = 0,88(2519, 7) = 2217 ,3 mm Sức kháng chảy có hệ số tính ví dụ 3. 1 φy Pny = φy Fy Ag = 0, 95(250) (30 60) ... = 200 mm W = 152 mm 200 W = 1 ,3 W U = 0,75 152 từ công thức 3. 4 với Ag = 30 60 mm2 Ae = UAg = 0,75. (30 60) = 2295 mm2 L= Sức kháng chảy có hệ số tính từ công thức 3. 1 với φy = 0,95 (bảng 1.1) Fy...

Ngày tải lên: 17/10/2012, 15:28

... 90(2,15.10 ) / 1 03 = 1 935 kN y x h h x y x h y b b b rx = 0 ,32 h ry = 0,49b rx = 0 ,38 h ry = 0,60b rx = 0 ,38 h ry = 0,60b y y x h h x x h y b b rx = 0 ,32 h ry = 0,58b Bảng 4.2 chịu nén b rx = 0 ,32 h ry = ... khả quay xảy khớp ngàm có phân bố lại mômen P L/2 (a) L 3PL/16 5PL /32 Py (b) M y =3Py L/16 5Py L /32 P cp (c) 0,5Mp M p=Pcp L/6 Mp Hình 5 .3 Sự phân phối lại mô men dầm siêu tĩnh a) Mô men đàn hồi ... luận Bài toán thiết kế (thép hình độc lập) B1: Giả sử Fcr (khoảng 2/3Fy) B2: Tính Agmin rmin B3: Tra bảng, chọn thép hình có: 93 Bài giảng kết cấu thép theo tiêu chuẩn - http://www.simpopdf.com...

Ngày tải lên: 17/10/2012, 15:28

... 15 x300mm Vỏch ng 10x1500mm Cỏnh di 25 x 400mm Cng lo lx (mm)2 (mm4) (mm2) 3. 649x109 8.44 x104 3. 649x109 765 11.475x106 0 .30 6x109 2.813x109 3. 119x109 1527.5 15.275x106 3. 839 x109 5.21x105 3. 839 x109 ... =0,85*7.500= 637 5 xe /ngy N =36 5*100*n*ADTTST = 36 5*100*2*6 .37 5=465,4*106 chu k 3/ Cỏc loi cu to Cỏc b phn v cỏc cu to chi tit cú th chu c hiu ng mi c hp vo tỏm loi , tu theo sc khỏng mi ca chỳng Mi loi ... Version22TCN272-05- o Vn Dinh 2011 C' 14,4 82,7 D 7,21 48 ,3 E 3, 61 31 ,0 E' 1,28 17,9 Bulụng M164 M (A325M) chu kộo dc trc 5,61 Bulụng M2 53 M (A490M) chu kộo dc trc 10 ,3 214 262 109 Bi ging kt cu thộp theo tiờu...

Ngày tải lên: 17/10/2012, 15:28

... = 0.85 (30 ) (2210) (205) = 11.55 x 106N Biên chịu nén: Pc = Fybctc = 34 5 (30 0) (15) = 1.55 x 106N Vách đứng: Pw = FyDtw = 34 5 (1500) (10) = 5.175 x 106N Biên chịu kéo: Pt = Fybttt = 34 5 (400) ... 106N Biên chịu kéo: Pt = Fybttt = 34 5 (400) (30 ) = 4.14 x 106N Vách đứng: Pw = FyDtw = 34 5 (1500) (10) = 5.175 x 106N Bản biên chịu nén: Pc = Fybctc = 34 5 (400) (30 0) = 4.14 x 106N Lời giải: Bằng ... Version22TCN272-05- Đào Văn Dinh 2011 125 bc=2210 9#10 D=1500 30 x400 Y 25 t t =30 49 77 7#15 Pw t c =30 10x1500 V¸ch 30 x400 Hình 5. 13 Lực dẻo cho tiết diện liên hợp chịu mômen âm 5.4.4 Trục trung...

Ngày tải lên: 17/10/2012, 15:28

... ⎟ + 0 .3 ⎟ ≤ 2 .3 ⎜M ⎟ ⎜M ⎟ ⎝ 2⎠ ⎝ 2⎠ ⎛ 230 8 ⎞ ⎛ 236 08 ⎞ C b = 1.75 − 1.05⎜ ⎟ + 0 .3 ⎟ ≤ 2 .3 6657 ⎠ 6657 ⎠ ⎝ ⎝ Giải phương trình 5.107 theo Lb Lb = = 1 .33 − / C b E rt 0.187 Fyc E E 1 .33 − / 1.42 ... = − ⎜ ⎜ 1200 + 30 0a ⎟⎜ t fc ⎟ ⎝ r ⎠⎝ w ⎠ λ b = 5.76 ar = 2D c t w 2(7 83) (10) = = 1 .30 5 A fc 30 (400) đó: 1 .30 5 200.000 ⎞ ⎛ ⎞⎛ Rb = − ⎜ ⎟⎜15 − 5.76 ⎟ = 0.990 31 6 ⎠ ⎝ 1200 + 30 0 x1 .30 5 ⎠⎝ Với φ r ... 200000 ≤ 3. 76 = 90 tw 34 5 Dcp = 1500 - 616.7 = 8 83. 3mm Dcp tw = 2(8 83. 3) = 177 > 90 10 không Độ mảnh vách cho tiết diện không chắc, sườn tăng cường dọc Dc E 200000 ≤ 6.77 = 6.77 = 170 31 6 tw fc...

Ngày tải lên: 17/10/2012, 15:28

... *1.0 * 34 5 = 34 2MPa Thay vo ta c : R = 0.6 + 0.4 34 2 31 6 = 0.725 34 2 259 T PT 5.129 v 5. 130 ta cú : = d o 2000 = = 1 .33 D 1500 V p = 0.58Fyw Dt w = 0.58 * 34 5 *1500 *10 = 30 01500 N 30 2 KN ... = 7.81 1 .33 Do ú : 1 .38 200000 * 7.81 Ek = 1 .38 = 93 345 Fyw V : D 1500 = = 150 10 tw Nh vy : C= V Tr li : 1.52 Ek 1.52 200000 * 7.81 = = 0 .30 6 34 5 ( D / t w ) Fyw 150 CV p = 0 .30 6 * 30 02 = 918KN ... : 0.87(1 C ) Vn = RV p C + CV p = 918KN 1+ 0.87(1 0 .30 6) = 0.725 * 30 02 * 0 .30 6 + = 2176(0 .30 6 + 0 .36 2) = 1454 KN + 1 .33 Sc khỏng ct tớnh toỏn ca vỏch l : Vr = vVn = 1.0 *1454 =...

Ngày tải lên: 17/10/2012, 15:28

... CĐC bên mối nối 1 .3 Kiểm toán khoảng cách bu lông CĐC (A6. 13. 2.6) 1.4 Kiểm toán sức kháng cắt bu lông CĐC Xác định sức kháng cắt danh định bu lông CĐC theo quy định, ta Rn (A6. 13. 2.7) Sức kháng ... William T Segui, 20 03 [2] Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22 TCN 272-05 [3] Giáo trình Kết cấu thép Nguyễn Quốc Thái, 1979 [4] Design of highway bridges Richard M Barker; Jay A Puckett NXB Wiley Interscience, ... quy định, ta Rn (A6. 13. 2.8) Sức kháng trượt tính toán bu lông CĐC THGHSD xác định sau: Rr = Rn Số bu lông CĐC cần thiết cho bên mối nối theo sức kháng trượt xác định sau: N3 = Pbot Rr Trong đó:...

Ngày tải lên: 17/10/2012, 15:28

... cầu Wyc  M max 72.105   36 09cm3  R 0,95.2100 Chiều cao sơ dầm hd  5,5 .3 Wyc  5,5 .3 3609  83cm Chiều dày bụng dầm b  3. Qmax 3. 24.1 03   0,3cm 2hd Rc 2. 83. 130 0  b = (6 – 16 mm) Chọn ... b   35 .1, 23  h   0,8 .35  36 ,2    2 c c  bc  c  c     2  35 .1,2.    16623cm  12  12 12         12     b hb3   b  35 .0, 83 1,2 .35 3  hb  b3  2 ...  35 35 Abl  2,3cm tra bảng  Ép Mặt: em N N em  d   Rbl   N bl ,Q bl d 1,2 .34 00.0,95  35 35  d=0,9cm = 9mm Chọn d=18mm Bài   25002  35 35 Kg d=18mm Lực tác dụng lên bu lông Q 6.103...

Ngày tải lên: 15/01/2014, 13:05

... định hình chữ H số hiệu thép I30 Cột cao 3, 6m Liên kết chân cột ngàm; đỉnh cột khớp theo phương Kiểm tra cột theo yêu cầu độ mảnh ổn định tổng thể Với thép cột CCT34, hệ số điều kiện làm việc ... với L1 = 9m; L2 = 2m Tải trọng phân bố q = 35 T/m Bỏ qua trọng lượng thân dầm kiểm tra dầm theo điều kiện bền vị trí C có tiết diện Hình 6.2 (Thép CCT34, hệ số điều kiện làm việc γc = 1) y q A ... thường xuyên 1200 kN hoạt tải 400 kN Các hệ số vượt tải tương ứng y y γg = 1,1 γp = 1 ,3 Thép làm cột thép mác CCT34, que hàn N42 Hệ số điều kiện làm việc cột γc = x Hình 9.1 X2 Bài 10 Cho nút dàn...

Ngày tải lên: 12/08/2014, 13:20