... thiểu yêu cầu bu lông Đường kính bu lông (mm) Bu lông A325M Bu lông A490M 16 91 114 20 142 179 22 176 221 24 205 257 27 267 33 4 30 32 6 408 36 475 595 Bảng 2.5 Lực kéo tối thiểu yêu cầu bu lông ... có hệ số bu lông φ Rn = 0,8.0 ,38 Ab Fub Ns = 0,8.0 ,38 .31 4. 830 .1 = 79 230 N = 79, 23 kN Sức kháng cắt có hệ số bốn bu lông φ Rn = 4.79, 23 = 31 7 kN 52 Bài giảng kếtcấuthép theo tiêu chuẩn - http://www.simpopdf.com ... A325 có cường độ chịu kéo nhỏ Diện tích mặt cắt ngang bu lông Ab = Số mặt chịu cắt bu lông: π d2 Fub = 830 MPa = 31 4 mm Ns = Sức kháng cắt có hệ số bu lông φ Rn = 0,8.0 ,38 Ab Fub Ns = 0,8.0 ,38 .31 4. 830 .1...
... nên lớp cứng hạt ferit 1 .3. 5 Ảnh hưởng nhiệt độ + Ở nhiệt độ t=200 30 00C: tính chất thép thay đổi ít; + Ở nhiệt độ t =30 0 33 00C: thép trở nên giòn hơn; + Ở nhiệt độ t >33 00C: σc, σb giảm nhanh; ... • Gồm có 23 loại tiết diện, chiều cao từ 100÷600mm • Kí hiệu I30 (cao 30 cm), I30a (cao 30 cm, cánh rộng dày I30), chiều dài từ 4÷13m • Có độ cứng theo phương trục x lớn so với phương trục y • ... độ dẻo, độ dai thép; + Module đàn hồi E; Tùy thuộc vào trò số σ, áp dụng lí thuy t tính toán sau: • Khi σ ≤ σ tl: dùng lí thuy t đàn hồi, với E=const; • Khi σ tl
... chòu Vmax 3Vmax tw = (3. 33) γ 2hw f v c 3h tw = + Khi h = (1 ÷ 2)m → (3. 34) 1000 3. 4 THIẾT KẾ DẦM TỔ HP 3. 4.1 Chọn Tiết Diện Dầm Nếu không dùng sườn để gia cường bụng dầm h f (3. 35) tw ≥ w ... dầm; 3 wW • Xét ảnh hưởng chiều hkt = dầm, hw cao chiều dày bụng dầm, tw (3. 16) λw = hw/tw: độ mảnh bụng dầm; 23 Bảng 3. 2 Tỷ số chiều cao chiều dày bụng sàn thép3.3 THIẾT KẾ DẦM THÉP HÌNH 3. 3.1 ... dầm theo biểu đồ M Hình 3. 4 .3. a Biến đổi chiều cao dầm theo biểu đồ M Hình 3. 4 .3. b Biến chiều dày cánh dầm b) giảm tf Hình 3. 4 .3. b Biến chiều dày cánh dầm i
... Windows Excel Powerpoint Access Internet X X X X 15h-17h 30 % 10% 8% 15h-17h 20% 13h-15h X 30 % 19h-21h X Gim Giỏ 13h-15h 3- 5-7 Word 2-4-6 Gi hc 13h-15h Tờn mụn 15% Tu chn 10% PHIU NG Kí THAM GIA D ... 2-4-6 access 3- 5-7 internet 2-4-6 3- 5-7 T7, CN Powerpoint corel photoshop ilustrator 7h30-9h30 HO 9h30-11h30 BI TP S 7B Ngy.thỏng nm TO BNG BIU Giỏo viờn ging dy ễN LI CCH T TAB TIN HC I ... Phũng ph trỏch o to (04 )3. 8258178 mỏy l 11 12; Phũng ph trỏch kinh doanh mỏy tớnh (04 )3. 936 7 537 mỏy l 13 14; N GHI DANH CNTT PHN CNG QUN TR MNG ễ DNH CHO VN PHềNG GHI (ngi ph trỏch ghi danh)...
... 241 ,3 mm Đường kính lỗ thực tế d = 22 +2 = 24 mm Dùng công thức 3. 9, bề rộng thực theo đường abcd wn = 241 ,3 − 2(24) + (35 )2 = 198, 40 mm 4(60) theo đường abe wn = 241 ,3 − 1(24) = 217 ,3 mm Hình 3. 6 ... 3. 5 với L = 3( 70) = 210 mm x 25,2 = 1− = 0,88 < 0,90 210 L từ công thức 3.3 U = 1− Ae = UAn = 0,88(2519, 7) = 2217 ,3 mm Sức kháng chảy có hệ số tính ví dụ 3. 1 φy Pny = φy Fy Ag = 0, 95(250) (30 60) ... = 200 mm W = 152 mm 200 W = 1 ,3 W U = 0,75 152 từ công thức 3. 4 với Ag = 30 60 mm2 Ae = UAg = 0,75. (30 60) = 2295 mm2 L= Sức kháng chảy có hệ số tính từ công thức 3. 1 với φy = 0,95 (bảng 1.1) Fy...
... 90(2,15.10 ) / 1 03 = 1 935 kN y x h h x y x h y b b b rx = 0 ,32 h ry = 0,49b rx = 0 ,38 h ry = 0,60b rx = 0 ,38 h ry = 0,60b y y x h h x x h y b b rx = 0 ,32 h ry = 0,58b Bảng 4.2 chịu nén b rx = 0 ,32 h ry = ... khả quay xảy khớp ngàm có phân bố lại mômen P L/2 (a) L 3PL/16 5PL /32 Py (b) M y =3Py L/16 5Py L /32 P cp (c) 0,5Mp M p=Pcp L/6 Mp Hình 5 .3 Sự phân phối lại mô men dầm siêu tĩnh a) Mô men đàn hồi ... luận Bài toán thiết kế (thép hình độc lập) B1: Giả sử Fcr (khoảng 2/3Fy) B2: Tính Agmin rmin B3: Tra bảng, chọn thép hình có: 93 Bài giảng kếtcấuthép theo tiêu chuẩn - http://www.simpopdf.com...
... 15 x300mm Vỏch ng 10x1500mm Cỏnh di 25 x 400mm Cng lo lx (mm)2 (mm4) (mm2) 3. 649x109 8.44 x104 3. 649x109 765 11.475x106 0 .30 6x109 2.813x109 3. 119x109 1527.5 15.275x106 3. 839 x109 5.21x105 3. 839 x109 ... =0,85*7.500= 637 5 xe /ngy N =36 5*100*n*ADTTST = 36 5*100*2*6 .37 5=465,4*106 chu k 3/ Cỏc loi cu to Cỏc b phn v cỏc cu to chi tit cú th chu c hiu ng mi c hp vo tỏm loi , tu theo sc khỏng mi ca chỳng Mi loi ... Version22TCN272-05- o Vn Dinh 2011 C' 14,4 82,7 D 7,21 48 ,3 E 3, 61 31 ,0 E' 1,28 17,9 Bulụng M164 M (A325M) chu kộo dc trc 5,61 Bulụng M2 53 M (A490M) chu kộo dc trc 10 ,3 214 262 109 Bi ging kt cu thộp theo tiờu...
... CĐC bên mối nối 1 .3 Kiểm toán khoảng cách bu lông CĐC (A6. 13. 2.6) 1.4 Kiểm toán sức kháng cắt bu lông CĐC Xác định sức kháng cắt danh định bu lông CĐC theo quy định, ta Rn (A6. 13. 2.7) Sức kháng ... William T Segui, 20 03 [2] Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22 TCN 272-05 [3] Giáo trình Kếtcấuthép Nguyễn Quốc Thái, 1979 [4] Design of highway bridges Richard M Barker; Jay A Puckett NXB Wiley Interscience, ... quy định, ta Rn (A6. 13. 2.8) Sức kháng trượt tính toán bu lông CĐC THGHSD xác định sau: Rr = Rn Số bu lông CĐC cần thiết cho bên mối nối theo sức kháng trượt xác định sau: N3 = Pbot Rr Trong đó:...
... định hình chữ H số hiệu thép I30 Cột cao 3, 6m Liên kết chân cột ngàm; đỉnh cột khớp theo phương Kiểm tra cột theo yêu cầu độ mảnh ổn định tổng thể Với thép cột CCT34, hệ số điều kiện làm việc ... với L1 = 9m; L2 = 2m Tải trọng phân bố q = 35 T/m Bỏ qua trọng lượng thân dầm kiểm tra dầm theo điều kiện bền vị trí C có tiết diện Hình 6.2 (Thép CCT34, hệ số điều kiện làm việc γc = 1) y q A ... thường xuyên 1200 kN hoạt tải 400 kN Các hệ số vượt tải tương ứng y y γg = 1,1 γp = 1 ,3 Thép làm cột thép mác CCT34, que hàn N42 Hệ số điều kiện làm việc cột γc = x Hình 9.1 X2 Bài 10 Cho nút dàn...