bai giang ve ket cau be tong cot thep

... TRƯỜNG ĐẠI HỌC LẠC HỒNG KHOA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH Bài giảng môn: Bê Tông Cốt Thép 1 Th.S. Võ Thị Cẩm Giang Chương I : NHỮNG VẤN ĐỀ CƠ BẢN VỀ KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP 1.1 Khái niệm về kết cấu bê ... TRƯỜNG ĐẠI HỌC LẠC HỒNG KHOA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH Bài giảng môn: Bê Tông Cốt Thép 1 Th.S. Võ Thị Cẩm Giang Giữa bê tông và cốt thép có lực dính (sinh ra trong quá trình bêtông đông cứng), nên ... TRƯỜNG ĐẠI HỌC LẠC HỒNG KHOA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH Bài giảng môn: Bê Tông Cốt Thép 1 Th.S. Võ Thị Cẩm Giang  Trọng lượng bản thân lớn, khó làm các kết cấu nhịp lớn, có thể khắc phục bằng cách sử

Ngày tải lên: 13/05/2015, 16:58

... 220 18 Ponte Tancredo Neves 19 Mooney Creek 20 Agi-Gawa Iguacu River Mount White Gifu Name Schottwien Ponte de S Joao Northumberland 10 Huangshi 11 Koror-Babelthuap Fray Bentos Brazil/Argentina ... Location Yangzi River Krk Island Wu River Guangxi Country China Croatia China China Year 1996 1980 1995 1996 Span 420 390 330 312 Sydney Australia 1964 305 Parana River Bloukrans River Oporto Kramfors ... 203 Gối cao su (elastomeric bearing) 203 gối bán cố định (Lead rubber Bearing) 205 Gối cong, gối hình cầu 207 Gối chậu (Pot Bearing) 207 Gối đĩa

Ngày tải lên: 18/08/2016, 22:03

... dựng Tên n-ớc Năm Ghi Akashi-Kaikyo 1991 Kobe-Naruto Japan 1998 Great Belt East 1624 Korsor Denmark 1998 Runyang South 1490 Zhenjiang China 2005 Humber 1410 Kingston-upon-Hull UK 1981 Jiangyin ... 990 Kojima-Sakaide Japan 1988 20 Severn 988 Bristol UK 1966 6 21 Yichang 960 Hubei China 2001 22 Shimotsui-seto 940 Kojima-Sakaide Japan 1988 23 Xiling 900 Hubei China 1996 24 Humen-1 888 Guangdong ... Ohnaruto 876 Kobe-Naruto Japan 1985 26 Volgograd 874 Volga River Russia 1955 1) 27 Second Tacoma 853 Puget Sound,WA USA 1950 2) 28 Third Tacoma 853 Puget Sound,WA USA 2007 3) 29 Askoy 850 Bergen Norway

Ngày tải lên: 18/11/2017, 21:36

... CẦU CONG 3.1 GiỚI THIỆU CHUNG • Áp dụng phổ biến nút giao cắt khác mức, cầu cao, cầu đô thị, cầu, ven sườn núi, cầu qua sơng • Dạng kết cấu nhịp nhiều phiến dầm, nhịp liên tục dầm hộp BTCT DƯL, ... lực thiết lập ma trận quan hệ Fi, phương trình phương pháp biểu diễn sau: Zi = Fi x Zi-1 Zi Zi-1 vector chứa thông số nội lực-chuyển vị vị trí i-1 i • Phương trình thể chuyển tiếp thông số chuyển

Ngày tải lên: 15/12/2023, 16:38

... 49540daN Q b0 11982, 6daN  Cần phải tính toán và bố trí cốt đai chịu lực ax 1 tt thietke cau tao Trang 12cau tao h cm s  s maxcần thỏa các điều kiện sau đây: Trang 13w w w3 w-0 1750 0,566 247,63 ... 39190daN Q b0 12341,7daN  Cần phải tính toán và bố trí cốt đai chịu lực ax 1 tt thietke cau tao Trang 18cau taoh cm s  s maxcần thỏa các điều kiện sau đây: b bt m b m Trang 19 Thõa mãn điều ... Tổ hợp 1: TT + HT1 + Tổ hợp 2: TT + HT2 + Tổ hợp 3: TT + HT3 + Tổ hợp 4: TT + HT4 + Tổ hợp 5: ENVE( Tổ hợp 1,2,3,4) ( Biều đồ bao) - Biểu đồ bao moment dầm: - Biểu đồ bao lực cắt: Trang 24+ 0,8q

Ngày tải lên: 06/10/2014, 21:11

... cốt thép tối thiểu thoả mãn 8.1.5 Tính cốt thép chịu mô men dương của tiết diện... 1144 cot g 39.835 0 240mm ; 340463 Theo 22TCN272-05: S1,25bw=1,25x200=250 (mm) + Chọn bước bố trí

Ngày tải lên: 14/01/2015, 11:43

... nguyên chiều cao dầm h, chiều rộng be, b1, chiều dày bw.Do ta có chiều cao bầu dầm chiều dày cánh quy đổi sau: h1 '  h1  bv1.hv1  b1  bw h ' f  hf  bv hv  be  bw Vậy ta có mặt cắt quy đổi ... ngang Ag: Ag  be * h f '  h  h f ' h1 ' * bw  b1 * h '  592000 mm Xác định vị trí TTH: y A A yct= yct  i i i 573.258 mm - Mômem quán tĩnh tiết diện nguyên TTH Ig  be * h3f ' 12 2 ... riêng BTCT gc= 24.5 kN/m3 1.8 Xác định mặt cắt ngang tính toán: a) Xác định bề rộng cánh hữu hiệu be: Bề rộng cánh tính toán dầm không lấy giá trị nhỏ ba giá trị sau: -L/4 = 3m -Khoảng cách tim

Ngày tải lên: 24/11/2016, 17:56

... thước 150 x 300 mm, f c' , với cường độ chịu nén xác định theo mẫu thử hình lập phương khác, f c ,cube , thể Bảng 1.3 Bảng 1.3 Hệ số quy đổi cường độ bê tông xác định theo mẫu thử khác với cường độ ... lập Cường độ mẫu lập Cường độ mẫu lập phương 100x100mm phương 150x150mm phương 200x200mm f c ,cube / f c' 1.20 1.16 1.10 Theo Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05, bê tông sử dụng cơng trình cầu thường có

Ngày tải lên: 08/04/2017, 03:21

... giảng iả môn ô học h kết kế cấu ấ BTCT theo h 22 TCN-272-05 TCN 272 05 tài ài liệu liên quan – bmketcau.net/ Tài liệu tham khảo (bắt buộc)  Tiêu chuẩn ẩ thiết ế kế ế cầu ầ 22 TCN 272-05 (tham khảo) ... triển kết cấu BTCT Đặc điểm chung cấu tạo chế tạo kết cấu BTCT Trường Đại học Giao thông Vận tải University of Transport and Communications 1.1 ĐẶC ĐIỂM CHUNG CỦA KẾT CẤU BTCT 1.1.1 Thực chất BTCT

Ngày tải lên: 17/01/2018, 08:55

... CẤ ẤU BTCT 1.Bê tông Bê tô 2.Cốt thép p 3.Bê tông cốt thép Trường Đại học Giao thông Vận tải University of Transport and Communications 2.1 BÊ TƠNG 2.1.1 Phân loại bê tơng (1/4) a) Phân loại theo

Ngày tải lên: 17/01/2018, 08:58

... giới hạn cốt thép 4.Tính toán tiết diện BTCT thường chịu uốn Trường Đại học Giao thông Vận tải University of Transport and Communications 4.1 ĐẶC ĐIỂM CẤU TẠO 4.1.1 Khái niệm cấu kiện chịu uốn 

Ngày tải lên: 17/01/2018, 09:02

... National Cooperative Highway Research Program (NCHRP) (2007), Verification and Implementation of Strut-and-Tie Model in LRFD Bridge Design Specifications Frank J Vecchio Evan C Bentz, and Michael ... O Tdv  Mu f  V  dv   u  Vp  dv cot   Vs 0.5dv cot  c  v  Nu T  As fy  Aps f ps As f y  Aps f ps   Mu Nu  Vu     Vp  0,5Vs  cot  dv f c  v  (8.58) ∅𝑓 ; ∅𝑣 ; ∅𝑐 ... Flexural Members", In Causes, Mechanism and Control of Cracking in Concrete ACI Publication SP-20 American Concrete Institute Dearborn, MI, , tr 87-117 Richard M Barker and Jay A Puckett (2013),

Ngày tải lên: 18/01/2022, 10:05

... tự tính tốn vận dụng Chương 6: CẤU KIỆN CHỊU NÉN 6.1 ĐẠI CƯƠNG VỀ CẤU KIỆN CHỊU NÉN (compressive structures) N N e0 N e0 Nẹn âụng tám Nẹn lãû ch tám Nẹn lãû ch tám xiãn Hình 6.1 Các trường hợp

Ngày tải lên: 26/01/2023, 17:07

... )(1058,248 200 )05,39 (cot1 55,6784206.141 cot 3 0 N g S gdfA V vys s ì= ììì == Ta cú: )(10728,7214204,1718 3 NfA ys ì=ì= N g gV d M s vfv u 3 03 36 u 10393,600 )05,39 (cot1 0827,2325,0 9,0 10537,314 9,0155,678 10089,191 cot5 ,0 V ì= ì ìì ì + ì ì = + ì => gV V d M fA s v u fv u ys cot5 ,0 + ... N g gV d M s vfv u 3 03 36 u 10393,600 )05,39 (cot1 0827,2325,0 9,0 10537,314 9,0155,678 10089,191 cot5 ,0 V ì= ì ìì ì + ì ì = + ì => gV V d M fA s v u fv u ys cot5 ,0 + Tho món. Vy ta chọn cốt thép đai ... cắt ngang dầm đã chọn như sau: 3 + Tính biến dạng cốt thép chịu kéo theo cụng thc: 002,0 cot5 ,0 ì ìì+ = ss u v u x AE gV d M d v = 678,155 (mm). E s = 2.10 5 (N/mm 2 ). A S =...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 16:20

... trial version www.pdffactory.com ( ) 63 4 3 0,50, 5cot 528,72101047,30,5605,300101,535 7,5410 200106660 - ++ = ´+´´ ==´ ´´ u uu v x ss M NV d EA   Theo bảng 5-2 (Chương 5), o 34 »  , cotg=1,48  ... PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com Bảng 4: Bảng tổng hợp giá trị ... x  : ( ) 63 4 3 0,50, 5cot 528,72101047,30,5605,300101,48 7,4110 200106660 - ++ = ´+´´ ==´ ´´ u uu v x ss M NV d EA   Theo bảng 5-2 (Chương 5), o 33,9 »  , cotg=1,49  Giá trị này...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 16:20