bê tơng m350 r­­b 14 5mpa r­­bt 1 05mpa

... 16 00 1. 1 1. 3 220 29 .12 249 .12 8->9 5.2 20 40 10 2500 16 00 1. 1 1. 3 220 29 .12 249 .12 9- >10 5.2 20 40 10 2500 16 00 1. 1 1. 3 220 29 .12 249 .12 10 - >11 5.2 20 40 10 2500 16 00 1. 1 1. 3 220 29 .12 249 .12 11 - >12 ... 249 .12 4->5 5.2 20 40 10 2500 16 00 1. 1 1. 3 220 29 .12 249 .12 5->6 5.2 20 40 10 2500 16 00 1. 1 1. 3 220 29 .12 249 .12 6’->7 5.6 20 40 10 2500 16 00 1. 1 1. 3 220 29 .12 249 .12 7->8 5.2 20 40 10 2500 16 00 ... 2500 16 00 1. 1 1. 3 220 29 .12 249 .12 SVTH: Ngô Đình Quốc Hoàng – MSSV: 17 8 214 8 10 – LỚP: T17XDDB Trang 42 Ðồ án tốt nghiệp TTTM VÀ VĂN PHÒNG CHO THUÊ 3->4 5.2 20 40 10 2500 16 00 1. 1 1. 3 220 29 .12 ...

Ngày tải lên: 05/06/2015, 16:09

... 19 ,24 17 ,10 15 ,39 13 ,99 12 ,83 12 ,32 11 ,84 11 ,00 10 ,26 9,62 9,05 8,55 8 ,10 7,69 27,73 26, 81 25 ,14 22,34 20 ,10 18 ,28 16 ,76 16 ,08 15 ,47 14 , 36 13 , 41 12,57 11 ,83 11 ,17 10 ,08 10 ,05 ... 6/8 8 /10 10 12 (cm) 4,04 5,60 7 ,19 9,20 11 , 21 16 ,16 7,5 3,77 5,20 6, 71 8,60 1, 470 15 ,08 3,54 4,90 6,29 8 ,10 9, 81 14 , 14 3 ,14 4,40 5,59 7,20 8,72 12 ,57 10 2,83 3,90 5,03 6,40 7,85 11 , 31 11 2,57 ... 3 ,14 4 ,10 4, 91 7,07 17 1, 66 2,30 2,46 3,80 4,62 6,65 18 1, 57 2,20 2,79 3,60 4,36 6,28 19 1, 49 2 ,10 2,65 3,40 4 ,13 5,95 20 1, 41 2,00 2, 51 3,20 3,39 5,65 14 16 21, 99 20,52 19 ,24 17 ,10 15 ,39 13 ,99...

Ngày tải lên: 22/03/2014, 11:20

... 15 % IV 15 0 V 15 5 VI 13 0 VII 11 5 IV 11 5 V 12 5 VI 10 0 VII 85 IV 17 0 V 18 5 VI 13 5 VII 12 0 IV 25 Nén ngang thớ Rn90 V Ép mặt ngang thớ Rem90 VI VII Phần II : Kết Cấu Gỗ ẩm w 18 % 13 5 13 5 11 5 10 0 11 0 ... trọng cục trọng cục tồn tồn - Gạch đất sét gạch bê 2 1. 2 tơng thường - Bê tơng đá hộc, tảng bê 1. 5 1. 2 tơng lớn - Bê tơng rỗng, bê tơng 1. 2 1. 5 1 tổ ong đá thiên nhiên Kết Cấu Gạch Đá Và Gạch ... w 18 % 13 5 13 5 11 5 10 0 11 0 12 0 95 80 15 0 16 5 12 0 10 0 24 25/2 28/25 18 /1 20/20 13 /1 15 /15 11 Chương : Tính tốn cấu kiện Trượt dọc thớ Rtr IV V VI VII 29 30 24 22 25 25 21 19 Chú ý: Cường độ tính...

Ngày tải lên: 22/03/2014, 12:20

... vùng nén x [1] : 2 (1 s = ( x ) h0 R 1) Rs = ( 2 (1 ) 1) Rs R Khi s = , chiều cao tơng đối vùng bê tông chịu nén (8) là: = 0,5 (1 + R ) (9) Thay (9) vào (6), ta có giá trị lệch tâm eR tơng ứng: ... trọng tâm cốt thép As (hình 1) : Tạp chí khoa học công nghệ xây dựng Số 01 - 9/2007 65 Ne ' = Rsc As (h0 a' ) + 0,5Rb bh(h0 a ' ) (11 ) e' = 0,5h a' e0 (12 ) Từ (11 ) ta có giới hạn: ' eR = h0 ... tạo không đảm bảo, cần tính lại theo (11 ) Trong trờng hợp ta có: As = Ne ' 0,5Rb bh(h0 a' ) Rsc (h0 a' ) (14 ) ' As = Ne 0,5Rb bh(h0 a ' ) Rsc (h0 a ' ) (15 ) Với việc phân biệt hai trờng hợp...

Ngày tải lên: 04/04/2014, 02:20

Ngày tải lên: 27/06/2014, 14:20

Ngày tải lên: 08/08/2014, 17:22

... 'Position',[W-W1-25 500-H1 W1 'Position',[25 H1-50 14 0 20 ], 'Position',[25 H1-80 14 0 20 ], 'Position',[25 H1 -11 0 14 0 20 ], 'Position',[25 H1 -14 0 14 0 20 ], 'Parent',frame_Ten, 'Position', [16 0 GVTH: ... Trang CHƯƠNG I CƠ SỞ LÝ THUYẾT 1. 1 VẬT LIỆU 1. 1 .1 Bê tơng: 1. 1 .1. 1 Thí nghiệm xác định khả chịu nén bê tơng a Mẫu thí nghiệm hình lập phương Để xác định khả chịu nén bê tơng, số tiêu chuẩn sử dụng ... Eurocode f ck = 20 α cc = f cd = 13 .3 a = 12 9.8 a max = 16 1.3 A s = 15 31. 1 ACI 318 f c' = 20 a = 11 0.4 a max = 14 3 .4 A s = 14 4 3.2 356-2005 f yk = 390 f yd = 339 .1 f y = 390 Nhận xét: Qua kết diện...

Ngày tải lên: 10/12/2013, 18:10

... tụng thụng thng Hỡnh 1. 8 ng cong ng sut bin dng ngn hn dựng cho thit k i vi ct thộp 10 Hỡnh 1. 9 Ct chu un theo phng 10 Hỡnh 1. 10 Xỏc nh cỏc s hng: ct chu ti hai trc 11 Hỡnh 1. 11 Mt cong tng tỏc ... 356:2005 14 2 .1 Biu tng tỏc 14 2.2 Mt biu tng tỏc 14 2.3 Nguyờn tc xõy dng mt biu tng tỏc t hỡnh dng v kớch thc vựng nộn bờ tụng 15 2.4 Cỏc dng vựng nộn 15 2.5 ng gii hn vựng nộn 17 2.6 Xỏc ... ng y=kx+ 19 Hỡnh 2 .11 S tớnh toỏn vựng nộn hỡnh tam giỏc 19 Hỡnh 2 .12 S tớnh toỏn vựng nộn hỡnh thang (loi 1) 20 Hỡnh 2 .13 S tớnh toỏn vựng nộn hỡnh thang (loi 2) 20 Hỡnh 2 .14 S tớnh...

Ngày tải lên: 18/12/2013, 13:43

... mm) Tỷlệ N/X 0,45 0,50 0,55 0,60 0,65 0,70 10 15 20 25 30 19 1, 8 1, 5 1, 2 75 25 12 10 0+ 50 27 16 13 11 10 0+ 99 49 29 23 19 10 0+ 10 0+ 76 45 36 30 10 0+ 10 0+ 10 0+ 65 52 43 - Tác động ăn mòn cốt thép: ... loại bê tông Hệ số chuyển đổi sử dụng mẫu khác bảng sau: 12 Hình dáng kích thước mẫu (mm) Hệ số tính đổi Mẫu lập phương 10 0x100x100 15 0x150x150 200x200x200 300x300x300 0. 91 1,00 1, 05 1, 10 Mẫu ... dang nghĩa (mm2) 28,3 50,3 10 78,3 12 11 3 16 2 01 20 314 25 4 91 32 804 40 12 56 Khối lượng theo chiều dài Yêu cầu kg/m Dung sai % 0,222 0,395 0, 617 0,888 1, 58 2,47 3,85 6, 31 9,86 8 5 5 4 Cột đầu cho...

Ngày tải lên: 24/01/2014, 02:20

... khác biệt Ta so sánh tiêu chuẩn ASTM 11 43 - 81 ( Hoa kỳ), BS 2004 ( Anh) TCXD 19 6 -19 97 sau: Chuyển dịch tăng lực không tăng giảm khoảng 10 mm Chuyển dịch đạt 10 %D Chưa có qui định cho loại thử kiểu ... định dung sai TCXD 19 3 :19 96 ( ISO 7976 -1: 1989), Dung sai xây dựng công trình, Các phương pháp đo kiểm công trình cấu kiện chế sẵn công trình; TCXD 210 :19 98 ( ISO 7976-2 : 19 89 ), Dung sai xây ... công Mỗi đầm bê tông chọn tương ứng với m3 bê tông đổ Máy thi công bê tông rửa tức thời sau sử dụng chống bám kết bê tông theo thời gian 5.6.24 Mặt bê tông hở thấy có vết nứt nhỏ bê tông ướt xoa...

Ngày tải lên: 26/01/2014, 15:20

... a Bê tơng cốt thép thường: Khi chãú tảo cáúu kiãûn, cäút thẹp åí trảng thại khäng cọ ỉïng sút Ngoi cạc näüi ỉïng sút co v nhiãût âäü, BT v cäút thẹp chè xút hiãûn ỉïng sút cọ ti trng b Bê tơng ... Chỉång PHÂN LOẠI BTCT: 2 .1 Phân loại theo phương pháp chế tạo : a Bê tơng cốt thép tồn khối (BTCT đổ chỗ): BTCT ton khäúi thi cäng ngỉåìi ta tiãún ... lượng thể tích: Bã täng nàûng cọ γ ≥ 18 00 kg/ m3 (∼2500): S nghiãn cỉïu giạo trçnh Bã täng nhẻ cọ γ < 18 00 kg/ m3 : Phỉång hỉåïng hiãûn ƯU NHƯỢC ĐIỂM CUẢ BTCT 3 .1 Ưu điểm: R tiãưn hån so våïi thẹp...

Ngày tải lên: 27/01/2014, 01:20

Ngày tải lên: 10/02/2014, 08:56

... = R n bh = 1, 1.20.36 = 0,3 61 < A0=0, 412 nên dùng cốt đơn Từ A = 0,3 61 tính α=0,473 Rn 1, 1 Tính Fa = α R a bh0 =0,473 26 20.36 = 14 , 42 cm2 Hàm lượng μ 2 12 Fa 14 , 42 = bh 10 0% = 20.36 10 0% = 2% ... Với CT tròn trơn 1, 2 11 25d 250 0,5 0,8 Bê tông cốt thép 15 d 200 TT Điều kiện làm việc cốt thép 3 .1 Lực 0,9 1, 15 11 30d 250 dính 0,65 15 d 200 BT cốt thép - Lực dính yếu tố để bêtông cốt thép làm ... chịu kéo có Fa = 14 , 73 cm2; 3φ25 Độ sai lệch Δ 14 , 73 − 14 , 42 = 10 0% 14 , 42 200 U LI B = 2 ,15 % < 5% Chọn 2 12 làm cốt cấu tạo vùng nén Hình 2-8: Bố trí cốt thép chịu lực ví dụ 2 -1 Bố trí thép hình...

Ngày tải lên: 29/03/2014, 16:20

... µk = a1 a2 l1.l2 S 5+α R F k= α = µ a1 , γ = 4,5 − 3,5 , = 4,5α Rn Fcot l2 L2 l1 L1 n1, n2 - säú thẹp theo phỉång l1, l2; fa1, fa2: - diãûn têch tiãút diãûn cạc thẹp theo phỉång l1, l2 l1, l2 ... thàóng, cạc x trãn cng cọ thãø gy khục hồûc cong Nhëp dỉåïi 15 m dng x thàóng, tỉì 15 m - 18 m dng x gy, trãn 18 m nãn dng x cong l 18 m Khung cọ liãn kãút cỉïng, cọ âäü cỉïng cao, biãún ... näúi cọ N, M Chuøn (M, N) thnh lỉûc dc tỉång âỉång: 2e Fa1, n1 Ntd = N (1 + ) h Ntd ≤ R , aFa + RnF1 + N luoi N luoi = kR 1 F1γ µ Trong âọ: F1- diãûn têch TD giåïi hản ca lỉåïi thẹp Fa2, n2 µk -...

Ngày tải lên: 10/07/2014, 00:21

... 37 38 60 37 635 1 1750 10 17 50 10 10 17 50 10 17 50 Chỉ có dầm A1 50 31 32 33 34 35 36 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 1 3 10 11 Nguyờn t c b trớ thộp d 2x50 12 x50 700 50 60 12 x50 700 50 25 ... đầu 1. 0m d 45 45 c ỉ3 00 ỉ3 00 750 610 b 75 7x50 14 0 7x50 75 c d Bao bọc đầu 3.5m 10 Bao bọc đầu 1. 0m 32 tao cáp 12 .7mm 990 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 10 11 12 13 14 15 16 ... t=4 10 0 850 650 10 0 10 0 650 10 0 BT đúc sẵn (t=80) K t c u nh p b n bờ tụng d 16 50 200 225 14 1 6 890 225 200 12 00 16 50 2.0% 4@2400=9600 12 00 34 12 0 500 16 50 2.0% 11 012 0 80 11 000 250 500 80 12 000...

Ngày tải lên: 30/07/2014, 09:23

... tông c =10 ,8 .10 -6/oC, thép s =12 .10 -6 o / C) Do nghiệt độ thay đổi phạm vi thông thường (dưới o 10 0 C) nội ứng suất xuất không đáng kể , không làm phá hoại lực dính bám bê tông cốt thép 1. 1.2 Thực ... ghép Hình 1. 6: Các phương pháp thi công 1. 2.2.2 Phân loại theo trạng thái ứng suất chế tạo sử dụng: - Bê tông cốt thép thường - Bê tông cốt thép dự ứng lực (bê tông ứng suất trước) 1. 2.2.3 Phân ... làm cho bê tông bị nứt - Chế tạo phức tạp yêu cầu kiểm soát chặt chẽ kỹ thuật để đạt chất l ượng thiết kế đề 1. 2 ĐẶC ĐIỂM CHUNG VỀ CẤU TẠO V À CHẾ TẠO KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP 1. 2 .1 Đặc điểm...

Ngày tải lên: 06/08/2014, 12:20

... độ: Mu =16 0 kNm; Pu = 10 00 kN 18 Chọn kích thước tiết diện bố trí cốt thép cho cột ngắn chịu nén lệch tâm, biết: • ' Bê tông có f c = 32Mpa • Cốt thép ASTM A 615 M có: fy = 420 Mpa, Es = 2 .10 5 Mpa ... nén tâm, biết: • Kích thước tiết diện: 250×250 mm • ' Bê tông có f c = 28 Mpa; fy = 280 Mpa • Lực dọc tính toán TTGH cường độ: Pu = 11 00 kN 14 Thiết kế mặt cắt cột ngắn BTCT thường chịu nén tâm, ... Mu = 15 0 kNm 10 Cho dầm mặt cắt chữ nhật đặt cốt đơn, biết: • Kích thước mặt cắt: b×h = 250×350 mm2 • ' Bê tông f c = 32 MPa; Khối lượng riêng bêtông γc = 2400 kg/m3 • Cốt thép (ASTM A 615 ): As...

Ngày tải lên: 08/08/2014, 10:21

... với mác bê tông hàm lượng cốt thép Mác bê tông 15 0 200 250 300 350 400 500 600 1. 0% 0.73 0.75 0.77 0.79 0.80 0. 81 0.82 0.83 1. 5% 0.64 0.67 0.69 0. 71 0.72 0.73 0.75 0.76 2.0% 0.58 0. 61 0.63 0.65 ... Lê Văn Đạo Page 18  Khai báo thông số hiển thị hình chuẩn Soạn : Lê Văn Đạo Page 19 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Ngô Thế Phong, Kết cấu Bê tông cốt thép, Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật, 19 95 [2] Arthur ... Lê Văn Đạo Page 10 Soạn : Lê Văn Đạo Page 11   Khai báo tiêu chuẩn áp dụng : Vào Menu : Design -> Concrete Frame Design -> View/Revisa Preferences Soạn : Lê Văn Đạo Page 12   Chọn trường...

Ngày tải lên: 16/01/2015, 14:28

... (2005); [4] Tiêu chuẩn thiết kế bê tông Mỹ ACI 318 -95 (19 99); [5] Tiêu chuẩn Anh BS 811 0 (19 97); [6] Tiêu chuẩn thiết kế bê tông Châu Âu Eurocode ENV 19 92 -1- 1 (19 91) ; ... ' ).(cot gβ + cot gα ) Sb (10 ) Vậy tương ứng với số lượng thép xiên cắt ngang qua vết nứt ta có phần tham gia chịu cắt chúng là: V sb = Hình 1- Sơ đồ giàn ảo mô dầm bê tông cốt thép bị nứt Asb ... Vsb = (12 ) Asb f yb d v (cot gθ + cot gα b ).Sinα b Sb Ta có: + Sức kháng cắt danh định cốt thép xiên: Asb f yb d v (cot gθ + cot gα b ).Sinα b 45° 45° 500 So sánh công thức số (7) số (11 ) ta...

Ngày tải lên: 09/04/2015, 19:42

... r = 14 , 15 1 11 8 41, 84 = E 1, 195 x10 E Phn lc ti cỏc nh ct h thc : 11 8 41, 84 = 0, 615 T E 11 8 41, 84 RD = R4 + r1ì = 1, 993 1, 725 x10 Eì = - 0,05T E 11 8 41, 84 RB = Rc = r2ì = 1, 725 x10 Eì = 5,0 912 T ... Gm1 vi t s: Pm1/Gm1 = 6,3/44,32 = 0 ,14 2 MI = 2, 216 ì0 ,14 2 = 0, 315 Tm -0, 519 MII = 0,783ì0 ,14 = 0 ,11 1 Tm 0 ,11 MIII MIV N1 QIV = 3,649ì0 ,14 2 = 2,057ì0 ,14 2 = NII = NIII = NIV = 0,833ì0 ,14 2 = 0, 519 ... = 1, 529 * S = 0,308 6, 0,308 ( 2, x105 x 213 333,3 + 2,1x106 x3 317 , 76) = 13 6541kG * Nth = 9002 1, 529 = 1, 507 45,91x10 *= 13 65 41 * e = 1, 507x17 ,1 + 16 = 41, 76 cm Ne F ' aRa (h0 a ' ) 45,91x10...

Ngày tải lên: 11/05/2015, 13:43