3 2 7 b 1 1 nội lực và chuyển vị trong các giai đoạn thi công đào đất có hệ chống
KHẢO sát, SO SÁNH nội lực và CHUYỂN vị của TƯỜNG vây KHI THI CÔNG BẰNG PHƯƠNG PHÁP TOP DOWN và BOTTOM UP hố MÓNG sâu NHÀ CAO TẦNG
Ngày tải lên :
23/07/2016, 19:09
... Eoed 13 9< /b> 33 < /b> 12 0< /b> 0 14 400 9600 33< /b> 654 ν c' 0 .3 < /b> 0 .25< /b> 8 .1 0 .25< /b> 2 < /b> .3 < /b> 0 .25< /b> 8.46 0 .3 < /b> 2.< /b> 94 ϕ' 28< /b> 2.< /b> 29 32 /b> 13 .< /b> 7 < /b> 28< /b> .1 Hệ số Poison Lực dính (KN/m2) Góc nội ma sát (o) Đặng Ngọc Toàn_805 029< /b> 78< /b> Trang 39< /b> Phần IV ... *(45o + 13 .< /b> 7< /b> /2)< /b> = 21 .9m Ht = 11 + 21 .9 = 32 /b> .9m D 32 /b> .9 * tg (45o - 13 .< /b> 7< /b> /2)< /b> = 25< /b> .8m Chọn vùng ảnh hưởng Do 2D = 51. 7m Chọn Do = 55.8m để mơ tính tốn.( Khoảng cách tử tâm đến mép biên khảo sát 73< /b> m) ... PHÁN 38< /b> .8m 15 m 2m 52.< /b> 7m 73< /b> m Hình 33< /b> : Mơ hình tốn Bottom – Up Plaxis Đặng Ngọc Tồn_805 029< /b> 78< /b> Trang 42 < /b> 17 .< /b> 2m Phần IV : Đề tài nghiên cứu khoa học 38< /b> .8m 15 m 2m GVHD : PGS.TS VÕ PHÁN 34< /b> .4m 2m 15 m 52.< /b> 7m...
- 60
- 546
- 2
Nghiên cứu ảnh hưởng của khoảng cách dây treo đến sự phân bố nội lực và chuyển vị trong cầu treo dây võng 3 nhịp
Ngày tải lên :
20/02/2016, 09:09
... Jiangyin 13 8< /b> 5 19 0 33< /b> 6 0. 1 37 /b> 0.565 BTCT -16 15 Great Belt East 1 624< /b> 25< /b> 4 535< /b> 0 .15 6 0. 474< /b> BTCT 16 Humber 14 10 15 5.5 28< /b> 0 0 .11 0 0.555 BTCT 17 < /b> Tsing Ma 1 37 /b> 7 < /b> 20< /b> 6 455 0 .15 0 0.4 53 < /b> BTCT 18 Storda 677< /b> 97 < /b> - 0 .1 43 < /b> ... 1 624< /b> 535< /b> 0 , 32 /b> 9 11 Bronx - Whitestone 1 9 37 /b> -1 939< /b> Mỹ 70< /b> 1 22< /b> 4 0 , 32 /b> 0 12 < /b> Severn 19 61- 1966 Anh 9 87,< /b> 6 30< /b> 4,8 0 ,30< /b> 9 13 < /b> Thuận Phước 20< /b> 03-< /b> 20< /b> 09 Việt Nam 405 12 0< /b> 0 ,29< /b> 6 14 Verrazano Narrows 19 64 Mỹ 12 9< /b> 8,5 37 /b> 0 ,3 < /b> ... 20< /b> 05 14 90 19 64 37 /b> 0 ,3 < /b> – 12 9< /b> 8,5 – 37 /b> 0 ,3 < /b> 1 9 37 /b> 34< /b> 2,< /b> 9 – 12 8< /b> 0 – 34< /b> 2,< /b> 9 19 97 < /b> 31 0 – 12 1< /b> 0 – 28< /b> 0 19 89 27 /b> 4 – 11 00 – 27 /b> 4 19 73< /b> < /b> 23< /b> 1 – 1 074< /b> – 25< /b> 5 1 9 31 18 5,9 – 10 66,8 – 19 8 ,1 Verrazano-Narrows Mỹ (New York) Golden...
- 79
- 733
- 4
BÁO CÁO " XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ CHUYỂN VỊ ĐỨNG VÒM CYCLOID CHỊU NHIỀU TẢI TRỌNG TẬP TRUNG " pptx
Ngày tải lên :
19/03/2014, 17:20
... 0.8 - 13 .< /b> 51 0 .3 < /b> - 13 .< /b> 51 -19 .56 Lưu ý: lực dọc mang dấu âm (chịu nén) Chuyển vị đứng mang dấu dương (hướng xuống) 2.< /b> 2 Thành lập cơng thức tính nội lực, chuyển vị đứng vòm cycloid xét mơ men uốn [3]< /b> ... g j (2)< /b> j 1 Lập phương trình đường đàn hồi y i đoạn vòm dạng đa thức b c sau: y1 a a1 s a s a s a s a s a s y b0 b1 s b2 s b3 s b4 s b5 s b6 s y3 c0 c1 s c ... s EI EI Pa 12 < /b> Pa Pa P y2 s s s 3EI EI EI 12 < /b> EI 12 < /b> Pa 20< /b> Pa 3Pa P y3 s s s EI EI EI 12 < /b> EI 48Pa 38< /b> Pa Pa P y4 s s s EI EI EI EI y1 s 2a s 2a a s ...
- 4
- 721
- 1
Ảnh hưởng của độ cứng sàn đến nội lực và chuyển vị các kết cấu chịu lực nhà cao tầng
Ngày tải lên :
03/04/2014, 12:17
... toán chuyển vị tầng thứ 15 đợc biểu diễn Hình 3.< /b> 27 /b> b3 b4 b v1 v2 v3 v3 v2 v1 x b1 b2 B y l1 l2 l3 l4 l5 Hình 3.< /b> 26< /b> : Mặt công trình ví dụ 3.< /b> 7 < /b> Tầng :15 Chuyển vị ngang (m ) 0 .75< /b> 0 0.600 0.450 0 .30< /b> 0 ... x 2,< /b> 0m Chiều cao tầng 3,< /b> 0m, hs =15 cm, Eb =26< /b> 5000daN/cm2 Tải ngang có v1 b1 b2 b3 b4 b5 B giá trị W0 = 83daN/m2 Kết đợc biểu diễn Hình 3.< /b> 12 ,< /b> H×nh 3.< /b> 13 < /b> y v2 v2 v1 lâi x l1 l2 l3 l4 l5 §iĨm ETABS ... hs =15 cm, Eb =26< /b> 5000 daN/cm2 T¶i ngang cã v1 b1 b2 b3 b4 b5 B giá trị W0 = 83daN/m2 Kết đợc biểu diƠn ë H×nh 3.< /b> 9, H×nh 3.< /b> 10 v2 v3 y v3 v2 v1 x l1 l2 l3 l4 l5 Hình 3.< /b> 8: Mặt công trình ví dụ 3.< /b> 2 < /b> §iĨm...
- 24
- 2.4K
- 16
Giáo trình hướng dẫn cách sắp xếp các giai đoạn thi công trên mặt bằng hợp lý phần 1 pdf
Ngày tải lên :
08/08/2014, 22:20
... tư quản lý người vào công trường b Nhà b o vệ: B trí cổng vào cơng trình, nhà b o vệ có chức kiểm tra, kiểm sốt người, vật liệu, phương tiện vào cơng trình chốt b o vệ cuối b i gần nhà dân để ... phải đảm b o khô ráo, không dột phải đảm b o độ thoáng mát Kho thép kho xi măng phải kê cao cách mặt đất tối thi u 0,3m Đối với thép để kê cao cách mặt đất 0.4m có b t che nắng che mưa Kho có khả ... Sau thi cơng xong, tồn máy móc, trang thi t b thi công lán trại, văn phòng tạm tháo dỡ, chuyển khỏi phạm công trường dọn dẹp để b n giao cơng trình cho chủ đầu tư đưa vào sử dụng II B TRÍ B ...
- 7
- 433
- 3
Nghiên cứu nội lực và chuyển vị của hệ khung bằng phương pháp so sánh
Ngày tải lên :
09/06/2016, 08:58
... thức dƣới (hình 2.< /b> 4): M 11 h /2 < /b> h /2 < /b> h /2 < /b> h / h / h / 11 x3 dx3 , M 22< /b> 22< /b> x3 dx3 , M 12 < /b> M 21 h /2 < /b> Q 11 x dx3 12 < /b> h /2 < /b> 13 < /b> dx3 , Q 22 < /b> h / 23< /b> < /b> dx3 (2.< /b> 28) h / h chiều cao tiết ... trung b nh) Trong trƣờng hợp có lực cắt Qii chúng đƣợc xác định từ điều kiện cân phân tố, ta có: Q 11 = M 11 M 12 < /b> + x x1 , Q 22 < /b> = M 21 M 22< /b> + x1 x hay Q 11 = D [( 11 ) ,1 +( 12 < /b> ) ,2 < /b> ] , Q 22 < /b> ... lực khối, khơng dùng hệ so sánh, từ (2.< /b> 23< /b> )< /b> ta có: Z = ij ij dv pi ui d Min (2.< /b> 26) V Các chuyển vị ui biến dạng ij (xác định theo (2.< /b> 17 )< /b> ) phiếm hàm (2.< /b> 20, 2.< /b> 23< /b> ,< /b> 2.< /b> 24, 2.< /b> 25) (2.< /b> 26)...
- 76
- 435
- 0
Nghiên cứu nội lực và chuyển vị của kết cấu bằng phương pháp nguyên lý cực trị gauss
Ngày tải lên :
09/06/2016, 09:00
... cân phân tố, ta có: 35< /b> Q 11 = M 11 M 12 < /b> + x x1 , Q 22 < /b> = M 21 M 22< /b> + x1 x hay Q 11 = D [( 11 ) ,1 +( 12 < /b> ) ,2 < /b> ] , Q 22 < /b> = D[ ( 12 < /b> ) ,1 + ( 22< /b> ) ,2 < /b> ] (2 < /b> . 31 ) Từ công thức (2.< /b> 28) thấy độ cứng ... lực khối, khơng dùng hệ so sánh, từ (2.< /b> 23< /b> )< /b> ta có: Z = V ij ij dv pi ui d Min (2.< /b> 26) Các chuyển vị ui biến dạng ij (xác định theo (2.< /b> 17 )< /b> ) phiếm hàm (2.< /b> 20, 2.< /b> 23< /b> ,< /b> 2.< /b> 24, 2.< /b> 25) (2.< /b> 26) ... tenxơ với cách hiểu nhƣ sau [4 ,tr .19 6]: ai a1 a2 a3 2 < /b> akk a 11 a 22 < /b> a 33 < /b> hệ số Kronecker 27 /b> i j = i = j i j = i j với i = 1 ,2 < /b> ,3 < /b> ; j = 1 ,2 < /b> ,3 < /b> ; k = 1 ,2 < /b> ,3 < /b> khơng gian chiều Có thể nói...
- 80
- 561
- 0
Nghiên cứu nội lực và chuyển vị của hệ khung có xét đến biến dạng trượt ngang
Ngày tải lên :
09/06/2016, 09:00
... thức d-ới (hình 2.< /b> 4): h /2 < /b> M 11 11 x3 dx3 , h /2 < /b> M 22< /b> h / 22< /b> x3 dx3 , h /2 < /b> M 12 < /b> M 21 h / x dx3 12 < /b> h / h /2 < /b> Q 11 h /2 < /b> 13 < /b> Q 22 < /b> dx3 , h / 23< /b> < /b> dx3 h / (2.< /b> 28) h chiều cao tiết diện ... b nh) Trong tr-ờng hợp có lực cắt Qii chúng đ-ợc xác định từ điều kiện cân phân tố, ta có: 49 Q 11 = M 11 x1 + M 12 < /b> x , Q 22 < /b> = M 21 x1 M 22< /b> x + hay Q 11 = D [( 11 ) ,1 +( 12 < /b> ) ,2 < /b> ] , Q 22 < /b> ... j =1 ,2)< /b> : ij = x3 i j ; 48 11 = -w, 22< /b> = , 11 -w, 22< /b> 12 < /b> = -w, , 12 < /b> (2.< /b> 29) Dấu trừ công thức xác định độ cong (2.< /b> 29) xem chuyển vị w có chiều d-ơng h-ớng xuống d-ới dấu nội lực nh- hình 2.< /b> 4...
- 89
- 467
- 0
Nghiên cứu nội lực và chuyển vị của hệ dầm bằng phương pháp so sánh
Ngày tải lên :
09/06/2016, 09:04
... hợp có lực cắt Qii chúng đ-ợc xác định từ điều kiện cân b ng ph©n tè, ta cã: Q 11 = M 11 x1 M 12 < /b> x + , Q 22 < /b> = M 21 x1 M 22< /b> x + hay Q 11 = D [( 11 ) ,1 +( 12 < /b> ) ,2 < /b> ] , Q 22 < /b> = D[ ( 12 < /b> ) ,1 + ... xét lực khối, không dïng hƯ so s¸nh, tõ (2.< /b> 23< /b> )< /b> ta cã: Z V ij ij dv pi ui d Min = (2.< /b> 26) Các chuyển vị ui biến dạng ij (xác định theo (2.< /b> 17 )< /b> ) phiếm hàm (2.< /b> 20, 2.< /b> 23< /b> ,< /b> 2.< /b> 24, 2.< /b> 25) (2.< /b> 26) ... 22< /b> ) ,2 < /b> ] (2 < /b> . 31 ) Từ công thức (2.< /b> 28) tiết diện Gh thấy độ cứng chịu cắt cuả biến dạng tr-ợt 11 22< /b> t-ơng ứng với lực cắt góc xoay đ-ờng đàn håi: 11 w ,1 w x1 , 22< /b> w, w x (2 < /b> . 32 /b> )...
- 86
- 370
- 0
Luận văn thạc sĩ chuyên ngành kỹ thuật xây dựng công trình và dân dụng nghiên cứu nội lực và chuyển vị của hệ dầm bằng phương pháp so sánh
Ngày tải lên :
05/07/2016, 20:50
... lý công b cực đại Khi dùng ẩn chuyển vị biến dạng có ngun lý cơng b cực đại Trong tất chuyển vị động học (khả dĩ) chuyển vị thực chuyển vị có cơng b cực đại 13 < /b> Chuyển vị động học chuyển vị ... ; W; biến phân chuyển vị ảo theo ba chiều hệ toạ độ vuông góc Chuyển vị ảo chuyển vị b nguyên nhân b n gây Các chuyển vị ảo phải thoả mãn điều kiện liên kết hệ Khi có chuyển vị ảo vị trí lực ... x b x y b g x x ( Tron (c) g (2.< /b> 1 Thay y = 2bxx 2bx2 vào (c) nhận đ-ợc ph-ơng trình chuyển 1) cần xem động khối l-ỵng gia tèc m: r i ( 4b2 x2 1) x 4b2 xx2 2bgx đại (d)...
- 154
- 471
- 0
Luận văn thạc sĩ chuyên ngành kỹ thuật xây dựng công trình và dân dụng nghiên cứu nội lực và chuyển vị của hệ dầm có xét đến biến dạng trượt ngang
Ngày tải lên :
05/07/2016, 20:50
... Nguyên lý công b cực đại Khi dùng ẩn chuyển vị biến dạng có ngun lý cơng b cực đại Trong tất chuyển vị động học (khả dĩ) chuyển vị thực chuyển vị có cơng b cực đại Chuyển vị động học chuyển vị thỏa ... liên hệ chuyển vị biến dạng thỏa mãn điều kiện biên Cơng b tích ngoại lực chuyển vị trừ lƣợng biến dạng 17 < /b> [Công ngoại lực - biến dạng]→max Với ràng buộc phƣơng trình liên hệ chuyển vị biến ... phân chuyển vị ảo theo ba chiều hệ toạ độ vuông góc Chuyển vị ảo chuyển vị b nguyên nhân b n gây Các chuyển vị ảo phải thoả mãn điều kiện liên kết hệ Khi có chuyển vị ảo vị trí lực tác dụng hệ...
- 154
- 448
- 0
Luận văn thạc sĩ chuyên ngành kỹ thuật xây dựng công trình và dân dụng nghiên cứu nội lực và chuyển vị của hệ khung bằng phương pháp so sánh
Ngày tải lên :
05/07/2016, 20:50
... Nguyên lý công b cực đại Khi dùng ẩn chuyển vị biến dạng có ngun lý công b cực đại Trong tất chuyển vị động học (khả dĩ) chuyển vị thực chuyển vị có cơng b cực đại Chuyển vị động học chuyển vị thỏa ... 14 1 .3 < /b> Nguyên lý công ảo . 17 < /b> 1. 4 Phƣơng trình Lagrange: .19 B i toán học kết cấu phƣơng pháp giải .22< /b> 2.< /b> 1 Phƣơng pháp lực 22< /b> 2.< /b> 2 Phƣơng pháp chuyển vị ... liên hệ chuyển vị biến dạng thỏa mãn điều kiện biên Công b tích ngoại lực chuyển vị trừ lƣợng biến dạng [Công ngoại lực - biến dạng]→max Với ràng buộc phƣơng trình liên hệ chuyển vị biến dạng 16 ...
- 130
- 433
- 0
Luận văn thạc sĩ chuyên ngành kỹ thuật xây dựng công trình và dân dụng nghiên cứu nội lực và chuyển vị của hệ khung có xét đến biến dạng trượt ngang
Ngày tải lên :
05/07/2016, 20:50
... (b) Xem chuyển vị x biến độc lập từ điều kiện Z x nhận ®-ỵc: 2bxy 2bgx x 0 (c) Thay y = 2bxx 2bx2 vào (c) động khối l-ợng nhận đ-ợc ph-ơng trình chuyển m ( 4b2 x2 1) x 4b2 xx2 ... động, П bao gồm biến dạng công trƣờng lực, phụ thuộc vào chuyển vị Trƣờng lực lực nhƣ lực trọng trƣờng Các lực tác dụng lên hệ lực khơng 14 Đối với hệ b o tồn, lƣợng không đổi T+ П = const (1. 12 )< /b> ... lý công b cực đại Khi dùng ẩn chuyển vị biến dạng có ngun lý cơng b cực đại Trong tất chuyển vị động học (khả dĩ) chuyển vị thực chuyển vị có cơng b cực đại Chuyển vị động học chuyển vị thỏa...
- 147
- 478
- 4
Luận văn thạc sĩ chuyên ngành kỹ thuật xây dựng công trình và dân dụng nghiên cứu nội lực và chuyển vị của kết cấu bằng phương pháp nguyên lý cực trị gauss
Ngày tải lên :
05/07/2016, 20:50
... ,tr .19 6]: aiai a 12 < /b> a 22 < /b> a 32 < /b> akk a 11 a 22 < /b> a 33 < /b> hệ số Kronecker 27 /b> i j = i = j i j = i j với i = 1 ,2 < /b> ,3 < /b> ; j = 1 ,2 < /b> ,3 < /b> ; k = 1 ,2 < /b> ,3 < /b> khơng gian chiều Có thể nói đối tƣợng nghiên cứu hệ mơi trƣờngliên ... kiện cực tiểu (2.< /b> 20) (2.< /b> 21. a) Z1 Z 0 ij ui Nếu biến dạng ij biểu thị qua chuyển vị (cơng thức (2.< /b> 17 )< /b> ) điều kiện cực tiểu (2.< /b> 20) đƣợc viết nhƣ sau: (2.< /b> 21 .b) Z1 ij Z 2< /b> 0 ij ui ... (a) Thế y bx2 vào (a) ta có Z = (my mg)bx2 (mx)x Min (b) Xem chuyển vị x biến độc lập từ điều kiện Z nhận đƣợc: x 2bxy 2bgx x (c) Thay y = 2bxx 2bx 2 < /b> vào (c) nhận...
- 133
- 518
- 0
Tính toán nội lực và chuyển vị thanh cong phẳng bằng phương pháp phần tử biên (tt)
Ngày tải lên :
08/08/2017, 15:30
... đường ảnh hưởng lực cắt Hình 3.< /b> 13 < /b> Biểu đồ đường ảnh hưởng lực dọc DANH MỤC CÁC B NG BIỂU Số hiệu b ng Tên b ng biểu biểu B ng 3.< /b> 1 B ng 3.< /b> 2 < /b> B ng 3.< /b> 3 B ng 3.< /b> 4 B ng 3.< /b> 5 Kết thông số biên cong chịu ... trọng phân b sử dụng phần mềm sap2000 B ng 3.< /b> 6 B ng so sánh kết mô men B ng 3.< /b> 7 < /b> B ng so sánh kết lực cắt B ng 3.< /b> 8 B ng so sánh kết lực dọc B ng 3.< /b> 9 Kết đường ảnh hưởng nội lực ngàm B ng 3.< /b> 10 Kết ... tử biên 54 3.< /b> 1 .2 < /b> Tính nội lực chuyển vị cong tròn phương pháp phần tử hữu hạn 61 3.< /b> 1 .3 < /b> So sánh kết tính nội lực chuyển vị phương pháp 65 3.< /b> 2 < /b> Sử dụng phần mềm Matlab...
- 19
- 442
- 1
Nghiên cứu nội lực và chuyển vị của dầm bằng phương pháp phần tử hữu hạn
Ngày tải lên :
31/08/2017, 10:12
... Thay chuyển vị tìm vào dòng i, ta có: k21u1 + k22u2 + k23u3 + k24u4 + k25u25 + k26u26 = F2 + Q2 (3.< /b> 37)< /b> Q2 - k21u1 + k22u2 + k23u3 + k24u4 + k25u25 + k26u6 - F2 Tương tự với trường hợp chuyển vị ... 10 .x + 11 .y + 12 .< /b> z + 13 .< /b> xy + 14 .yz + 15 zx + 16 .xyz Uz(x, y, z) = 17 +< /b> 18 .x + 19 .y + 20< /b> .z + 21 .xy + 22< /b> .yz + 23< /b> zx + 24< /b> .xyz PTHH b c hai a PTHH tam giác: Ux (x, y) = 1 + 2.< /b> x + 3.< /b> y ... theo công thức sau: d2v d N1 dx dx d2 N2 dx d2 N M EI. EI 21 dx d N3 dx d N2 dx d2 N4 v1 1 dx d N3 dx 2 < /b> ; T v2 d N4 v1 1 dx v2 (3.< /b> 40a) 2 < /b> T (2.< /b> 41a) Công...
- 63
- 349
- 0
Nghiên cứu tính toán nội lực và chuyển vị của dầm trên nền đàn hồi bằng phương pháp phần tử biên (tt)
Ngày tải lên :
23/11/2017, 11:34
... 4 ,1 - 17 < /b> ,34< /b> 72< /b> < /b> - 21 , 016 -1 23< /b> .< /b> 404 -1 39< /b> 2 < /b> 4 ,2 < /b> -16 ,35< /b> 05 -22< /b> ,70< /b> 545 -14 , 52 < /b> 73< /b> 5< /b> - 31 .8 12 < /b> 4 ,3 < /b> 14 ,7 < /b> 72< /b> 2< /b> -24< /b> ,26< /b> 685 -16 , 87 < /b> 73< /b> < /b> - 47.< /b> 5 01 4,4 12 ,< /b> 518 -25< /b> , 6 37 /b> 25< /b> -19 , 37 /b> 425< /b> -6,5 615 4,5 -9,489 -26< /b> ,74< /b> 465 - 21 ,9959 -8, 629< /b> ... -1, 1049 1, 0888 1, 54 635< /b> 1, 0 72< /b> 7< /b> -1, 5656 0,95 575< /b> 1, 64895 1, 23< /b> 2< /b> 5 2,< /b> 1 -2,< /b> 09 23< /b> < /b> 0 ,7 < /b> 73< /b> 5< /b> 1, 73< /b> 5< /b> 85 1, 4 019 2,< /b> 2 -26< /b> .8 82 < /b> 0, 535< /b> 1 1,8 018 1, 579< /b> 05 2 < /b> ,3 < /b> -3,< /b> 35 62 < /b> 0, 23< /b> 3< /b> 45 1, 84 075< /b> 1 ,76< /b> 14 2,< /b> 4 -4,0 976< /b> -0, 13 8< /b> 6 1, 84 61 1,94605 ... 24< /b> .19 5 3,< /b> 6 -16 , 4 21 8 - 12 ,< /b> 25 075< /b> -4,04585 2,< /b> 0 73< /b> 5< /b> 3,< /b> 7 < /b> - 17 ,< /b> 1 622< /b> - 13 ,< /b> 9 31 5 -5 ,35< /b> 435< /b> 1, 6048 3,< /b> 8 - 17 ,< /b> 6 875< /b> -15 , 676< /b> 05 -6, 834< /b> 3 0,9969 3,< /b> 9 17 ,< /b> 938< /b> 7 < /b> - 17 ,< /b> 45985 -84.909 0, 23< /b> 2< /b> 1 - 17 ,< /b> 8498 -19 ,25< /b> 23< /b> 5< /b> 10 , 32 /b> 65 -0 ,70< /b> 73...
- 31
- 378
- 0
Nghiên cứu tính toán nội lực và chuyển vị của khung phẳng xét biến dạng trượt theo phương pháp phần tử hữu hạn (tt)
Ngày tải lên :
23/11/2017, 11:35
... h=l /10 0; ej =30< /b> 00000*0 .22< /b> *h ^3/< /b> 12 < /b> gf=ej*6/h ^2;< /b> alfa =1 .2;< /b> syms x; fw1=(x -1) ^2*< /b> (x +2)< /b> /4; fw2=(x +1) ^2*< /b> (2-< /b> x)/4; fw3=(x -1) ^2*< /b> (x +1) /4*dx /2;< /b> fw4=(x +1) ^2*< /b> (x -1) /4*dx /2;< /b> fq1= (1- x) /2;< /b> fq2= (1+ x) /2;< /b> wx=[fw1 fw2 ... alfa =1 .2;< /b> l=6; l1=l; h1=l /10 l2=l; h2=h1 l3=l; h3=h1 l4=l; h4=h1 l5=l; h5=h1 l6=l; h6=h1 l7=l; h7=h1 l8=l; h8=h1 l9=l; h9=h1 f1 =1/ 4*(x -1) ^2*< /b> (x +2)< /b> ; f2 =1/ 4*(x -1) ^2*< /b> (x +1) ; f3 =1/ 4*(x +1) ^2*< /b> (-x +2)< /b> ; f4 =1/ 4*(x +1) ^2*< /b> (x -1) ; ... mx1=vpa((mx1)') 'THANH 2'< /b> w2=r (35< /b> : 41) ; w2=vpa(w2) v2=r( 51: 67)< /b> ; v2=vpa(v2) dx=l2/8;h2=l2 /10 ;ej0=ej2;gf=6*ej2/h2 ^2;< /b> t1=subs(mx); t2=subs(t1,x, -1) ; for n =1: 8 s1=0; k=nw2(n ,1) ;if k>0;s1=s1+t2 (1) *r(k);end...
- 53
- 389
- 4
Nghiên cứu nội lực và chuyển vị của dây mềm theo phương pháp nguyên lý cực trị gauss
Ngày tải lên :
06/02/2018, 11:14
... thức (hình 2.< /b> 4): M 11 h /2 < /b> h /2 < /b> h /2 < /b> h /2 < /b> h / h / h / 11 x3 dx3 , M 22< /b> Q 11 13 < /b> dx3 , Q 22 < /b> h / 22< /b> x3 dx3 , M 12 < /b> M 21 x dx3 12 < /b> h /2 < /b> 23< /b> < /b> dx3 (2.< /b> 28) h / h chiều cao tiết ... b nh) Trong trường hợp có lực cắt Qii chúng xác định từ điều kiện cân phân tố, ta có: Q 11 = M 11 M 12 < /b> + x1 x2 , Q 22 < /b> = M 22< /b> M 21 + x1 x hay Q 11 = D [( 11 ) ,1 +( 12 < /b> ) ,2 < /b> ] ,Q 22 < /b> = D[ ( 12 < /b> ... tục biểu thức (2.< /b> 20) trường hợp khác biểu thức (2.< /b> 23< /b> )< /b> , (2.< /b> 24), (2.< /b> 25), (2.< /b> 26) (2.< /b> 27)< /b> Trongcác phiếm hàm cầnxem biến dạng ijxác định theo (2.< /b> 17 )< /b> chuyển vị uilà đại lượng độc lập ứng suất lực...
- 78
- 180
- 0
Nghiên cứu nội lực và chuyển vị của dây mềm theo phương pháp nguyên lý cực trị Gauss (Luận văn thạc sĩ)
Ngày tải lên :
29/03/2018, 18:22
... đơn hệ dây 11 1 .3.< /b> 1 Tính dây chịu tải thân 12 < /b> 1 .3.< /b> 2 < /b> Phương pháp tính dây theo hai trạng thái 13 < /b> 1 .3.< /b> 4 Phương pháp tính dây theo phương pháp lặp Newton-Raphson 17 < /b> 1 .3.< /b> 5 ... Quốc) có mặt tròn với đường kính 39< /b> 3ft (khoảng 12 0< /b> m) [19 ]; nhà thi đấu Dortmund (CHLB Đức) có mặt chữ nhật 80x 110 m [ 32 /b> ], cơng trình b b i thành phố Wuppertal (CHLB Đức) [ 27 /b> ] kích thước mái 38< /b> x65m; ... 38< /b> x65m; b b i Bil (Thuỵ Sĩ) kích thước mái 35< /b> x70m [25< /b> ]; nhà thi đấu Zheshuv (Ba Lan) [50] kích thước mái 37 /b> ,6x39,2m; sân b ng Juhenneshof Stockholn (Thuỵ Điển) [95] kích thước mái 83x 118 m; b b i...
- 78
- 229
- 0