2tính toán theo trạng thái giới hạn 2

... ⎜ + ⎟ + 2. n.Fa ⎜ h − ⎟ ⎝ 6⎠ ⎝ 3⎠ ξ= Trong toạn thỉûc tãú cọ thãø láúy gáưn âụng ξ =1 /2 thç Wn = [0 ,29 2 + 0,75γ1 + 0,15γ1’]b.h2 (b c − b) h c + n.Fa Trong âọ: γ1 = b.h ; (7 - 19) (7 - 20 ) , , ... âạng kãø n.µ1 ≤ 0 ,25 v γ1’ ≤ 0,3 Khi tiãút diãûn chỉỵ nháût khäng âàût cäút thẹp thç ξ = 1 /2, lục âọ Wn kê hiãûu l : Wbn=(7 /24 ).b.h2 (Tỉïc Mämen khạng ân häưi låïn hån momen khạng ân häưi 7/4 ... ti trng báút k thç âäü vng âỉåüc biãøu diãøn theo cäng thỉïc täøng quạt: Mc ⎛ 1⎞ max 2 f = β ⎜ ⎟ l = β .l ; B ⎝ ρ ⎠ max l 1/δ M 1c B1 c M2 B1 (7 - 22 ) Trong âọ β hãû säú phủ thüc vo så âäư dáưm,...

Ngày tải lên: 20/10/2013, 16:19

... ⎜ + ⎟ + 2. n.Fa ⎜ h − ⎟ ⎝ 6⎠ ⎝ 3⎠ ξ= Trong toạn thỉûc tãú cọ thãø láúy gáưn âụng ξ =1 /2 thç Wn = [0 ,29 2 + 0,75γ1 + 0,15γ1’]b.h2 (b c − b) h c + n.Fa Trong âọ: γ1 = b.h ; (7 - 19) (7 - 20 ) , , ... âạng kãø n.µ1 ≤ 0 ,25 v γ1’ ≤ 0,3 Khi tiãút diãûn chỉỵ nháût khäng âàût cäút thẹp thç ξ = 1 /2, lục âọ Wn kê hiãûu l : Wbn=(7 /24 ).b.h2 (Tỉïc Mämen khạng ân häưi låïn hån momen khạng ân häưi 7/4 ... ti trng báút k thç âäü vng âỉåüc biãøu diãøn theo cäng thỉïc täøng quạt: Mc ⎛ 1⎞ max 2 f = β ⎜ ⎟ l = β .l ; B ⎝ ρ ⎠ max l 1/δ M 1c B1 c M2 B1 (7 - 22 ) Trong âọ β hãû säú phủ thüc vo så âäư dáưm,...

Ngày tải lên: 25/10/2013, 00:15

... 14,30 3, 42 6,13 11,00 2, 15 4,58 7,68 1,19 2, 41 3,03 0,38 18,4 30 ,2 15, 32 15,60 25 ,40 11,10 12, 90 20 ,60 7,64 10,40 16 ,20 4,93 7,97 21 ,10 2, 92 5,67 8,09 1,50 2, 75 3, 02 0,43 33,30 46 ,20 35,16 27 ,90 ... 0,38 1,50 2, 84 0,17 3,94 11,0 1,4 3,44 9, 12 0,99 2, 84 6,88 0, 62 1,77 2, 94 0 ,25 6,40 14,90 3,16 5,56 12, 52 2,31 4,65 10,00 1,51 3,64 7 ,27 0,89 2, 09 3,00 0, 32 10,70 20 ,7 6, 92 9,17 17,50 5, 02 7,65 ... sét trạng thái cứng Đất sét trạng thái dẻo Cát ẩm Cát ẩm Á sét trạng thái cứng Á sét trạng thái dẻo Á cát trạng thái cứng Á cát trạng thái dẻo 10 Đất đá Trị số f 0 ,25 0,3 0 ,2 0,55 0,45 0,45 0 ,25 ...

Ngày tải lên: 25/10/2013, 08:20

... M1c B1 Theo tiãu cháøn thiãút kãú, âäü vng ton pháưn ca dáưm chëu ti trng tạc dủng ngàõn hản v ti trng tạc dủng di hản âỉåüc xạc âënh theo cäng thỉïc: P (7 - 24 ) f = f1 - f2 + f3 f1 f3- f2 Trong ... nãúu chụng gäưm nhiãưu loải âỉåìng kênh khạc d1, d2, d3, våïi säú lỉåüng tỉång ỉïng n1, n2, thç dng âỉåìng kênh tỉång âỉång: n d 12 + n d 22 + d= n d1 + n d + - σa, Ea: ỈÏïng sút cäút thẹp ... TÍNH BỀ RỘNG KHE NỨT O f2 f3 f f 2. 1 Khái niệm chung: Trong thỉûc tãú chụng ta váùn thỉåìng gàûp vãút nỉït xút hiãûn åí cáúu kiãûn BTCT Âäúi våïi cáúu kiãûn âỉåüc thi cäng theo âụng qui trçnh k...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 02:21

... x⎞ n ⎛ (b − b)h ⎜ h0 − ⎟ + b x ⎜ h0 − ⎟ + Fa, (h0 − a ' ) ⎝ 2 2 ν ⎝ , c = , c (γ '+ξ ) b h0 Viãút lải theo cạc kê hiãûu trãn v 2a’ ≈ hc’ nãn ⎡ δ ' γ '+ξ ⎤ Ζ1= ⎢1 − ⎥h (γ '+ξ ) ⎦ ⎣ σb (9 - ... nỉït Wbn : mä men khạng ân häưi ca tiãút diãûn BT cọ xẹt âãún biãún dảng khäng ân häưi ca BT chëu kẹo Láúy Z1 ≈Z ⇒ ωk Ta âỉåüc: Våïi σa2 Fa.Z = Mb ⇒ σ a2 M b = c σa M σ a2 M M = ω k χ bn = ... hçnh tam giạc vng nẹn thç s càõt mẹp ngoi chëu kẹo âoản 2RK) Váûy ỉïng sút thåï BT chëu nẹn ngoi cng (theo gthuút TD phàóng) Fa bc 2Rkc σb = 2Rkc Rkc x h−x Tỉì phỉång trçnh cán bàòng lỉûc lãn phỉång...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 02:21

Ngày tải lên: 21/04/2015, 13:59

... từ trạng thái dẻo sang trạng thái 27 nửa cứng gọi giới hạn dẻo, kí hiệu Wp PL (Plastic Limit) Độ ẩm đất chuyển từ trạng thái nửa cứng gọi giới hạn co (ngót), kí hiệu Ws (Shrinkage Limit) Các giới ... liquid State), tạng thái dẻo (plastic State), trạng thái nửa cứng (sem isolid State) trạng thái cứng (soliđ site) Đ'ộ m đất chuyển từ trạng thái chảy sang trạng thái dẻo gọi giới hạn lỏng, kí hiệu ... Tính theo mm 0,187 4,76 0,1 32 3,36 0,937 2, 38 10 0,0787 2, 00 16 0,0469 1,19 20 0,0331 0,840 30 0, 023 2 0,590 40 0,0163 0, 420 50 0,0117 0 ,29 7 60 0,0098 0 ,25 0 100 0,0059 0,149 140 0,0041 0,105 20 0...

Ngày tải lên: 01/06/2016, 07:04

... 79,47 60,93 46, 72 36,36 28 ,78 23 ,24 19, 02 59, 62 0, 2. btz (kPa) 82, 84 92, 12 19 ,22 ng sut bn thõn ti im 9: btz =3,6 +3,4 = zbt=7m = zbt=5,4m + dn3 (3,6 -2) = 82, 84 + 8,30.(3,6 -2) = 92, 12 kPa Ti sõu ... 0,040 0,036 0,0 32 0, 029 0, 026 0, 024 0, 022 0, 020 0,019 0,017 0,015 0,079 0,069 0,060 0,053 0,048 0,0 42 0,038 0,035 0,0 32 0, 029 0, 026 0, 024 0, 022 0, 020 0,018 0,091 0,079 0,070 0,0 62 0,055 0,049 0,044 ... 0,976 0,870 0, 727 0,593 0,481 0,3 92 0, 321 0 ,26 7 0 ,22 4 0,190 0,163 0,141 5 ,2 5,6 6,0 6,4 6,8 7 ,2 7,6 8,0 8,4 8,8 9 ,2 9,6 10 11 12 0,053 0,046 0,040 0,036 0,0 32 0, 028 0, 024 0, 022 0, 021 0,019 0,018...

Ngày tải lên: 15/12/2016, 23:35

... 11.8 12. 25 12. 7 13.15 13.6 14.05 14.5 14.95 15.4 15.65 15.9 16.15 16.4 24 55.59 23 77 .28 22 98.97 22 83.95 22 68.93 22 53.91 22 38.89 22 33.58 22 28 .27 22 22. 95 22 17.64 22 17.8 22 17.95 22 18.11 22 18 .26 22 18.11 ... 22 17.95 22 18.11 22 18 .26 22 18.11 22 17.95 22 17.8 22 17.64 22 22. 95 22 28 .27 22 33.58 22 38.89 22 53.91 22 68.93 22 83.95 22 98.97 23 77 .28 24 55.59 25 33.89 26 12. 2 3005.34 3398.48 3791. 62 4184.76 1.4 1.4 1.4 1.4 ... 1 ,20 8 16 20 1 4 02 603 804 1005 120 6 1407 1608 1810 1,578 18 25 4 509 763 1018 127 2 1 527 1781 20 36 22 90 1,998 20 314 628 9 42 125 7 1571 1885 21 99 25 13 28 27 2, 466 22 380 760 1140 1 521 1901 22 81 26 61 3041...

Ngày tải lên: 15/12/2016, 23:35

... xỉ Trường hợp cọc hạ phương pháp đóng, ép thường chọn cho sức chịu tải cọc theo vật liệu lớn ÷ 2, 5 lần sức chịu tải theo đất để đảm bảo cọc chịu tải trọng lớn trình hạ ... công, mũi cọc hạ vào lớp đất đủ tốt để giảm độ lún, số lượng cọc đài hợp lý (đài 1 ,2, 3 cọc có độ tin cậy thấp cần hạn chế; đài nhiều cọc ảnh hưởng đến thời gian thi công, diện tích bố trí cọc) - ... nhằm tăng độ cứng hệ móng - Chiều dài tiết diện cọc có ảnh hưởng lớn đến sức chịu tải cọc theo vật liệu theo đất Khi đất xuống sâu tốt tải trọng cọc chịu trình thi công không lớn tải trọng đưa...

Ngày tải lên: 15/12/2016, 23:35

... hiệu rây Tính theo inch Tính theo mm 0,187 4,76 0,1 32 3,36 0,937 2, 38 10 0,0787 2, 00 16 0,0469 1,19 20 0,0331 0,840 30 0, 023 2 0,590 40 0,0163 0, 420 50 0,0117 0 ,29 7 60 0,0098 0 ,25 0 100 0,0059 ... liquid State), tạng thái dẻo (plastic State), trạng thái nửa cứng (sem isolid State) trạng thái cứng (soliđ site) Đ'ộ m đất chuyển từ trạng thái chảy sang trạng thái dẻo gọi giới hạn lỏng, kí hiệu ... lỏng Thực tế đất chuyển trạng thái từ từ khơng có thay đổi đột ngột tính chất vật lí Trừ giới hạn co, giới hạn dẻo giới hạn lỏng dùng phổ biến để phân loại đất hạt m ịn Giới hạn co khơng dùng trực...

Ngày tải lên: 01/07/2017, 21:00

... tính toán kết cấu móng chịu lực 1.34 Phải tính toán kết cấu chịu lực móng cầu cống theo ph ơng pháp trạng thái giới hạn Trạng thái giới hạn trạng thái mà kết cấu móng không thoả mãn đ ợc yêu cầu ... động lực Khi tính toán theo trạng thái giới hạn, trị số nội lực (ứng suất ) trị số biến dạng tác động lực tính toán gây không đ ợc v ợt trị số giới hạn xác định theo quy trình 11 22 TCN 18-79 1.35 ... trị số lún chuyển vị Tính toán theo trạng thái giới hạn th phải tính độ mở rộng vết nứt xuất vết nứt cấu kiện bêtông cốt thép kết cấu Khi tính toán theo trạng thái giới hạn thứ thứ không xét tới...

Ngày tải lên: 10/09/2013, 15:22

... để hệ biến hình n+1=1+1 =2) , lúc 2 dầm trạng thái giới hạn (xem hình 20 .14c) Pl Tải trọng giới hạn Pgh biểu đồ nội lực Mgh 32 ứng với trạng thái giới hạn trình bày b) hình 20 .14d 13 - Từ Mgh= Md, ... khớp dẻo 20 .4 Bài toán kéo (nén) phải sử dụng phương pháp trạng thái giới hạn 20 .5 Sự khác toán uốn tuý uốn ngang phẳng tính theo TTGH 20 .6 Hãy tìm lực giới hạn Pgh dầm chịu lực hình vẽ 20 .15 P ... ]dh , lực cho phép giới hạn đàn hồi Nếu tính theo TTGH tải trọng P làm cho ứng suất (2) đạt tới giới hạn chảy chưa thể coi tải trọng giới hạn Vì lúc ứng suất (2) đạt giới hạn chảy σch tăng nưã,...

Ngày tải lên: 18/06/2014, 13:20

... M( ) – số gia mômen uốn tính toán thời điểm khảo sát; OS (overshooting): giới hạn chảy bước vào trạng thái ĐDSTT; BT (backtracking): giới hạn quay trở lại trạng thái ĐHTT EL (Elastic linear): ... lực dọc N đến trạng thái giới hạn dẻo tiết diện M BT a) P2 (t) P1 (t) OS 0.5m MU() EL EL 1.5m P1 (t) (3) (4) (2) 2. 0m OS f(t) P1 (t) (1) (6) 1.0m 1.5m ML( (5) M( b) P1 (t) 2. 5m 2. 5m t(s) 1.5m ... dọc đến trạng thái giới hạn dẻo tiết diện Trạng thái giới hạn dẻo tiết diện chịu uốn kể đến ảnh hưởng lực dọc Khảo sát tiết diện phần tử thuộc kết cấu khung với vật liệu biến dạng theo mô hình...

Ngày tải lên: 21/07/2014, 17:21

... tồn điểm so với trạng thái giới hạn xác định mức độ tiếp cận trạng thái giới hạn theo biểu thức sau [5] (hình 2) : ω* = τ max τgh (3) Với: ω*: Mức độ tiếp cận trạng thái giới hạn τmax: Giá trị ... hồn tồn xác định mức độ tiếp cận trạng thái giới hạn điểm Mức độ tiếp cận trạng thái giới hạn biểu diễn dạng đường đồng giá trị mức độ tiếp cận trạng thái giới hạn (đường đồng mức) Từ (4) (5) ... cận trạng thái giới hạn đất móng băng có xét đến trọng lượng thân đất Hình 4a: Biểu đồ mức độ tiếp cận trạng thái giới hạn đất yếu đường Hình 4b: Biểu đồ mức độ tiếp cận trạng thái giới hạn đất...

Ngày tải lên: 28/08/2014, 13:48

... 0,80 fpy (Nguồn: AASHTO LRFD Bridge Design Specification, 1994) 4 .2 TRẠNG THÁI GIỚI HẠN MỎI Trạng thái giới hạn mỏi sử dụng để hạn chế ứng suất cốt thép nhằm khống chế bề rộng vết nứt tác dụng ... fs = Trong nM ( d − x ) Icr n= ⎛d ⎞ = nfc ⎜ − ⎟ ⎝x ⎠ (4.9) Es Ec M mô men tính trạng thái giới hạn sử dụng Các giới hạn ứng suất bê tông Các TTGH sử dụng xem xét thiết kế cấu kiện có cốt thép dự ... BTCT thường trạng thái giới hạn sử dụng Ứng suất thớ bê tông chịu nén cùng: fc = Mx Icr (4.7) Ứng suất cốt thép chịu nén: fs′ = nM ( x − d ′ ) Icr ⎛ d′ ⎞ = nfc ⎜ − ⎟ x⎠ ⎝ (4.8) 42 Ứng suất cốt...

Ngày tải lên: 12/02/2014, 09:29

Ngày tải lên: 27/05/2014, 16:27

... 16 ,23 7,96 12, 05 5,67 8,09 2, 75 3, 02 35 33,30 46, 12 27,86 38,35 22 ,77 31,09 18, 12 24,46 13,94 18,48 10 ,24 13,19 6,94 8,49 3,08 2, 97 40 64 ,20 75,31 53,70 61,63 42, 37 49,31 33 ,26 38,45 25 ,39 29 ,07 ... 29 ,07 18,70 21 ,10 13,11 14,43 8,43 8,86 3, 42 2 ,28 45 134,87 133,87 108 ,23 107 ,23 85,16 84,16 65,58 64,58 49 ,26 48 ,26 35,93 34,93 25 ,24 24 ,24 16,81 15,81 10 ,20 9 ,20 3,74 2, 74 p(0) 10 15 20 25 30 35 ... 3,46 9,13 2, 84 6,88 1,79 2, 94 20 6,40 14,83 5,56 12, 53 4,65 10,01 3,64 7 ,27 2, 09 3,00 25 10,66 20 , 72 9,17 17,53 7,63 14 ,26 6, 12 10,99 4,58 7,68 2, 41 3,03 30 18,4 30, 12 15,63 25 ,34 12, 94 20 ,68 10,37...

Ngày tải lên: 06/08/2014, 05:21

... 46 42 13 38 34 30 26 22 62 17 57 12 52 47 43 14 39 10 35 31 27 23 63 18 58 13 53 48 44 15 40 11 36 32 28 24 64 19 59 14 54 49 45 25 16 65 41 20 12 60 37 15 33 29 55 w y x W=4x10cm=40cm 21 y ... vượt q k t c u khơng sử d ng Trạng thái giới hạn cường độ (kết cấu bị đổ vỡ) Trạng thái giới hạn biến dạng (kết cấu bị biến dạng lớn đến mức nƠo đó) Trạng thái giới hạn khe nứt (bị nứt bề rộng ... sau:[1,9,38]: h /2 M x    x zdz ; h / h /2 M y    y zdz ; h / h /2 M xy    xy zdz (2. 28) h / Tương tự, thƠnh phần lực cắt Qx , Q y xác định: h /2 Qx    xz dz ; h / h /2 Qy    yz dz (2. 29) h...

Ngày tải lên: 18/11/2020, 14:00

...  (2. 2 .21 ) (2. 2 .22 ) Thay công thức (2. 2 .21 ) vào công thức (2. 2 .20 ), ta thu phương trình lượng biến dạng đàn hồi phần tử dầm hệ tọa độ Orsz U b( e ) = (u b( e ) )T (Lb )T Db Lbub( e ) dr , ∫ 2r ... (2. 2.18) I z = ∫ s 2dA, (2. 2.19) A A Thay công thức (2. 2.18) (2. 2.19) vào công thức (2. 2.16), ta T (ε b ) Dbε b dr , ∫ 2r b b thành phần D , ε xác định U b( e ) = (2. 2 .20 ) 26 ∂β r   ∂ur  ∂r + ... dr , ∫ 2r (2. 2 .23 ) Từ công thức (2. 2.5), (2. 2 .23 ), ta tính lượng biến dạng phần tử dầm hệ tọa độ toàn cục Oxyz U b( e ) = (u b( e ) )T TT QT (Lb )T Db LbQTu b( e ) dL ∫ 2L (2. 2 .24 ) 2. 3 Lý thuyết...

Ngày tải lên: 28/04/2016, 13:41