2 1 sơ đồ tính ổn định kết cấu chắn giữ

... (LS4) 9 .1 9 .2 Design values of actions Stress design 4 11 15 15 15 15 17 18 18 18 18 19 19 20 23 23 23 26 26 26 26 27 28 28 28 29 29 30 30 30 30 31 31 38 40 43 48 48 48 EN 19 93 -1- 6: 20 07 (E) ... < d [m] < 1 ,25 m 1 ,25 m ≤ d [m] Recommended value of Ur,max Excellent High Normal 0, 014 0, 020 0,030 0,007 + 0,0093 (1 ,25 −d) 0, 010 + 0, 013 3 (1 ,25 −d) 0, 015 + 0, 020 0 (1 ,25 −d) 0,007 0, 010 0, 015 8.4.3 Accidental ... − 8.4.3 (4) − 8.4.4 (4) − 8.4.5 (1) − 8.5 .2 (2) − 8.5 .2 (4) − 8.7 .2 (7) − 8.7 .2 (16 ) − 8.7 .2 (18 ) (2 times) − 9 .2. 1 (2) P General 1. 1 Scope (1) EN 19 93 -1- 6 gives basic design rules for plated steel...

Ngày tải lên: 09/12/2016, 21:36

... (2. 46*4.3+43.74 *2. 15 +53.83*7.7+59 .17 *3.85+ 12 1 .3*4.38+46.6 *2. 19 ) *10 .4 12 , 000 13 7 14 ,355 Tổng cộng lực gây tr ợt (∑F’S) 26 ,5 92 (10 6.46*4.3+63.74 *2. 15 + 4 21 .4*7.7+ 400.4*3.85+654*4.38 +15 0.6 *2. 19 ) *10 .4 (8 ,10 0+954)*0 .25 Tổng cộng lực ... FS 3. 42 > [1. 50] 6. 31 > [1. 50] 2. 96 > [1. 50] 2. 36 > [1. 50] Áp lực bị động Áp lực chủ động 2 q =10 kN/m -0.5m -4.8m - 12 . 5m q =10 kN/m 2. 46 kN/m 46 .2 kN/m2 53.8 kN/m 2 10 6.46 kN/m 17 0 .2 kN/m 4 21 .4 ... 20 00 G7 -13 .88 G9 -16 .88 25 0 10 00 10 00 G1 15 00 γ =19 .68 kN/m3, Su=66 kN/m2 ϕ = 17 .40, c = 29 .6 kN/m2 600 - 12 . 5m G2 3880 3000 -10 .08 4000 3000 γ =20 .00 kN/m3, Su=36 kN/m2 ϕ =26 .40, c = 4.9 kN/m2 4000...

Ngày tải lên: 15/12/2013, 10:15

Ngày tải lên: 09/10/2014, 00:31

... phương so với F(x) nhỏ P( x) = x n + a1 x n 1 + + an 1 x + an m S ( x) = ∑ [ Fi ( x) − P ( xi )] = i =1 10 /23 /15 ∂S ( x) = 0, ∂a1 (1) ∂S ( x) = 0, ∂a2 (2) ∂S ( x) = 0, ∂an ( n) F(x) P(x) Giải ... xác suất: hàm mật độ phân bố xác suất chuẩn W(∆): W (∆) = e σ 2 10 /23 /15 − ( x −mx ) 2 = e σ 2 ∆ − 0.5  σ  Phương pháp xử lí kết • Phương pháp lấy số liệu trung bình • Sử dụng trung bình ... Sai số hệ thống • Sai số ngẫu nhiên Lệch độ- đọc cần hiệu chỉnh thêm 10 /23 /15 Phương pháp loại trừ sai số • Hiệu chỉnh • Chỉnh định (calibration) theo đặc tuyến • Bù nhiệt độ • Phân tích lí thuyết...

Ngày tải lên: 23/10/2015, 21:18

... dụng để tính toán kết cấu thép khung nhà công nghiệp, kết cấu cầu, kết cấu khơi (offshore Structures)….với kết tin cậy TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Kết cấu thép Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 5575 :19 91 Tuyển ... hải Số 19 – 8 /20 09 Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ 66 Hình Kiểm tra ổn định kết cấu (hiển thị phần tử) Hình Chi tiết kết Kết luận Phần mềm SAP2000 v9 phần mềm tính toán phân tích kết cấu ... hạn tiết diện ngang đặc rỗng xác định sau: Pn= AgFcr (LRFD E2 -1) Fcr  0,658 c Fy với c  1, 5 (LRFD E2 -2)  0,877  Fcr   Fy với c > 1, 5   c  (LRFD E2-3) Fy: giới hạn chảy vật liệu...

Ngày tải lên: 05/05/2016, 22:20

... dụng để tính toán kết cấu thép khung nhà công nghiệp, kết cấu cầu, kết cấu khơi (offshore Structures)….với kết tin cậy TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Kết cấu thép Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 5575 :19 91 Tuyển ... hải Số 19 – 8 /20 09 Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ 66 Hình Kiểm tra ổn định kết cấu (hiển thị phần tử) Hình Chi tiết kết Kết luận Phần mềm SAP2000 v9 phần mềm tính toán phân tích kết cấu ... hạn tiết diện ngang đặc rỗng xác định sau: Pn= AgFcr (LRFD E2 -1) Fcr  0,658 c Fy với c  1, 5 (LRFD E2 -2)  0,877  Fcr   Fy với c > 1, 5   c  (LRFD E2-3) Fy: giới hạn chảy vật liệu...

Ngày tải lên: 30/05/2016, 11:01

Ngày tải lên: 30/08/2016, 08:10

Ngày tải lên: 06/11/2016, 23:01

... cấu treo: R41X – R13x = R41Z – R13Z = R42x + R32x = R42z + R32z = (2. 9) R13x + R23x +PΣ1x =0 R13z + R23z +PΣ1z +Gp=0 R13z ltsin 2+ R13x ltcos 2 =0 R32x ldsin 1+ R32z.ldcos 1 =0 R32X b1+PΣ1x (b1 ... +b2) +(Gp-P1z)e-R23z.c=0 2. 2 .2 Lực máy phay tác dụng lên cấu treo LHM làm việc đất dốc y (   ) R 41z R41x  C1 D R41x Pm A M x   C2 c2 R42x  c1 Pm B1 A B2 R 42x R32x C J D C’ γ B (2) R23z ... [(  1 )   ].R p (2. 8) 2. 2 Phân tích động học va động lực học cấu treo máy phay 2. 2 .1 Sơ kết cấu, mô hình tính toán giai đoạn làm việc - Sơ kết cấu cấu treo hình 2. 5 O A e z Hình 2. 4 Các...

Ngày tải lên: 29/05/2017, 16:45

... 4.7 822 3.6 014 0.9 2. 9458 0 .22 12 0.3 4.4407 2. 68 12 1. 00 2. 7 324 0 .11 69 R R R R R R R R 41 0.4 4 .14 51 1.9 513 1. 04 72 2.63 32 0.083 0.5 3.87 71 1.38 02 1. 1 2. 523 3 0.0545 0. 523 6 3. 816 8 1 .26 58 1 .2 2. 317 6 ... 2. 317 6 0. 0 21 1 0.6 3. 627 6 0.9 427 1. 3 2. 11 44 0.006 02 0.7 3.3 913 0. 616 7 1. 4 1. 9 12 9 0.0009554 0.7854 3 .19 74 0. 411 5 1. 5 1. 7 12 4 0.000 028 2 0.8 3 .16 48 0.3 823 1. 5708 1. 5708 0.0000 Phng trỡnh (2- 69) c ỏp ... cy 25 T T T T 2. 2 Tớnh n nh cho chn súng dng tng ng .27 T T T T 2. 2 .1 t 27 T T T T 2. 2 .2 Tớnh toỏn n nh theo tiờu chun 22 -TCN -20 7- 92 .27 T T T T 2. 2 .2. 1 c im tớnh...

Ngày tải lên: 03/10/2014, 11:47

... J1 = c2 t e (c1 )t ec1 s |x(s ) |2 dsdt, (2. 12 ) T t (c1 )t J2 = 2c3 ec1 s |x(s) |2 dsdt e 0 15 (2. 13 ) Mặt khác, T T c1 s e(c1 )t dtds e |x(s )| J1 = c2 s c2 c1 c2 = c1 c2 c1 c2 c1 c2 ... + c2 e c1 t ec1 s |x(s) |2 ds]dt T = [|(0) |2 + c3 k + 21 log k] e(c1 )t dt + J1 + J2 [|(0) |2 + c3 k + 21 log k] (1 e(c1 ) ) + J1 + J2 = c1 [|(0) |2 + c3 k + 21 log k] + J1 + J2 , (2. 11 ) c1 ... J1 = c2 ec1 s xT (s )Qx(s )dsdt, (2. 27) T t (c1 )t J2 = c3 ec1 s x(s)T Qx(s)dsdt e 0 21 (2. 28) Mặt khác, T T e(c1 )t dtds c1 s T e x (s )Qx(s ) J1 = c2 s T c2 c1 c2 = c1 c2 c1 c2...

Ngày tải lên: 20/07/2015, 14:40

... 10 Tính ổn định hầu chắn phương trình vi phân ngẫu nhiên Itô 12 2 .1 Tính ổn định hầu chắn phương trình vi phân ngẫu nhiên Itô 2. 2 12 Tính ổn định hầu chắn phương trình vi ... kiện đủ cho tính ổn định hầu chắn phương trình vi phân ngẫu nhiên Itô Định lí 2. 1. 4, Hệ 2. 1. 5 Kết đạt Định lí 2. 1 .2, Định lí 2. 1. 3, Thứ hai, trình bày điều kiện đủ cho tính ổn định hầu chắn phương ... + (17 x2 + 26 xy + 10 y ) Ta có (1 + t)4 (x2 + y ), V (x, y, t) LV (x, y, t) + (1 + t)3.75 QV (x, y, t) 10 0 (1 + t)3 (4 [17 x2 + 26 xy + 10 y ] 70x2 10 8xy 42y ) + c1 (1 + t) 41 (|x| + |y|) + c2 (1 +...

Ngày tải lên: 20/07/2015, 14:41

... Chọn GTC-IV đơn kép Tính chiểu rộng chính, mômen quán tính diện tích Kiểm tra độ mảnh ( 6 .10 .8 .1 .2) Kiểm tra yêu cầu tăng cờng ( 6 .10 .8 .1. 3) Kiểm tra yêu cầu cờng độ ( 6 .10 .8 .1. 4) D C B c ư3 : ... Tải trọng mỏi(3.6 .1. 4) Mỏi tảI trọng (6.6 .1 .2) Các yêu cầu chịu mỏi bụng (6 .10 .6) Mỏi xoắn vặn Đứt gãy Kiểm toán: Độ võng hoạt tải (tuỳ chọn) ( 2. 5 .2. 2.6 .2) Độ võng dài hạn ( 6 .10 .5) Kiểm tra: ... tăng cờng Tính sức kháng cắt200 Kiểm tra điu kiện D/fw theo lực căt Kiểm tra ứng suất mỏi bụng ( 6 .10 .4) Kiểm tra điu kiện bốc xếp Kiểm tra sức kháng cắt danh định thi công (6 .10 .3 2. 3) Đ B c...

Ngày tải lên: 20/08/2015, 12:43

... Chọn GTC-IV đơn kép Tính chiểu rộng chính, mômen quán tính diện tích Kiểm tra độ mảnh ( 6 .10 .8 .1 .2) Kiểm tra yêu cầu tăng cường ( 6 .10 .8 .1. 3) Kiểm tra yêu cầu cường độ ( 6 .10 .8 .1. 4) D C B c 3 : ... Tải trọng mỏi(3.6 .1. 4) Mỏi tảI trọng (6.6 .1 .2) Các yêu cầu chịu mỏi bụng (6 .10 .6) Mỏi xoắn vặn Đứt gãy Kiểm toán: Độ võng hoạt tải (tuỳ chọn) ( 2. 5 .2. 2.6 .2) Độ võng dài hạn ( 6 .10 .5) Kiểm tra: ... tăng cường Tính sức kháng cắt200 Kiểm tra điu kiện D/fw theo lực căt Kiểm tra ứng suất mỏi bụng ( 6 .10 .4) Kiểm tra điu kiện bốc xếp Kiểm tra sức kháng cắt danh định thi công (6 .10 .3 2. 3) Đ B c...

Ngày tải lên: 24/04/2016, 21:28

... Chọn GTC-IV đơn kép Tính chiểu rộng chính, mômen quán tính diện tích Kiểm tra độ mảnh ( 6 .10 .8 .1 .2) Kiểm tra yêu cầu tăng cờng ( 6 .10 .8 .1. 3) Kiểm tra yêu cầu cờng độ ( 6 .10 .8 .1. 4) D C B c ư3 : ... Tải trọng mỏi(3.6 .1. 4) Mỏi tảI trọng (6.6 .1 .2) Các yêu cầu chịu mỏi bụng (6 .10 .6) Mỏi xoắn vặn Đứt gãy Kiểm toán: Độ võng hoạt tải (tuỳ chọn) ( 2. 5 .2. 2.6 .2) Độ võng dài hạn ( 6 .10 .5) Kiểm tra: ... tăng cờng Tính sức kháng cắt200 Kiểm tra điu kiện D/fw theo lực căt Kiểm tra ứng suất mỏi bụng ( 6 .10 .4) Kiểm tra điu kiện bốc xếp Kiểm tra sức kháng cắt danh định thi công (6 .10 .3 2. 3) Đ B c...

Ngày tải lên: 08/08/2016, 09:19

...  c1x 1  k1x1 c2 x  k2 x2   cn xn  kn xn M N1Z     i    i      c1 X N  k1 X N  m1x 1  c1 x 1  k1x1 m1Z   c2 X N  k2 X N  m2 x 2  c2 x 2  ... HUYNH Xét cân m1 : m1 x 1  k1  x1  X N   c1  x 1  X N   m1Z   c1 X N  k1 X N  m1 x 1  c1 x 1  k1 x1  m1Z (1. 7) Phương trình dao động tổng qt : m2  mn ; j  2; n c X  ... 1 .2  Xét M1 : Xét cân M1 :  P M X 1  K1 X  C1 X  K  X  X   C2  X  X     M 1Z   P  M1 X 1  C1  C2  X  C2 X   K1  K2  X  K2 X    M1Z  (1. 1)  Xét M2...

Ngày tải lên: 04/09/2016, 15:28

... CHXD 20 08 Trang- - ổn định Kết cấu thép kết cấu thép nhẹ tập lớn M1=q.l.x /2- q.x2 /2 = 13 ,5. 12 . 1, 42/ 2 -13 ,5 .1, 422 /2= 10 1,4 Tm Q1= 13 ,5. 12 (6 1, 42) = 61, 83 T M hb 10 1,4 .10 11 6 1= = = 12 3 1, 4 daN/cm2 ... 12 0 2, 1. 10 = ( ) =0 ,26 83 R 65 918 6 12 0 0 2, 1. 10 a. b3 l c =8.( ) (1+ ); a=0,5.hc hc bc bc c3 0,5 .11 8 .1 12 0 0 .2 =8.( ) (1+ ) =2, 737 38 .2 11 8.38 Tra bảng = 1, 6+0,08 =1, 6+0,08 .2, 737 =1, 819 1= 0 ,26 83 1, 819 =0,488 ... l1=l0/4=3m Bùi Tiến Thanh - Lớp CHXD 20 08 Trang- - ổn định Kết cấu thép kết cấu thép nhẹ tập lớn =0 ,26 83 . 42= 4 ,29 28 =/ 42= 2,737 /16 =0 ,17 1 Tra bảng = 2, 25+0,07 =2, 25+0,07 0 ,17 1= 2, 2 62 1= 4 ,29 28 .2, 262...

Ngày tải lên: 05/11/2016, 07:48

... 24 64 524 522 8 92 2464039 522 949 24 64037 522 846 1 24 6 21 28 524 5 61 2 24 6 21 56 525 068 3’ 24 613 97 525 12 1 Khu Thẳm 4’ 24 613 76 524 855 (37 ,11 ha) 5’ 24 614 89 524 606 Khuôn Tổng diện tích 93 ,11 1. 1 .1 Đặc điểm ... (VN2000), kinh tuyến Khu thăm dò 10 50 múi chiếu X(m) Y(m) 24 649 71 522 269 24 6 511 6 522 19 7 24 649 51 5 21 9 42 24636 61 522 779 24 64086 523 274 Khu mở rộng mỏ Nà Pết 10 24 644 81 523 015 (56 ha) 24 64 524 522 8 92 ... C khí tính đến thời điểm 24 /2/ 2003 Công ty (GPKT lần 1) khai thác đ ược 33.789 Mn từ 25 /2/ 2003 đến 31/ 12 / 2 011 : 25 .638 Mn, sản lượng khai hàng năm từ 600 – 8.000 Mn, trung bình khoảng 2. 900 tấn/năm...

Ngày tải lên: 29/07/2017, 22:59

... 36 .2 45.0 29 .1 19 .2 21. 4 33.4 32. 7 31. 8 25 34 .2 40.6 27 .4 18 .2 20.4 31. 5 30.4 29 .2 10 30.6 37.5 26 .3 16 .8 19 .2 28 .2 27.5 26 .5 28 .5 34.6 25 .2 15 .5 18 .4 26 .2 25 .2 21. 3 23 .0 26 .0 22 .0 12 . 7 16 .0 21 .0 ... 7.4 T (s) 10 .3 14 .3 11 .6 10 .8 12 . 4 12 . 5 12 . 0 12 . 3 Hmax (m) 9.7 15 .6 9 .2 5.6 8.0 12 . 4 8.8 6.9 T (s) 10 .0 14 .1 11. 5 10 .5 12 . 1 12 . 4 11 .9 12 . 1 Hmax (m) 8.8 14 .7 8.7 5 .2 7.7 11 .9 8.5 6.5 Đồ án tốt ... 8.8 1. 8 3 .2 27.4 12 . 1 0.6 T (s) Chu k tr li 9.9 14 .0 11 .4 10 .2 11 .8 12 . 3 11 .8 11 .7 Hmax (m) 5.6 13 .7 6.8 3.8 6 .2 9.7 7 .1 4.8 T (s) 9.4 13 .9 11 .0 9.4 10 .6 12 . 1 11. 6 11 .0 Hmax (m) 2. 6 11 .8 4.8 2. 4...

Ngày tải lên: 14/07/2014, 12:07

... giác hình chữ nhật 2. 4 .2. Nguyên tắc thiết kế N guyên tắc thiết kế kết cấu chắn giữ là: 1) An toàn tin cậy: Đáp ứng yêu cầu cường độ thân, tính ổn định biến dạng kết cấu chắn giữ, đảm bảo an toàn ... (hình 2. 2); -Chức kết cấu (hình 2. 3) 2. 4 NỘI DUNG CỦA CÔNG TÁC THIẾT KẾ Trình tự nội dung công tác thiết kế thi công hố đào sâu công trình ngầm theo sơ đồ hình 2. 4 2. 4 .1. Lựa chọn bố trí kết cấu ... đoạn thi công sau tính toán nội lực biến dạng 1. Nghiệm toán tính ổn định kết cấu chắn giữ theo trạng thái giới hạn Thông thường gồm nội dung sau: (1) N ghiệm toán ổn định tổng thể mái dốc hố...

Ngày tải lên: 08/12/2016, 10:04