1 truyền động điện thiết bị lái tàu thủy

... c cp ngun qua d 15 (5-6) - C12 (13 14)- C 11( 19- 20) (hoc d15(5-6) - C 11( 13- 14 )- C12 (19 - 20)) mc dự ú d13 (hoc d12 ó mt in) Sau mt thi gian tr, tip im d 15 (5- 6) m lm C12(hoc C 11) mt in ng c c nhanh ... Khi ú tip im A11a 11( 11- 011 ) úng li cp in cho rle C 15 Tip im C15 (19 -20) m ra, lm mt in cụng tc t C 14 Tip im C15 (13 -14 ) úng li, cp in cho cun phanh, m C 14 (13 -14 ) m Tip im ca C14 mch ng lc ... 14 v C15 u mt in nờn tip im C14 (15 -16 ) v C15 (15 -16 ) úng tr li, cp in cho cụng tc t C13 v rle thi gian d15 Tip im C13 mch ng lc úng tr li, ng c hot ng cp tc Trong ú, cụng tc t C 12 (hoc C11...

Ngày tải lên: 25/01/2014, 23:20

... Khi ú tip im A 11 a 11( 11- 011 ) úng li cp in cho rle C15 Tip im C15 (19 -20) m ra, lm mt in cụng tc t C 14 Tip im C 15 (13 -14 ) úng li, cp in cho cun phanh, m C 14 (13 -14 ) m Tip im ca C14 mch ng lc ... C 11 tu theo ú l nõng hay h hng) tip tc c cp ngun qua d 15 (5-6) - C12 (13 14)- C 11( 19- 20) (hoc d15(5-6) - C 11( 13- 14 )- C12 (19 - 20)) mc dự ú d13 (hoc d 12 ó mt in) Sau mt thi gian tr, tip im d 15 (5- ... tip im A 11 a 11( 9-09) úng li cp in cho cụng tc t C 14 v rle thi gian d 17 Khi C14 cú in, tip im C 14 (15 -16 ) m ra, cụng tc t C13 mt in, lm cho tip im ca nú mch ng lc m ra, v tip im C13 (13 -14 ) cng...

Ngày tải lên: 20/10/2014, 19:03

... Trang thiết bị làm hàng đáp ứng yêu cầu rút ngắn thời gian đậu bến tàu, nâng cao hiệu kinh tế khai thác tàu nói chung Để đáp ứng yêu cầu đây, thiết bị làm hàng thường truyền động động điện chiều ... Đ động KĐB rôto lồng sóc nhiều tốc độ Phổ biến động tốc độ có cuộn dây độc lập 8.2 ĐỒ THỊ TẢI CỦA THIẾT BỊ LÀM HÀNG VÀ CÁC PHƯƠNG PHÁP TÍNH CHỌN ĐỘNG CƠ THỰC HIỆN 8.2 .1 ĐỒ THỊ TẢI Đặc trưng thiết ... Đặc trưng thiết bị làm hàng công tác theo chế độ ngắn hạn - lặp lại Đối với cấu nâng hàng tời hàng cần cẩu chu kỳ làm hàng chia làm bốn giai đoạn ứng với mômen cản trục động M1 - nâng hàng M2...

Ngày tải lên: 24/10/2013, 01:15

... (1) , '' '' M G l1 3a1 M 1l1 M 1l 6E I 3E I1 3E I l 1 '' M1 M G l (1 l1 2l 2 a1 ) l1 , kG.m (1. 60 .1) (1. 60.2) Khi ú mụ men un tớnh toỏn l: M '' TT '' M G b M a1 , kG.m l1 l1 (1. 61) ... Chương Thiết bị lái 1. 1 Khái niệm chung thiết bị lái tàu thuỷ Một tính tàu thuỷ tính ăn lái Tính ăn lái tàu thuỷ khả giữ nguyên thay đổi hướng theo ý muốn người lái tàu 1. 1 .1 Khái niệm Trên tàu ... (bảng 1. 10) kG PNB (bảng 1. 11) kG kGm M (bảng 1. 10) kGm MB (bảng 1. 11) PN = PN' + PNB kG kGm M" = M' + MB kGm M = k0.M" (k0 =1, 2 ~1, 3) Bảng 1. 13 Tính lực thuỷ động bánh lái mô men thuỷ động trục lái...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 14:20

... ; Đối với tàu hai trục: WD = (1, 1 1, 2)WT; tT = t j = 10 0; (22.3.4) WD = (1, 1 1, 2)WT; tT = (1, 1 1, 15)t j = 10 15 ; đây: g - góc tiếp tuyến với nhánh đường nước đuôi mặt phẳng đối xứng tàu nơi đặt ... P/D = 0,8 1, 2 đạo lưu l D = ,6 ; a = 1, 32; b = 1, 12 17 1 Hình 22.4 Các đường cong làm việc hệ chong chóng- đạo lưu nước tự hệ chong chóng- đạo lưu chong chóng đơn độc 22.3 Đặc điểm thiết kế hệ ... hệ với thân tàu, hệ số hút tính sau: tT = TE DR T - TE = = 1TT TT T + TD (22.2.6) Từ nhận được: TT = TE/ (1 - tT) (22.2.7) TE = TT (1 - tT) = T (1 + tD) (1 - tT) Hiệu sử dụng công suất truyền vào...

Ngày tải lên: 24/07/2014, 08:20

... đường kính chong Hình 21. 2 Sơ đồ vòm đuôi tàu chóng thay đổi hình dáng phần đuôi lực cản tàu đặc tính tương tác thân tàu với hệ thiết bị đẩy bánh lái thay đổi Chong chóng thiết kế theo lực đẩy ... việc đạt cách thiết kế tin cậy phần đuôi; chọn dạng sườn đuôi lặp ghép hợp lý hệ thiết bị đẩy bánh lái thân tàu, mà trước tiên chọn khe hở chong chóng với thân tàu, với bánh lái Trong năm gần ... chóng kế chế tạo chong chóng 21. 3 Việc giảm tổn thất dòng chảy bị xoắn Như đợt nghiên cứu nêu, tổn thất dòng chảy bị xoắn làm giảm hiệu suất làm việc thiết bị đẩy 12 18 % (có xét ảnh hưởng độ nhớt...

Ngày tải lên: 24/07/2014, 08:20

... suất PS, kw 10 00 Vòng quay chong chóng nm, 250-300 v/p 2500 5000 10 000 18 0- 210 13 0 -16 0 11 5 -13 0 Công suất PS, kw 20000 Vòng quay chong chóng 10 0 -12 0 nm, v/p 30000 40000 90 -11 0 85 -10 0 20.3 Sự phù ... (giả thiết) vS1 vS2 vSn STT Ký hiệu R =R(nS), N TE = R/ZP , N n = 0, 514 4 nS , m/s KDE = n D r / TE wT = f(KDE) T = f(KDE) IQ = f(KDE) nA = n (1- wT), m/s T = TE (1- t), N 10 K NT = 11 12 13 14 15 ... (rH , r1 ) 2Z K rn D MQ = Q GQ ( rH , r1 ) 2Z MT = đó: GT GQ (Xem H20 .11 ) 16 1 (20.7 .13 ) (20.7 .14 ) GT; GQ H=0,2 0,3 0,4 0,5 H=0,2 0,3 Hình 20 .11 Đồ thị hàm số GT, GQ GQ 0,4 GT 0,5 1, 0 r1 a Trong...

Ngày tải lên: 24/07/2014, 08:20

... Hình 19 .1 19.2 trình bày sơ đồ xoáy biết đến cánh phẳng kích thước hữu hạn Hình 19 .1. a sơ đồ đơn giản tạo xoáy hình chữ , mà theo định lý thứ cường độ cố định theo chiều dài Hình 19 .1. b sơ ... chuyển động cánh phẳng (Xem H19.2.b) 14 4 Dựa vào tương tự cánh phẳng cánh chong chóng nói trên, mô hình toán học lý thuyết cánh phẳng xét có tương tự tương ứng với lý thuyết chong chóng Hình 19 .3 ... thấp Đối với chong chóng cánh rộng tàu thuỷ bắt buộc phải tính bổ xung theo sơ đồ tuyến tính mặt chịu lực, ví dụ, với sơ đồ tuyến tính vệt xoáy (Xem H19.4.b) 14 5 14 6 ...

Ngày tải lên: 24/07/2014, 08:20

... thuộc vào nhiệt độ nước (bảng 18 .1) Bảng 18 .1 áp suất nước bão hoà nhiệt độ thay đổi o C 10 15 20 30 40 50 60 10 0 Pv,Pa 610 870 12 20 17 00 2320 4280 7350 12 280 19 850 10 1000 Bây ta xét đường dòng ... không bị cảm ứng Chỉ số cho thông số dòng chảy điểm nằm mặt vật thể Trong trường hợp phương trình Bécnuli viết dạng: rv02 rv P0 + = P1 + 2 (18 .1. 1) Đổi phương trình sang dạng: P0 - P1 v12 = -1 (18 .1. 2) ... đặt thiết bị đo dầm hẫng để theo dõi đặc tính thuỷ động lực chong chóng Trong thiết bị gồm có thiết bị đo lực đẩy mômen trục chong chóng đồng hồ đo vòng quay Cũng dầm hẫng bệ riêng đặt động điện...

Ngày tải lên: 24/07/2014, 08:20

... t0 ằ t {1 - [ J / (P1 / D)} (17 .5 .13 ) 12 9 17 .6 Hiệu suất thiết bị đẩy thành phần Hiệu biến đổi công suất truyền vào chong chóng sang lực kéo biểu thị hiệu suất đẩy : hD = TE v / PD (17 .6 .1) đó: ... ảnh hưởng thân tàu hệ số tương tác thuỷ động Để tính 1/ iQ cho tàu chong chóng ta dùng công thức gần sau: 1/ iQ = + 0 ,12 5 (wT - 0 ,1) Đối với tàu hai chong chóng lấy 1/ iQ = 1, 0 13 0 ... Cũng tàu vận tải biển hai chong chóng có giá chữ nhân, theo Senher: WT = d5 (1 - d) + 0,04 Đối với tàu nội địa vòm đuôi, theo E.E Papmiel: WT = 0 ,11 + 0 ,16 x d x V D - DWT (17 .5.9) (17 .5 .10 ) (17 .5 .11 )...

Ngày tải lên: 24/07/2014, 08:20

... nM = nH DH DM = nH M ( ) (16 .1. 11) Ta thấy rằng: chong chóng, dựa theo (16 .1. 7) (16 .1. 10) ta tính số Fr theo công thức sau: Fr = v A / gD : Fr = g n D ằ n D (16 .1. 12) Các lực mang chất nhớt ... / D) (16 .1. 14) cho: btb D = ( AE p A0 Z ) Re @ nD g ( AE A0 ) (1 Z ) (16 .1. 15) Yêu cầu số Re chong chóng thực mô hình chuyển sang mối quan hệ vòng quay sau: nM = nH (gH/gM) (1/ M2) (16 .1. 16) Khi ... Hình 16 .1 Thiết bị để đối J Các đợt thử tiến hành nhờ thiết bị đặc thử mô hình chong biệt Nó thuyền đáy thoát nước, chóng nước tự nối với xe kéo vuông góc với cột dạng dễ thoát nước (hình 16 .1) ...

Ngày tải lên: 24/07/2014, 08:20

... thuộc vào thời gian Vết thuỷ động gồm hạt lỏng chảy qua đĩa thiết bị đẩy, vùng đối xứng trục, bán vô tận đồng trục với trục chong chóng Vùng bị hạn chế thiết bị đẩy (Xem H15) bề mặt dòng chảy, nghĩa ... Lúc ta nhận thấy Dp = p2 - p1 tốc độ liên tục, nghĩa wx1 = wx2 = wx0 wr1 = wr2 = wr0 ta nhận được: dPD = (0,5 wq22 + Dp/r) dm (15 .2.7) Thế (15 .2.7) (15 .2.6) vào (15 .2.5) ta dễ dàng nhận bước ... là: r wq2 dm = rƠ wqƠ dm (15 .2 .10 ) Từ đó, ý tới (15 .2.3) cho trường hợp chong chóng lý tưởng tải trọng thấp, gần bậc ta có: wqƠ = wq2 (15 .2 .11 ) Trong lý thuyết xét ta giả thiết rằng: thành phần...

Ngày tải lên: 24/07/2014, 08:20

... ý ù ù ù ù ỵ ] m = (1 - 0,87d ) - exp(- 0,06 91 + 12 ,46d - 0 ,18 55 ln ReS ) ộ ự d (d - 0,05) n = 1, 015 1 + ỳ; (0,04664 ln ReS - 0,4378) ỳ ỷ 0,05808 (1 + 2,3d ) e= ,14 58 CY ReS (14 .2.9) đó: Rl = v ... 0,5r CY b vR2 cosbI (1 - etgbI) dr (14 .2 .14 ) dQ = 0,5r CY b vR sinbI (1 + ecotgbI) dr (14 .2 .15 ) Để tính lực đẩy mômen chong chóng cần phải tích phân biểu thức (14 .2 .14 ) (14 .2 .15 ) giới hạn chiều ... v R xác định công thức (xem hình 14 .1) vR = (v A + w x1 )2 + (Wr - wq )2 (14 .2 .10 ) tạo với hướng không lực nâng góc tới thuỷ động lực: aI = j + a0 - bI (14 .2 .11 ) Trên phần tử xuất lực nâng dY...

Ngày tải lên: 24/07/2014, 08:20

... 10 ); hình chiếu pháp cánh (đường bao thiết kế); hình chiếu cạnh có chứa 96 đường bao qui cách cánh mặt cắt qui ước cánh theo đường chiều dày lớn Tỷ lệ vẽ chọn dãy 1: 1, 1: 2, 1: 2,5; 1: 4; 1: 5; 1: 10 ... = [4 Z /(pD )] ũ b(r )dr (13 .1. 3) rH Trị số tỷ số đĩa chong chóng tàu thuỷ dao động khoảng 0,4 1, 4 Các dạng đặc trưng hình bao mặt cánh nắn thẳng trình bày hình 13 .3 13 .2 Các phương pháp định ... củ để giảm công việc cạo rà 10 đai ốc đầu trục 11 mũ thoát nước 12 bulông giữ mũ với củ r 99 Củ trục chong chóng nối ghép then ép không then Lỗ bên củ có độ côn 1: 15, để tương ứng với độ côn...

Ngày tải lên: 24/07/2014, 08:20

... chiều chuyển động tàu (Xem H12 .10 .a) Tính chất thiết bị khí thẳng dòng khả tạo lực kéo tốc độ chuyển động tàu không Thiết bị mạch động (Xem H12 .10 .b) tạo lực kéo tốc độ chuyển động tàu không, nhờ ... tiếp nhận, gọi thiết bị nước Các thiết bị đẩy cấu cánh việc tăng tốc môi chất chúng nhờ lượng khí nén, gọi thiết bị khí Guồng thiết bị đẩy sử dụng rộng rãi tàu có lắp động truyền động Guồng hình ... tăng áp cho nước, gọi thiết bị khí Sơ đồ thiết bị khác Chúng chia hai nhóm - thẳng dòng mạch động n + wx V b) a) Hình 12 .10 Thiết bị khí a Thẳng dòng _ b Mạch động Thiết bị thẳng dòng gồm ống với...

Ngày tải lên: 24/07/2014, 08:20

... dây động La = 24mH, Ra = 0 ,1 Ω, η = 0.9, nđm = 12 00 v/phút Yêu cầu: Thiết kế chỉnh lưu cầu pha sử dụng Thyristor nói thiết kế điều khiển cho TRƯỜNG ĐH GTVT KHOA ĐIỆN-ĐIỆN TỬ BỘ MÔN KỸ THUẬT ĐIỆN ... 380 V khởi động điều khiển tốc độ chỉnh lưu cầu pha sử dụng Thyristor điều khiển hoàn toàn Biết điện giá trị điện cảm, điện trở cuộn dây động L a = 24mH, Ra = 0 ,1 Ω, η = 0.9, nđm = 12 00 v/phút ... NGUYỄN VĂN HẢI Đề bài: Một động điện kéo xoay chiều KĐB pha, công suất 50hp, 380 V, 11 65 v/phút, 50Hz, đầy tải tiêu thụ dòng điện hiệu dụng 78 A Nó điều khiển hệ thống thiết bị: chỉnh lưu không điều...

Ngày tải lên: 12/06/2015, 22:17

... tượng về dạng: Wo ( s)  𝑊0 (𝑠) = Ko (1  T1s) (1  TΣ s) 57.83 (1 + 17 .98 𝑠) (1 + 1. 787 × 10 −3 𝑠) Với : 𝑇Σ = 𝑇2 + 𝑇3 = 1. 62 × 10 −3 + 1. 67 × 10 −4 = 1. 787 × 10 −3  Chọn bộ điều khiển dạng PI có ... 𝐾𝑓 (1 + 𝐽 𝐾𝑓 𝑠) (1 + 𝐿𝑎 𝑅𝑎 𝑠) (1 + 𝜏𝑠) Kết luận: Hàm truyền của đối tương: 𝑆0𝜔 = 9.55𝐾 𝐾𝑡 𝑅𝑎 𝐾𝑓 (1 + 𝐽 𝐾𝑓 𝑠) (1 + Trang 14 𝐿𝑎 𝑅𝑎 𝑠) (1 + 𝜏𝑠) 30  \Đồ án điện tử công suất truyền động điện ... 0.0896 9 .14 3 × + 4.6835 × 10 −3 𝑠 + 0.008289 Mô hình động điện một chiều: 𝑊𝑑𝑐 = - 10 −6 𝑠2 Hình 2 .1 Mô hình động điện một chiều Trang 12 \Đồ án điện tử công suất truyền động điện – Nhóm 16 ...

Ngày tải lên: 05/06/2016, 21:06

Ngày tải lên: 07/04/2015, 08:02

... chung tàu 12 500T ……………………………………… Phần I: Trang thiết bị điện tàu 12 500T………………………………… Chương I: Trạm phát cố tàu 12 500T……………………………… 1. 1 Khái niệm chung……………………………………………………… 1. 2 Bảng điện cố tàu 12 .500T…………………………………………… ... pha : 1. 3 BẢNG ĐIỆN SỰ CỐ * Bảng máy phát cố (SNP1): EL 51 Đèn kiểm tra cách điện V 11 Đồng hồ đo điện áp máy phát W 11 Đồng hồ đo công suất máy phát A 11 Đồng hồ đo dòng điện máy ... rơle thời gian (TLR1) =1 sau thời gian đặt 10 /3 giây TLR1(2-20) = 1 (RETLR) = → rơle (RE7) = ; (RE8) = 1; (RE 11) = → tiếp điểm RE7(2- 40) = ; RE8( 2- 47) = 1; RE 11( 2- 41) = cấp điện cho van dừng...

Ngày tải lên: 31/03/2014, 22:21

... động hoạt động -7- KC06.DA23.CN Bảng tính truyền động máy neo b a c CC1 K1 RM RA CC2 RA KT KT K9 RA K10 M RN 2T 1T 1T K 11 2T KT K12 K15 K14 K13 TM RM 2T RN 1T 1T 1T 2T 2T 2T đkb R14 R24 R13 K7 K8 ... truyền động máy neo Chơng 1: Tổng quan thiết bị neo 1. 1 Giới thiệu chung - Thiết bị neo thuộc nhóm thiết bị boong, dùng để giữ tàu đỗ khơi cập bến Thiết bị gồm có: Mỏ neo, xích neo, máy móc truyền ... tính truyền động máy neo a b c CC1 CC2 H 380 /12 7 B CD1 L Thả neo KT KT 1RT Kéo neo K3 RT 1RN 2RN 3RN 4RN 5RN RT 2RT TM RN 3T 5RN 1RN 2RN 3RN 4RN K 11 3T H B K6 3T 3T 1T 1T 1T 2T 2T 2T B H K5 1RT 1T...

Ngày tải lên: 15/05/2014, 11:05