1 dao động của kết cấu

... 1. 64 1. 4473 1. 445 1. 6362 1. 635 1. 4426 1. 44 1. 6322 1. 435 1. 63 1. 4379 1. 6282 1. 43 1. 4333 1. 625 1. 6243 1. 4288 1. 62 1. 425 1. 616 7 1. 42 TY TX 1. 4244 1. 6204 1. 615 1. 61 1. 415 1. 41 1.605 (%) Hình Ảnh ... 1. 4409 6349 1. 44 1. 634 1. 4395 1. 6338 1. 4368 1. 6333 1. 435 1. 6323 1. 632 1. 4333 1. 6309 1. 43 TY TX 1. 63 1. 628 1. 425 (%) Hình Ảnh hưởng đồng thời tham số kết cấu chu kỳ dao động 1. 45 1. 64 1. 4473 1. 445 ... = 1, 6362s ; T Dpy = 1, 4473s Thay đổi giá trị tham số làm thay đổi chu kỳ dao động riêng cơng trình bước/6%o Hình Ảnh hưởng tham số chu kỳ dao động Tx, Ty 1. 638 1. 45 1. 4473 1. 445 1. 636 1. 4439 1. 6362...

Ngày tải lên: 23/03/2014, 06:20

... T1 0 .11 8896 0 .11 8200 0.585 0 .11 8896 0 .11 8200 0.586 T2 0.030205 0.028343 6 .16 5 0.030205 0.028343 6 .16 5 T3 0. 018 983 0. 011 4 91 39.467 0. 018 983 0. 011 4 91 39.465 C.vị u4(m) 0. 011 700 0. 012 000 -2.564 0.046800 ... DASF SAP2000 Chênh(%) T1 0 .11 8 910 0 .11 8896 0. 012 0 .11 7537 0 .11 7537 0.000 T2 0.030 211 0.030205 0.020 0.029647 0.029647 0.000 T3 0. 018 989 0. 018 983 0.032 0. 018 3 51 0. 018 3 51 0.000 Ghi chú: Sử dụng ma ... 35.0809 -1. 273 13 8.5600 14 0.3236 -1. 273 15 .5000 15 .7800 -1. 806 62.0000 56.0000 9.677 17 .11 00 17 .4 613 -2.053 68.4400 69.8450 -2.053 9 .15 20 9.3377 -2.029 36.6080 37.3506 -2.029 Chu kỳ (s) T1 0 .11 8896...

Ngày tải lên: 30/03/2014, 02:20

... 14 ,0 14 ,0 10 ,06 9,5 2,2 1, 98 1, 98 2,2 1, 68 1, 7 11 ,1 11, 32 12 ,02 11 ,8 8,38 7,8 2,09 2,2 2,35 2,24 1, 48 1, 25 348 .10 4 348 .10 4 348 .10 4 348 .10 4 710 .10 4 710 .10 14 .10 4 14 .10 4 14 .10 4 14 .10 4 0 19 3 .10 4 19 3 .10 4 ... Mü 13 11 ,64 5,69 D12E CH SÐc 14 13 , 31 6,70 D13E Ên §é 12 14 ,33 9,55 D14E TQ 17 ,5 17 ,30 8,78 D18E BØ 14 15 ,50 7,90 D19E TQ 13 16 ,00 8 ,10 Khoảng cách trục bánh l1 (m) 2,03 2,40 1, 75 1, 80 1, 65 1, 65 ... số cấu tạo số loại toa xe Khách Khách Khách Khách Hàng Hàng TH2 TH2 Rumani Việt Nam VN Rumani Ên §é Ên §é 10 10 11 11 ,75 12 ,5 12 ,5 7,5 7,5 9,75 5 19 ,68 19 ,68 20,68 20,68 14 ,7 13 ,7 13 ,3 13 ,3 14 ,0...

Ngày tải lên: 06/08/2014, 13:21

... c1  A 11 D 11  B 11 B 11 A B  A 11 B12 c2  12 11 c1 c3  B 11 B12  A 11 D12 c1 c4  B 11 B12  A12 D 11 c1 B D  B12 D 11 c5  11 12 c1 c6  A12 c4  A22  B12 c2 c7  A12 c5  B22  B12 c3 c8  B12 ... 25. 416 (3 ,1) 10 1.749 92.997 8.6 01 16.347 (1, 2) 14 3.556 13 4.4 01 6.377 8.379 (1, 1) 36.846 36. 816 0.0 81 23. 716 (2 ,1) 56. 911 58.229 -2. 316 25.447 (3 ,1) 10 1.748 92.896 8.700 16 .348 (1, 2) h1/a 14 3.556 ... fA44ym   dx 26 Với: c1  A 11 D66  B16 B16 c2  B16 B26  A12 D66 c1 B A  A 11 B26 c3  16 12 c1 c4  A66 D 11  B16 B16 c5  B16 D12  D11B26 c4 c6  B16 B26  D12 A66 c4 c7  A12c2  A22  B26c3...

Ngày tải lên: 15/09/2014, 09:55

... h1/a Khơng khí (tấm nổi) 0 .1 0.3 0.5 Dạng dao động (1, 1) (2 ,1) (3 ,1) (1, 2) (1, 1) (2 ,1) (3 ,1) (1, 2) (1, 1) (2 ,1) (3 ,1) (1, 2) (1, 1) (2 ,1) (3 ,1) (1, 2) (1, 1) (2 ,1) (3 ,1) (1, 2) (1, 1) (2 ,1) (3 ,1) (1, 2) ... r1 (1) =0 [0o/90o] S r2 (1) =0 r1(2) =10 0 [45o/-45o]2 r2(2)=0 r1(3) =10 0 o o r2(3) =10 [30 /-30 ]2 [60o/-60o]2 12 .36 (1, 1) 10 .09 (1, 1) 13 (1, 1) 11 .42 (1, 1) 14 .29 (1, 1) 15 .68 (1, 1) 14 . 41 (1, 1) 12 . 81 ... 12 . 81 (1, 1) 11 .00 (1, 1) 14 .14 (1, 1) Tần số dao động  16 .89 24.29 32.27 34.20 (1, 2) (1, 3) (2 ,1) (1, 4) 16 .95 24. 41 26.56 28 .19 (1, 2) (2 ,1) (1, 3) (2,2) 20 27 30 36 (1, 2) (1, 3) (2 ,1) (2,2) 19 .16 22.57...

Ngày tải lên: 15/09/2014, 12:21

... 4.35 6 .1 6 .15 4.82 6 .15 5.75 4 .12 6. 31 4.34 16 .9 16 .9 15 .35 17 .25 16 .23 14 .24 13 .07 13 .64 15 .02 13 .63 13 .84 15 .04 4 .12 6. 31 4.34 5.86 15 .17 14 .17 13 .15 17 .09 tb (%) max (%) 5. 21 6. 31 15.04 17 .25 ... 84.08 13 0.98 352.3 71. 74 80.67 81. 45 12 4.23 3.86 69.75 11 5.36 17 9.66 11 .57 86 .18 11 0.94 22.35 78.6 27. 61 43.06 2.26 10 0.84 11 0.2 42. 01 146 .15 78.7 304.35 82. 51 87 .12 75 .1 2 01. 78 47.27 tb = 11 1.73 ... 51. 41 2.60 5.20 0.44 1. 19 1. 52 1. 59 1. 63 1. 49 17 .96 2.54 17 .19 31. 54 2.25 11 .70 8. 41 5.66 2.07 1. 82 0.63 2.87 1. 73 2.20 6.08 6.77 3.79 14 .79 20 .13 12 .86 2.76 1. 78 0.86 1. 33 5.43 4.05 10 .82 18 .28...

Ngày tải lên: 29/02/2016, 16:47

... 16 48 .13 9 16 48.063 16 47.785 02 17 76.2784 17 41. 66 16 47.785 17 40.840 17 44.798 17 41. 196 17 41. 210 17 40.840 03 33 41. 3752 311 9 .12 311 1.326 313 6.623 311 3.594 311 7.085 311 1.403 04 517 4.3538 4600.60 45 61. 819 ... 11 49.296 11 39.2077 11 39.2005 11 40.320 11 39.358 11 39.237 11 39.200 03 16 12.350 15 81. 7924 15 81. 7 713 15 85 .15 2 15 82.246 15 81. 995 15 81. 772 04 2 519 .866 2408.9828 2408. 911 5 24 21. 083 2 410 .620 2 410 .634 2408.926 ... 7530.508 810 0.925 7502.200 08 8272. 61 8047.936 8 418 .729 80 81. 0 71 8273.784 810 0.906 09 11 167.57 9922.385 10 730.657 9995.462 11 364 .16 2 10 086 .18 9 10 12 0 51. 90 10 477.443 11 457.8 31 10565.54 12 324.403 10 687.263...

Ngày tải lên: 08/06/2016, 14:12

... c1  A 11 D 11  B 11 B 11 A B  A 11 B12 c2  12 11 c1 c3  B 11 B12  A 11 D12 c1 c4  B 11 B12  A12 D 11 c1 B D  B12 D 11 c5  11 12 c1 c6  A12 c4  A22  B12 c2 c7  A12 c5  B22  B12 c3 c8  B12 ... Page 42 of 14 8 26 Header Page 43 of 14 8 Với: c1  A 11 D66  B16 B16 c2  B16 B26  A12 D66 c1 B A  A 11 B26 c3  16 12 c1 c4  A66 D 11  B16 B16 c5  B16 D12  D11B26 c4 c6  B16 B26  D12 A66 c4 ... (2 ,1) 76.336 76.260 0.099 (3 ,1) 12 1.632 12 1.444 0 .15 4 (1, 2) 15 6.685 15 6.380 0 .19 5 (1, 1) 41. 429 41. 403 0.063 4.226 (2 ,1) 64.526 65.458 -1. 445 15 .4 71 (3 ,1) 11 0.369 10 4.360 5.445 9.260 (1, 2) 14 9.690...

Ngày tải lên: 08/03/2017, 03:36

... NGHIÊN CỨU DAO ĐỘNG CỦA KẾT CẤU NHỊP CẦU DƯỚI TÁC ĐỘNG CỦA HOẠT TẢI XE 1. 1 Các tác động tải trọng di động kết cấu nhịp cầu 1. 2 Các hướng nghiên cứu ảnh hưởng hoạt tải (tải trọng di động) cơng ... đến hệ số động lực cầu 5 CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ NGHIÊN CỨU DAO ĐỘNG CỦA KẾT CẤU NHỊP CẦU DƯỚI TÁC ĐỘNG CỦA HOẠT TẢI XE 1. 1 Các tác động tải trọng di động kết cấu nhịp cầu Trong trình di động mặt ... di động với vận tốc xấp xỉ 0), (1. 10), (1. 11) (1. 12) viết lại:  k k   sin    k sin  l  k l  k 1 k  (1. 14)  k k   sin    k sin  l  k l   (1. 15)  w( x, )  P 11 ...

Ngày tải lên: 21/03/2017, 23:25

... (dọc) 1. 4% 2.4% (ngang) Thủ Ngữ 1. 1% 1. 1% 1. 1% Trần Tử Bình II 1. 2% 1. 6%  1. 0% 2.0% 1. 6% 1. 9% 2 .1% 2.4% 1. 98% 1. 73% 2.24% 2.53% 1. 2% 1. 3% 1. 5% 1. 8% ( ngang) 1. 5% (dọc) 1. 6% 2.5% (ngang) 1. 8% ... 16 phương trình mơ tả hệ thống: z  F  F  ;   aF  bF  ; s zu1   Fs1  Fks1  Fcs1 ; F  k s1 ( z u1  z s1 ) ks1 k s ( z u1  z s1  f )  k s1 f Fcs1  c s1 ( zu1  z s1 ... NGHIÊN CỨU DAO ĐỘNG CỦA KẾT CẤU NHỊP CẦU DƯỚI TÁC ĐỘNG CỦA HOẠT TẢI XE 1. 1 Các tác động tải trọng di động kết cấu nhịp cầu 1. 2 Các hướng nghiên cứu ảnh hưởng hoạt tải (tải trọng di động) cơng...

Ngày tải lên: 23/03/2017, 16:56

Ngày tải lên: 07/05/2017, 00:09

... Thạc sỹ Khoa học E1 E1  Q 11      E 12 21  12  E1   E2 E2 E   Q 11 Q 22   12  21  E  E1  12  E1  Q  12 E   Q 12 22  12  12  21  Q66  G12 1. 16  Biểu thức xác ...   A 11 N    y   A12  N xy   A16   M x    B 11  M y   B12     M xy   B16 A12 A 22 A 26 B12 B22 B26 A16 A 26 A 66 B16 B26 B66 B 11 B12 B16 D 11 D12 D16 B12 B22 B26 D12 D ... D   D 11  11 12 1  12  21  s s    D *  D  1   1   E   H / h 2  22  12   22 E1       * Eh D   D66  66 24     12   D*  u D* 12 22  12  u l 12  12  ...

Ngày tải lên: 24/07/2017, 23:03

... tìm hàm dạng N1, từ điều kiện biên (2a), ta xác định ứng lực P1 P2 dựa vào (27): ⎛ P1 ⎞ ⎛ k 11 ⎜ ⎟=⎜ ⎜P ⎟ ⎜k ⎝ ⎠ ⎝ 21 k12 k13 k 22 k 23 k14 ⎞ ⎛k ⎞ ⎟ (1 0 )T = ⎜ 11 ⎟ ⎜k ⎟ ⎟ k 24 ⎠ ⎝ 21 ⎠ Như vậy, ... thông số đoạn thứ (j =1) { + + Z 0+ = Z 1+ (0) = 1; Z (0) = 0; Z 3+ (0) = k 11 ; Z (0) = k 21 } (29) nên hàm dạng N1 cho đoạn có dạng N1 (1) = K1 (λ x) + K (λ x ) K (λ x ) k 11 − k 21 ; x = x − EI z ... chuyển vị trí vết nứt 1 ⎢0 J j (α j ) = ⎢ ⎢0 ⎢ ⎣0 0 0⎤ αj⎥ ⎥ 1 ⎥ ⎥ 0 − 1 (20) Từ (19 ), (17 ) ta có: + + Z j = J j T j Z j 1 với j =1, ,n ( 21) + + Z n = J nTn J n −1Tn 1 J 1T1 Z dẫn đến : (22)...

Ngày tải lên: 27/02/2014, 05:20

... CHỊU UỐN LÀM BẰNG VẬT LIỆU CĨ CƠ TÍNH BIẾN THIÊN ThS Nguyễn Thị Bích Phượng1, PGS.TS Trần Minh T 1, KS Phạm Thị Thu Hiền2 (1) Khoa Xây dựng DD&CN, Trường Đại học Xây dựng (2) KS, Khoa Xây dựng, Trường ... ứng suất Kết số cho thấy tương đồng với kết đẳng hướng đưa trường hợp riêng Các ảnh hưởng tỉ lệ thể tích vật liệu, tỉ số mơ đun đàn hồi kéo nén vật liệu thành phần khảo sát so sánh với kết tính ... trao đổi ion →nước - Hướng nghiên cứu theo sơ đồ công nghệ (1) có khả xử lý nước muối đáp ứng yêu cầu QCVN 01: 2009/BYT với nồng độ 15 ‰: Hiệu suất khử muối màng lọc nano tỷ lệ nghịch với hệ số...

Ngày tải lên: 07/03/2014, 03:20

... võng dao cực ®¹i (km/h) (∆/h) 275 ®éng (Hz) 0 ,11 10 9 1/ 111 1 (mm/s2 ) 10 0 18 3 0 ,16 11 7 1/ 500 19 0 18 3 17 4 (44 tÇng) 11 2 ( 31 tÇng) 18 0 (45 tÇng) 0,24 10 0 1/ 500 70 0,22 17 6 1/ 500 16 0 0,28 10 8 1/ 320 ... kỳ dao động riêng T ( T =1/ f) công trình cao tầng thông thờng (theo [6], [11 ]) là: + Chu kỳ T1 = (0,06ữ 0 ,1) .N ; với N số tầng công trình + Chu kỳ T2, T3 : T2 = (1/ 5 - 1/ 3).T1 T3 = (1/ 7 - 1/ 5).T1 ... toán thành phần động tải trọng gió- NXB Xây dựng ,19 99 TCXD 19 8 -19 97: Nhà cao tầng- Thiết kế kết cấu BTCT toàn khối, NXB Xây dựng ,19 97 Kết cấu nhà cao tầng - NXB Xây dựng ,19 95 10 .SAP2000- Analysis...

Ngày tải lên: 29/08/2014, 23:49

... Pn k n v2 vk v1 P1 =1 11 21 ∆ =1 k k1 n n1 k r 21 H×nh 2 .1 rk1 n rn1 Chuyển vị vị trí k đợc xác định theo nguyên lý cộng tác dụng r 11 vk = k1.P1 + δk2.P2 + δk3.P3 +… + δkn.Pn víi k = 1, 2, ,n Viết ... )  12  ω  11 Ml   2 =  ÷[ 2 1] 3 .18 2   81 EJ  5.727    ω6  11 Ml3  = M ÷ ( 55,085 )  81 EJ  cân động dẫn đến tần số: = ( 1) Z0 14 ,0 91  81 EJ  14 ,0 91 = ÷ 55,0485  11 Ml3 ... 3 ,18 2  =        81EJ 81EJ  14 27  1   63 5,727         3 víi Z (1) = 11 MI 81 EJ Thế biến dạng đàn hồi cực đại hàm dạng v1 (1) tìm đợc nh sau: ω4 ( 1) ( ) ( 1)  3 ,18 2...

Ngày tải lên: 06/10/2014, 12:09

Ngày tải lên: 07/10/2014, 11:51

... piston xilanh 10 Hình 1. 10: Bơi trơn th y ng gi a váy xilanh 11 Hình 1. 11: ng cong stribeck 14 Hình 2 .1: Các thơng s mơ t chuy n Hình 2.2: Chuy n ng ph 17 ng ngang c a ... Chương 17 NG L C H C NHÓM PISTON THANH TRUY N KHI NGHIÊN C U PISTON CHUY N NG PH 17 2 .1 GI I THI U 17 2 .1. 1 Gi i thi u 17 2 .1. 2 Các nhân t 2.2 nh ... 1. 1 NH NGHĨA 1. 2 C U TRÚC T NG QUÁT C A NG CƠ T TRONG 1. 2 .1 Cơ c u truy n l c 1. 2.2 H th ng trao i khí 1. 2.3 H th ng bôi trơn 1. 3 MA SÁT,...

Ngày tải lên: 31/10/2012, 15:26

... + S13θ ) S12 (−S 23 )θ S13θ S12 S 23θ S13θ x = − 12 = + = − S 11 S 11 S 22 S 11 S 11 S 22 S 11 y =− S12 S 23 S13 − S 11 S 22 S 11 Bước : Xác định chuyển vị đầu cọc : xj = x - Yjθ yj = y + Xjθ θ =1 Với ... ma trận (2x2) [ A 11 ] [ A12 ] [ A12 ] T [ A22 ] Với [ A 11 ] * = [ A 11 ] − [ A12 ][ A22 ] 1 [ A12 ] T (a *11 -Mw2n) a *12 a *12 (a*22 – Mw2n) [ A 11 ] * − [ M ]ω n = a *13 a*23 a *13 a*23 (a*33-Iθw2n) ... độ nhạy kết cấu chịu tác dụng tải trọng động 3.2 .1 Khung dao động mặt phẳng : Có hai dạng : - Dạng lắc lư thể thống - Các cọc kết cấu dao động theo kiểu cung tên Hầu hết hai dạng dao động đồng...

Ngày tải lên: 16/04/2013, 10:36

... =4 .10 -3 12 Chọn mật độ tử cảm : B = 1, 0 Tesla 13 Số vũng dõy cuộn sơ cấp : W1 = U1 220 = = 248 4,44 f Q.B 4,44.50.4 .10 − 3 .1, 0 vũng 14 Số vũng dõy cuộn thứ cấp : W = W1 U2 36,89 = 248 = 42 U1 220 ... 0,00393 C 19 Điện trở suất dây đồng 750C : ρ75 Ω.mm = ρ 200 (1 + α∆t ) = 0, 017 86 (1 + 0,00393.55) = 0,0 217 m 20 Điện trở mét dây quấn sơ cấp : r1 = ρ75 1 Ω = 0,0 217 = 0,00 617 S10 3,462 m 21 Chọn ... 311 ,2 mm 34 Tổng độ dài dây quấn sơ cấp : l1 = ltrb1 W1 -1 + ltrb2 W1-2 = 239 .17 9 + 311 ,2.96 = 82322,2 mm ≈ 82,4 35 Cách điện hai giây quấn sơ cấp thứ cấp bỡa ∆ phớp cỏch điện, có độ dày = 10 ...

Ngày tải lên: 24/04/2013, 08:07