điểm kỳ hạn fp được tính toán dựa trên chênh lệch lãi suất giữa 2 đồng tiền theo công thức sau
nghiên cứu cấu trúc hóa học của các ion dương gốc tự do bằng phương pháp tính toán dựa trên lý thuyết orbital phân tử và lý thuyết hàm mật độ
Ngày tải lên :
10/05/2014, 21:59
... Hydrocarbon (•CH2CH2CH2+), Ion Ether (•CH2OCH2+), Ion ketone (•CH2CH2CH2C≡O+), Các ion halide (•CH2ClCH3+, •CH2BrCH3+, CH2ClH+, •CH2BrH+), Ion Ester ((CH3O)2P+(OH)OCH2• • (C2H5O)2P+(OH)OCH2CH2•), Ion ... Phenylphosphine 11 2. 1.4 Benzonitrile 12 2.1.5 Benzaldehyde 13 2. 2 Ion gốc tự số hợp chất dị vòng chứa 15 2. 2.1 Imidazole 15 2. 2 .2 Pyrazole 16 2. 3 Ion gốc tự số hợp ... (•CH2CH2OH2+), Ion Amine (•CH2NH3+ , •CH2CH2NH3+) 1 .2 Phương pháp nghiên cứu Một số phương pháp sử dụng để nghiên cứu ion distonic bao gồm: (1) xác định nhiệt tạo thành, (2) khảo sát đặc tính...
- 28
- 1.2K
- 2
Nghiên cứu cấu trúc hóa học của các ion dương gốc tự do bằng phương pháp tính toán dựa trên lý thuyết orbital phân tử và lý thuyết hàm mật độ
Ngày tải lên :
09/07/2015, 08:53
... oxide 20 kcal/mol phù hợp với kết thực nghiệm [25 ] Cấu trúc hình học ion •CH2OCH2+ tính MP2/6-31G* nêu Hình 1.1 Hình 1.1 Cấu trúc hình học ion distonic •CH2OCH2+ tính MP2/6-31G* 12 • CH 2CH2OCH2+ ... 2CH2OCH2+ Một đồng đẳng •CH2OCH2+ •CH2CH2OCH2+ khảo sát Ion tạo thành từ ion 1,4-dioxane formaldehyde [26 ] Baumann, MacLeod Radom [27 ] khảo sát phản ứng ion đánh dấu •CD2CD2OCH2+ •CH2CH2OCD2+ chứng ... CH3CH2CH2CH2NH2+ ΔE = E (thường) – E (dis) CH2N+H3 CH2CH2N+H3 CH2CH2CH2N+H3 CH2CH2CH2CH2N+H3 1.1.4 Một số ion distonic khảo sát Ion Hydrocarbon Ion distonic •CH2CH2CH2+ tạo thành mở vòng ion gốc tự cyclopropane...
- 177
- 731
- 0
Tài liệu LUẬN VĂN : " TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ HỆ THỐNG NHIÊN LIỆU CỦA ĐỘNG CƠ THEO CÁC THÔNG SỐ KĨ THUẬT " ppt
Ngày tải lên :
27/01/2014, 15:20
... SẺ TRÊN DIỄN ĐÀN WWW.OTO-HUI.COM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPBỘ MÔN TRANG BỊ ĐIỆN Sinh Viên : Đinh Văn Hà U π /2 π 2 3π ωT U URC π /2 π 2 3π ωT - UĐKT USS π /2 π 2 3π ωT ωT UC ωT uEB Tr2 -Tr3 ωT 50 UD2-D3 ... thêm: T2, D2, R4, R5 mạch ổn định dòng để nạp cho tụ, điện áp cực gốc với cực phát Tr2 là: ucb2 = u0 - ic2R4 Vì sụt áp phát - gốc Tr2 mở không thay đổi dòng cực gốc thay đổi, nên ta coi : ueb2= A ... trở 2R diốt D2 , D3 Lúc Tr1, Tr2 khoá nhờ điện áp tụ C điện áp nguồn +15V + Khi điện áp đầu IC có giá trị âm ,tụ C phóng qua Tr1, Tr2 , 2R Lúc Tr1, Tr2 mở có xung phương trình nạp cho tụ 2Ri...
- 96
- 831
- 0
đồ án tính toán và thiết kế hệ thống nhiên liệu của động cơ theo các thông số kĩ thuật
Ngày tải lên :
28/06/2014, 07:21
... 12 13 14 15 ΣQ(mm) 0 0 0 Điểm 16 17 18 19 20 21 22 23 ΣQ(mm) 0 987,61 ΣQ(mm) 21 39,85 28 43 ,21 28 43 ,21 28 43 ,21 Các giá trị biểu diễn tổng phụ tải tác dụng lên điểm sau: Điểm ΣQbd 27 ,96 29 ,96 27 ,96 ... 18 19 20 21 22 23 Q'Σ 0 0 0 0 0 987,61 + Chọn tỉ lệ xích: + Từ giả thiết ta lập bảng tổng phụ tải tác dụng điểm 0;1 ;2 23 chu trình sau: Điểm 28 43 ,21 28 43 ,21 28 43 ,21 28 43 ,21 1855,6 703,06 0 Điểm ... 5.5 02 1.0 72 36.3 5.0 0 .22 6 80.0 8.6 42 0 .22 9 7.8 7 .24 0 0.815 27 .6 6.0 0 .27 1 96.0 11.034 0.179 6.1 9.060 0.651 22 .1 7.0 0.317 1 12. 0 13.565 0.146 4.9 10.951 0.539 18.3 8.0 0.3 62 128 .0 16 .22 3 0. 122 ...
- 68
- 733
- 0
Tính toán và thiết kế hệ thống làm mát của động cơ theo các thông số kĩ thuật
Ngày tải lên :
12/06/2015, 09:28
... 12. 15 520 4 12 14.84735756 17.1 925 622 6 19.88006117 20 .29 222 7 62 23.5 23 .5 23 .5 23 .5 23 .5 23 .5 23 .5 23 .5 23 .5 23 .5 23 .5 23 .5 23 .5 23 .5 23 .5 23 .5 23 .5 23 .5 23 .5 23 .5 23 .5 23 .5 23 .5 23 .5 23 .5 23 .5 23 .5 23 .5 23 .5 ... 24 .933 26 .4343 27 .28 24 27 .5483 27 .0184 24 .933 26 .4343 27 .28 24 27 .5483 27 .0184 19 20 21 22 23 2. 5 624 6 2. 5 624 6 2. 5 624 6 2. 5 624 6 2. 3968 2. 3968 8 2. 39688 s 0. 327 35 0. 327 35 0 .24 8 2. 8 124 9 1.87714 1.3673 ... Q '20 Q '21 Q '22 Q '23 TONG 2. 5 624 61 2. 396876 0. 327 345 0 .24 7999 0 .26 2973 2. 5 624 6 2. 39688 0. 327 35 0 .24 8 0 .26 297 0 .28 541 2. 5 624 6 2. 39688 0. 327 35 0 .24 8 0 .26 297 0 .28 541 0.31554 2. 5 624 6 2. 39688 0. 327 35...
- 74
- 718
- 2
CHƯƠNG 4 TÍNH TOÁN CƯỜNG hóa hệ THỐNG lái XE tải 2,5t
Ngày tải lên :
22/03/2017, 22:29
... 2, 2 (cm) Đờng kính phía vá van ph©n phèi: D = 3,6 (cm) π D π d 12 3,14.3, 62 3,14 .2, 22 f1 = − = − = 6,37 (cm ) 4 4 Thay vµo biĨu thøc quan hƯ ta cã: (4 – 25 ) (4 – 26 ) (4 – 27 ) f2 = F2 f1 9, 42. 6,37 ... lùc theo c«ng thøc: f P1 F2 = = f1 P2 F1 Trong ®ã: (4 – 24 ) F1,F2 – diƯn tÝch lµm viƯc cđa xilanh lực khoang không có cần đẩy piston Dx2 3,14. 42 F1 = = = 12, 56(cm ) 4 π Dx2 π Dc2 3,14.4 3,14 .22 ... (mm) i= 20 0 .20 ,5 = 22 ,8 180 VËy: ϕ0 = 0, 22 ,8 = 0, 022 8(rad ) 20 0 ϕ0 = 0, 022 8 180 = 1,30 < 40 3,14 b) Gãc quay tù toµn bé: ϕ0′ lµ gãc quay cho phép vành tay lái cờng hoá không làm việc = 2. i Rvl...
- 16
- 353
- 0
Tính toán bể thép trụ đứng chứa chất lỏng chịu động đất theo tiêu chuẩn của nga (tt)
Ngày tải lên :
28/12/2017, 16:48
... 1.18984 1. 122 39 0.68 0 .25 404 0 .22 626 0.4 128 7 0 .29 031 -0.39754 -0.71 729 1. 122 54 1.06547 0.70 0 .26 233 0 .23 2 02 0.41 628 0 .28 641 -0.375 12 -0.69651 1.060 52 1.01333 0. 72 0 .27 069 0 .23 771 0.41977 0 .28 239 -0.35509 ... 0. 024 52 3.80 1.95843 -2. 0 327 1 -0 .24 808 -2. 8 127 2 0. 029 84 -0.00009 -0. 025 48 0. 020 79 3.90 1. 924 10 -2. 29131 -0 4 421 5 -26 56 42 0. 027 34 0.001 82 -0. 024 65 0.01745 4.00 1.86 925 -2. 863 82 -0.65875 -2. 7 928 3 ... -65 .28 27 0.34 -0 .29 44 +0 26 52 -61.8 525 -50.57 52 0.36 -0 .29 61 +0 .26 34 -49.7709 -39.6 922 0.38 -0 .29 80 +0 .26 14 -40.5689 -31.5 024 0.40 -0 .29 99 +0 25 94 -33.4538 -25 .25 22 0. 42 -0.3 020 +0 .25 73 -27 .8391...
- 34
- 414
- 0
Điểm gãy cấu trúc trong mối quan hệ giữa tỷ giá hối đoái thực và chênh lệch lãi suất thực Luận văn thạc sĩ
Ngày tải lên :
07/08/2015, 15:26
... q 0. 627 9 (1) - 3.04 92 ** (0) 20 11 M2 r -1.7353 ( 12) -3 .21 86 ** ( 12) 20 08 M6 r* -1. 723 2 (0) -13.6085 *** (0) 20 08 M 12 35 S&L Test trúc q 0. 627 9 (1) - 3.04 92 ** (0) 20 11 M2 r -1. 529 4 ( 12) -2. 7079 ... [0.0000] 29 .97** 24 .85 21 .22 6 .23 5.36 8.10 7. 12 [0.0 321 ] [0.0010] [0.00 52] [0.75 02] [0.8385] [0.5355] [0.6495] Lag Shift day 3.11 [0. 325 7] 20 08 M6 5.88 [0.78 72] 1.80 [0.58 52] 20 08 M 12 6 .23 0 .21 0. 02 ... [0.58 52] 20 08 M 12 6 .23 0 .21 0. 02 0.31 0 .27 4.57 1.00 0.71 [0.8698] - 2 1 7 20 11 M2 20 08 M6 20 11 M2 20 08 M 12 2011 M2 20 08 M6 20 08 M 12 [0.7495] [0.9781] [0.9994] [0.96 12] [0.9685] [0.1596] [0.7935] 44...
- 85
- 362
- 0
ỨNG DỤNG KỸ THUẬT PHÂN TÍCH CHÊNH LỆCH LÃI SUẤT ĐO LƯỜNG RỦI RO LÃI SUẤT TẠI NGÂN HÀNG TMCP Á CHÂU.PDF
Ngày tải lên :
09/08/2015, 15:51
... 2. 1 .2. 1 2. 1 .2. 2 2. 1.3 2. 1.3.1 2. 1.3 .2 hàng 2. 1.3.3 2. 2 2. 2.1 2. 2 .2 2 .2. 2.1 2. 2 .2. 2 2. 3 2. 3.1 2. 3 .2 2.4 2. 4.1 2. 4 .2 3.1 3.1.1 3.1 .2 3.1.3 3.1.4 3 .2 3 .2. 1 3 .2. 2 3 .2. 3 3 .2. 4 11 11 ... 3 .23 : B 20 11 2% 181.500.197 181.500.197 181.500.197 29 . 927 .9 02 29. 927 .9 02 29. 927 .9 02 218 .22 0.881 21 8 .22 0.881 21 8 .22 0.881 14.761. 023 14.761. 023 14.761. 023 -36. 720 .684 -36. 720 .684 -36. 720 .684 10,99% ... -20 11 30 3 .2: Báo cáo k t qu t thúc ngày 31/ 12/ 2011 ST 20 11 20 10 T 22 Chi phí lãi chi phí t 23 I 25 .369.688 14.9 12. 424 (18.667.877) (10.670.1 42) 6.701.811 4 .24 2 .28 2 24 1.070.897 860 .28 2 25 (29 5.616)...
- 221
- 294
- 0
Ứng dụng kỹ thuật phân tích chênh lệch lãi suất đo lường rủi ro lãi suất tại ngân hàng TMCP á châ
Ngày tải lên :
06/04/2017, 15:56
... rủi ro lãi suất: 17 2. 2.1 Tài sản nhạy cảm với lãi suất 20 2. 2 .2 Thu nhập ròng từ lãi chênh lệch giá trị GAPi 20 2. 2 .2. 1 Thu nhập ròng từ lãi (NII) 20 2. 2 .2. 2 Chênh lệch ... cảm lãi suất Biế n đô ̣ng lãi suấ t Giảm 2% Tăng 2% 181.500.197 181.500.197 181.500.197 29 . 927 .9 02 29. 927 .9 02 29. 927 .9 02 218 .22 0.881 21 8 .22 0.881 21 8 .22 0.881 14.761. 023 14.761. 023 14.761. 023 ... 4 .24 2 .28 2 24 1.070.897 860 .28 2 25 (29 5.616) ( 120 979) 77 528 1 739.117 26 191.104 doanh V (Lỗ)/ Lãi từ mua bán chứng khoán đầu 28 (117.567) 88.648 179.560 150.9 62 (20 3.685) ( 124 .3 52) (24 .179) 26 .610...
- 221
- 372
- 0
đồ án kỹ thuật cơ khí Tính toán thiết kế trục chính máy tiện 1K62 theo quan điểm độ cứng.
Ngày tải lên :
17/05/2015, 05:59
... 1 42 51 21 0.96 =388,56(v/p) 25 4 39 55 +Trục IV nmin = ndc 1 42 51 22 0.96 =97,14(v/p) 25 4 39 88 +Trục V nmin = ndc 1 42 51 22 22 0.96 =24 .28 5(v/p) 25 4 39 88 88 +Trục VI 1 42 51 22 22 27 0.96 ... 0 ,2. 20 dI ≥ -Trục II d II ≥ 86439 ,22 = 27 ,85 (mm) 0 ,2. 20 -Trục III d III ≥ 21 9874,15 = 38, 02 (mm) 0 ,2. 20 -Trục IV d IV ≥ 85 324 7,375 = 59,75 (mm) 0 ,2. 20 -TrụcV dV ≥ 3311531,81 = 93,897 (mm) 0 ,2. 20 ... trục sau: 17 VỊ TRÍ ĂN KHỚP Z65-Z43 Ft Fr1 Mc 15° Fr2 20 ° Ft 195 320 px py 705 Ft 15° 320 Fr1 Fr2 20 ° Ft 195 Mc px py 120 705 2. 2 Tính tốn đường kính trục : 2. 2.1 Khái qt trục máy tiện HÌNH 2. 8...
- 38
- 1K
- 8
tóm tắt luận văn thạc sĩ kỹ thuật NGHIÊN cứu TÍNH TOÁN THIẾT kế đồ gá DI ĐỘNG CHO ROBOT hàn hồ QUANG AIIMEGA AII
Ngày tải lên :
18/08/2015, 20:48
... theo tọa độ thao tác 2. 2.3 Phương trình động học robot Phương trình động học robot nhận dạng ma trận sau: An (q )= 0An (t ) (2. 2.6) 2. 2.4 Bài toán động học thuận vị trí robot 2. 2.5 Bài tốn động học ... Đồ gá lựa chọn theo cấu trúc chuỗi 3.1.3 Mẫu mơ hình đồ gá -9- Hình 3.4 3 .2 Tính tốn thiết kế truyền động 2. 1 Lựa chọn động 3 .2. 2 Tính tốn truyền cho đồ gá 3 .2. 3 Tính chọn ổ 3 .2. 4 Phân tích lựa ... định 2. 1 .2 Ma trận cosin hướng, ma trận quay 2. 1.3 Vị trí, hướng vật rắn 2. 1.4 Phép biến đổi tọa độ 2. 1.5 Phương pháp Denavit- hartenberg (D-H) 2. 2 Thiết lập phương trình động học robot 2. 2.1...
- 20
- 470
- 0
tóm tắt luận văn thạc sĩ kỹ thuật nghiên cứu lý thuyết trên cơ sở xây dựng mô hình tính toán dựa vào các phần mền chuyên dụng ANSYS, GT SUIT
Ngày tải lên :
19/08/2015, 09:43
... Phong NODAL SOLUTION JUL 22 20 10 23 :35:44 STEP=1 SUB =1 TIME=1 SEQV (AVG) DMX = .26 113 SMN =.197E-04 SMX =63.55 MX MN Y Z 197E-04 7.061 14. 122 21 .183 X 28 .24 5 35.306 42. 367 49. 428 56.489 63.55 ONG ... HÌNH TÍNH TỐN NHIỆT ĐỘNG VÀ SỰ TƯƠNG TÁC GIỮA PITTÔNG VÀ XILANH ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG 2. 1 Đặt vấn đề 2. 2 Mơ hình hình học cặp pittơng xilanh động khảo sát 2. 2.1 Mơ hình hình học pittơng 2. 2 .2 Mơ ... 2. 1 Đặt vấn đề 2. 2 Mơ hình hình học cặp pittông xilanh động khảo sát 2. 2.1 Mơ hình hình học pittơng 2. 2 .2 Mơ hình hình học ống lót xilanh 2. 3 Mơ hình tương tác pittông - xilanh động 2. 4 Phương trình...
- 20
- 468
- 0
Nghiên cứu kỹ thuật FTTH và tính toán thiết kế một số tuyến FTTH tại thành phố đà nẵng
Ngày tải lên :
30/12/2013, 13:46
... 29 .81 33.18 -29 .05 -28 .55 -28 .05 -27 .557 27 .05 -26 .55 -26 .057 -25 .5 -25 .057 -24 .55 24 .05 -23 .557 -23 .05 -22 .557 -14.96 -18.46 -22 . 82 -24 .26 -35. 02 -43.40 -53.84 -66.80 - 82. 92 -94.64 -100 .22 -103.57 ... -5.41 -2. 5 5.01 -31.5 -6.58 -2 5.63 -30.7 -8.04 -1.5 6.31 -30 -9.85 -1 7.07 -29 .56 - 12. 12 -19-0.5 0.5 1.5 2. 5 3.5 4.5 5.5 7.90 8.80 9.90 11. 12 12. 42 13.88 15.50 17.31 19. 32 21.55 24 .03 26 .78 29 .81 ... Log(BER) 0.00 0.00 -1.85 -2. 17 -2. 57 -3.05 -3.66 -4.33 -5. 32 -6.47 -7.89 -9.68 -11.89 -14.64 -18.05 -20 3.5 4.5 5.5 9.80 10.97 12. 24 13.67 15 .25 16.99 -22 .29 -27 .57 -34.07 - 42. 14 - 52. 09 -59.35 B ng 4.3.B...
- 26
- 610
- 1
Nghiên cứu tính toán đưa ra giải pháp giảm thiểu các yếu tố ảnh hưởng đến hiệu suất của nồi hơi công nghiệp
Ngày tải lên :
30/12/2013, 22:21
... ÷ 1,15 1 ,2 ÷ 1 ,25 1 ,2 ÷ 1,3 1 ,2 ÷ 1,3 Nhiên li u khí 1,05 ÷ 1,15 1 ,2 ÷ 1 ,25 1 ,2 ÷ 1 ,25 1 ,2 ÷ 1 ,25 H s khơng khí th a c a n i theo k t qu phân tích khói: α= 21 21 - (O - 0,5.CO) Khi tính nhi t ... + Tính tốn truy n nhi t v phía nư c t '2 + t' '2 , Nhi t lư ng truy n cho nư c: Q = Gn.cp2 (t' '2 - t '2 ), Nhi t ñ trung bình c a nư c: Tính 2: 2 = [ o C] t2 = Nu λf2 , d2 [Kj/kg] [W/m2 K] + Tính ... khói th i sau b hâm: q '2 = Q '2 222 1,3 = 100% = 7,4% Qdv 30017, 32 - Đ gia tăng hi u su t c a n i lúc này: ∆η = q2 - q '2 = 13,51 - 7,4 = 6,11% 4 .2. 1.3 Tính thi t k b hâm nư c B ng 4 .2 K t qu tính thi...
- 26
- 537
- 1
Tính toán cấu kiện thép góc đơn chịu uốn và nén uốn theo tiêu chuẩn hoa kỳ AISC
Ngày tải lên :
31/12/2013, 10:02
... đặc) (2. 9) (cánh mảnh) (2. 10) c Mô men danh nghĩa theo điều kiện ổn định tổng thể - Khi ≤ - Khi > = 0, 92 − 0,17 = 1, 92 − 1,17 ≤ 1,5 (2. 11) (2. 12) Me xác định mục 2. 5 .2 2.5.3 sau: 2. 5 .2 Tính tốn ... tâm tương đối theo phương x: mx=1,3 122 = 79 ,2 1,54 31,4 = 79 ,2 = 3,14 20 000 µ 122 = = = 79 ,2 1,54 31,4 = 79 ,2 = 3,14 20 000 µ Độ lệch tâm tương đối theo phương y: my=3,0 = = = = Tính hệ số ảnh ... kN/cm2 34,5 ⁄ = = 31,4 = 1,1 E= 29 000 ksi = 20 0000 Mpa =20 000 kN/cm2 Diện tích tồn mặt cắt: Ag = 0,938 in2=6,05 cm2 Bán kính quán tính theo trục x: rx = 0,605 in =1,54 cm Bán kính quán tính theo...
- 26
- 1.4K
- 3