§6 tính toán nền theo trạng thái giới hạn thứ 2

... 14,30 3, 42 6,13 11,00 2, 15 4,58 7,68 1,19 2, 41 3,03 0,38 18,4 30 ,2 15, 32 15,60 25 ,40 11,10 12, 90 20 ,60 7,64 10,40 16 ,20 4,93 7,97 21 ,10 2, 92 5,67 8,09 1,50 2, 75 3, 02 0,43 33,30 46 ,20 35,16 27 ,90 ... 0,38 1,50 2, 84 0,17 3,94 11,0 1,4 3,44 9, 12 0,99 2, 84 6,88 0, 62 1,77 2, 94 0 ,25 6,40 14,90 3,16 5,56 12, 52 2,31 4,65 10,00 1,51 3,64 7 ,27 0,89 2, 09 3,00 0, 32 10,70 20 ,7 6, 92 9,17 17,50 5, 02 7,65 ... sét trạng thái cứng Đất sét trạng thái dẻo Cát ẩm Cát ẩm Á sét trạng thái cứng Á sét trạng thái dẻo Á cát trạng thái cứng Á cát trạng thái dẻo 10 Đất đá Trị số f 0 ,25 0,3 0 ,2 0,55 0,45 0,45 0 ,25 ...

Ngày tải lên: 25/10/2013, 08:20

... ⎜ + ⎟ + 2. n.Fa ⎜ h − ⎟ ⎝ 6⎠ ⎝ 3⎠ ξ= Trong toạn thỉûc tãú cọ thãø láúy gáưn âụng ξ =1 /2 thç Wn = [0 ,29 2 + 0,75γ1 + 0,15γ1’]b.h2 (b c − b) h c + n.Fa Trong âọ: γ1 = b.h ; (7 - 19) (7 - 20 ) , , ... âạng kãø n.µ1 ≤ 0 ,25 v γ1’ ≤ 0,3 Khi tiãút diãûn chỉỵ nháût khäng âàût cäút thẹp thç ξ = 1 /2, lục âọ Wn kê hiãûu l : Wbn=(7 /24 ).b.h2 (Tỉïc Mämen khạng ân häưi låïn hån momen khạng ân häưi 7/4 ... ti trng báút k thç âäü vng âỉåüc biãøu diãøn theo cäng thỉïc täøng quạt: Mc ⎛ 1⎞ max 2 f = β ⎜ ⎟ l = β .l ; B ⎝ ρ ⎠ max l 1/δ M 1c B1 c M2 B1 (7 - 22 ) Trong âọ β hãû säú phủ thüc vo så âäư dáưm,...

Ngày tải lên: 20/10/2013, 16:19

... ⎜ + ⎟ + 2. n.Fa ⎜ h − ⎟ ⎝ 6⎠ ⎝ 3⎠ ξ= Trong toạn thỉûc tãú cọ thãø láúy gáưn âụng ξ =1 /2 thç Wn = [0 ,29 2 + 0,75γ1 + 0,15γ1’]b.h2 (b c − b) h c + n.Fa Trong âọ: γ1 = b.h ; (7 - 19) (7 - 20 ) , , ... âạng kãø n.µ1 ≤ 0 ,25 v γ1’ ≤ 0,3 Khi tiãút diãûn chỉỵ nháût khäng âàût cäút thẹp thç ξ = 1 /2, lục âọ Wn kê hiãûu l : Wbn=(7 /24 ).b.h2 (Tỉïc Mämen khạng ân häưi låïn hån momen khạng ân häưi 7/4 ... ti trng báút k thç âäü vng âỉåüc biãøu diãøn theo cäng thỉïc täøng quạt: Mc ⎛ 1⎞ max 2 f = β ⎜ ⎟ l = β .l ; B ⎝ ρ ⎠ max l 1/δ M 1c B1 c M2 B1 (7 - 22 ) Trong âọ β hãû säú phủ thüc vo så âäư dáưm,...

Ngày tải lên: 25/10/2013, 00:15

... M1c B1 Theo tiãu cháøn thiãút kãú, âäü vng ton pháưn ca dáưm chëu ti trng tạc dủng ngàõn hản v ti trng tạc dủng di hản âỉåüc xạc âënh theo cäng thỉïc: P (7 - 24 ) f = f1 - f2 + f3 f1 f3- f2 Trong ... nãúu chụng gäưm nhiãưu loải âỉåìng kênh khạc d1, d2, d3, våïi säú lỉåüng tỉång ỉïng n1, n2, thç dng âỉåìng kênh tỉång âỉång: n d 12 + n d 22 + d= n d1 + n d + - σa, Ea: ỈÏïng sút cäút thẹp ... vãút nỉït låïn åí chäø giao ca cạc vãút nỉït åí giỉỵa chiãưu cao tiãút diãûn 2. 2 Tính bề rộng khe nứt thẳng góc: a Cơng thức tổng qt: Tạch mäüt âoản dáưm nàòm giỉỵa khe nỉït Bãư räüng khe nỉït tải...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 02:21

... x⎞ n ⎛ (b − b)h ⎜ h0 − ⎟ + b x ⎜ h0 − ⎟ + Fa, (h0 − a ' ) ⎝ 2 2 ν ⎝ , c = , c (γ '+ξ ) b h0 Viãút lải theo cạc kê hiãûu trãn v 2a’ ≈ hc’ nãn ⎡ δ ' γ '+ξ ⎤ Ζ1= ⎢1 − ⎥h (γ '+ξ ) ⎦ ⎣ σb (9 - ... nỉït Wbn : mä men khạng ân häưi ca tiãút diãûn BT cọ xẹt âãún biãún dảng khäng ân häưi ca BT chëu kẹo Láúy Z1 ≈Z ⇒ ωk Ta âỉåüc: Våïi σa2 Fa.Z = Mb ⇒ σ a2 M b = c σa M σ a2 M M = ω k χ bn = ... hçnh tam giạc vng nẹn thç s càõt mẹp ngoi chëu kẹo âoản 2RK) Váûy ỉïng sút thåï BT chëu nẹn ngoi cng (theo gthuút TD phàóng) Fa bc 2Rkc σb = 2Rkc Rkc x h−x Tỉì phỉång trçnh cán bàòng lỉûc lãn phỉång...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 02:21

Ngày tải lên: 21/04/2015, 13:59

... Đ'ộ m đất chuyển từ trạng thái chảy sang trạng thái dẻo gọi giới hạn lỏng, kí hiệu "VV LL (Liquid Limit) Độ ẩm đất chuyển từ trạng thái dẻo sang trạng thái 27 nửa cứng gọi giới hạn dẻo, kí hiệu ... Tính theo mm 0,187 4,76 0,1 32 3,36 0,937 2, 38 10 0,0787 2, 00 16 0,0469 1,19 20 0,0331 0,840 30 0, 023 2 0,590 40 0,0163 0, 420 50 0,0117 0 ,29 7 60 0,0098 0 ,25 0 100 0,0059 0,149 140 0,0041 0,105 20 0 ... lỏng Thực tế đất chuyển trạng thái từ từ khơng có thay đổi đột ngột tính chất vật lí Trừ giới hạn co, giới hạn dẻo giới hạn lỏng dùng phổ biến để phân loại đất hạt m ịn Giới hạn co khơng dùng trực...

Ngày tải lên: 01/06/2016, 07:04

... 79,47 60,93 46, 72 36,36 28 ,78 23 ,24 19, 02 59, 62 0, 2. btz (kPa) 82, 84 92, 12 19 ,22 ng sut bn thõn ti im 9: btz =3,6 +3,4 = zbt=7m = zbt=5,4m + dn3 (3,6 -2) = 82, 84 + 8,30.(3,6 -2) = 92, 12 kPa Ti sõu ... 0,040 0,036 0,0 32 0, 029 0, 026 0, 024 0, 022 0, 020 0,019 0,017 0,015 0,079 0,069 0,060 0,053 0,048 0,0 42 0,038 0,035 0,0 32 0, 029 0, 026 0, 024 0, 022 0, 020 0,018 0,091 0,079 0,070 0,0 62 0,055 0,049 0,044 ... 0,976 0,870 0, 727 0,593 0,481 0,3 92 0, 321 0 ,26 7 0 ,22 4 0,190 0,163 0,141 5 ,2 5,6 6,0 6,4 6,8 7 ,2 7,6 8,0 8,4 8,8 9 ,2 9,6 10 11 12 0,053 0,046 0,040 0,036 0,0 32 0, 028 0, 024 0, 022 0, 021 0,019 0,018...

Ngày tải lên: 15/12/2016, 23:35

... Số hiệu rây Tính theo inch Tính theo mm 0,187 4,76 0,1 32 3,36 0,937 2, 38 10 0,0787 2, 00 16 0,0469 1,19 20 0,0331 0,840 30 0, 023 2 0,590 40 0,0163 0, 420 50 0,0117 0 ,29 7 60 0,0098 0 ,25 0 100 0,0059 ... (soliđ site) Đ'ộ m đất chuyển từ trạng thái chảy sang trạng thái dẻo gọi giới hạn lỏng, kí hiệu "VV LL (Liquid Limit) Độ ẩm đất chuyển từ trạng thái dẻo sang trạng thái 27 Trung tâm đào tạo xây dựng ... lỏng Thực tế đất chuyển trạng thái từ từ khơng có thay đổi đột ngột tính chất vật lí Trừ giới hạn co, giới hạn dẻo giới hạn lỏng dùng phổ biến để phân loại đất hạt m ịn Giới hạn co khơng dùng trực...

Ngày tải lên: 01/07/2017, 21:00

... 11.8 12. 25 12. 7 13.15 13.6 14.05 14.5 14.95 15.4 15.65 15.9 16.15 16.4 24 55.59 23 77 .28 22 98.97 22 83.95 22 68.93 22 53.91 22 38.89 22 33.58 22 28 .27 22 22. 95 22 17.64 22 17.8 22 17.95 22 18.11 22 18 .26 22 18.11 ... 22 17.95 22 18.11 22 18 .26 22 18.11 22 17.95 22 17.8 22 17.64 22 22. 95 22 28 .27 22 33.58 22 38.89 22 53.91 22 68.93 22 83.95 22 98.97 23 77 .28 24 55.59 25 33.89 26 12. 2 3005.34 3398.48 3791. 62 4184.76 1.4 1.4 1.4 1.4 ... 1 ,20 8 16 20 1 4 02 603 804 1005 120 6 1407 1608 1810 1,578 18 25 4 509 763 1018 127 2 1 527 1781 20 36 22 90 1,998 20 314 628 9 42 125 7 1571 1885 21 99 25 13 28 27 2, 466 22 380 760 1140 1 521 1901 22 81 26 61 3041...

Ngày tải lên: 15/12/2016, 23:35

... đáy đài, chiều sâu chôn đài kiểm tra theo điều kiện: E p ≥ 0,7Q Ep - tổng áp lực đất bị động mặt bên đài có trị số tỷ lệ với h Q - tổng tải trọng ngang tính toán tác dụng đỉnh đài Khi đài liên ... xỉ Trường hợp cọc hạ phương pháp đóng, ép thường chọn cho sức chịu tải cọc theo vật liệu lớn ÷ 2, 5 lần sức chịu tải theo đất để đảm bảo cọc chịu tải trọng lớn trình hạ ... nhằm tăng độ cứng hệ móng - Chiều dài tiết diện cọc có ảnh hưởng lớn đến sức chịu tải cọc theo vật liệu theo đất Khi đất xuống sâu tốt tải trọng cọc chịu trình thi công không lớn tải trọng đưa...

Ngày tải lên: 15/12/2016, 23:35

... để hệ biến hình n+1=1+1 =2) , lúc 2 dầm trạng thái giới hạn (xem hình 20 .14c) Pl Tải trọng giới hạn Pgh biểu đồ nội lực Mgh 32 ứng với trạng thái giới hạn trình bày b) hình 20 .14d 13 - Từ Mgh= Md, ... khớp dẻo 20 .4 Bài toán kéo (nén) phải sử dụng phương pháp trạng thái giới hạn 20 .5 Sự khác toán uốn tuý uốn ngang phẳng tính theo TTGH 20 .6 Hãy tìm lực giới hạn Pgh dầm chịu lực hình vẽ 20 .15 P ... 1 ,22 m l 64[σ ] Wdh Wd tỉ số so sánh khả chịu lực mặt cắt tính theo hai Wdh phương pháp CÂU HỎI TỰ HỌC: 20 .1 Phân tích khác biệt hai phương pháp tính theo trạng thái giới hạn phương pháp tính theo...

Ngày tải lên: 18/06/2014, 13:20

... trụ tính trị số lún chuyển vị Tính toán theo trạng thái giới hạn th phải tính độ mở rộng vết nứt xuất vết nứt cấu kiện bêtông cốt thép kết cấu Khi tính toán theo trạng thái giới hạn thứ thứ không ... kế cầu cống phải tính toán theo trạng thai giới hạn sau đây, có xét đến điều kiện làm việc bất lợi kết cấu móng trời kỳ xây dựng sử dụng: a Tính toán theo trạng thái giới hạn thứ đảm bảo cho công ... động lực Khi tính toán theo trạng thái giới hạn, trị số nội lực (ứng suất ) trị số biến dạng tác động lực tính toán gây không đ ợc v ợt trị số giới hạn xác định theo quy trình 11 22 TCN 18-79 1.35...

Ngày tải lên: 10/09/2013, 15:22

... lực dọc N đến trạng thái giới hạn dẻo tiết diện M BT a) P2 (t) P1 (t) OS 0.5m MU() EL EL 1.5m P1 (t) (3) (4) (2) 2. 0m OS f(t) P1 (t) (1) (6) 1.0m 1.5m ML( (5) M( b) P1 (t) 2. 5m 2. 5m t(s) 1.5m ... hưởng lực dọc đến trạng thái giới hạn dẻo tiết diện nhiều trường hợp đáng kể, cần thiết phải kể đến ảnh hưởng tính toán TÀI LIỆU THAM KHẢO NGUYỄN VĂN TÚ Tính toán hệ khung phẳng theo mô hình đàn ... ML( )– giới hạn mômen uốn thời điểm khảo sát, ML ( )  pa  1  p  M pN ; M( ) – số gia mômen uốn tính toán thời điểm khảo sát; OS (overshooting): giới hạn chảy bước vào trạng thái ĐDSTT;...

Ngày tải lên: 21/07/2014, 17:21

... 16 ,23 7,96 12, 05 5,67 8,09 2, 75 3, 02 35 33,30 46, 12 27,86 38,35 22 ,77 31,09 18, 12 24,46 13,94 18,48 10 ,24 13,19 6,94 8,49 3,08 2, 97 40 64 ,20 75,31 53,70 61,63 42, 37 49,31 33 ,26 38,45 25 ,39 29 ,07 ... 29 ,07 18,70 21 ,10 13,11 14,43 8,43 8,86 3, 42 2 ,28 45 134,87 133,87 108 ,23 107 ,23 85,16 84,16 65,58 64,58 49 ,26 48 ,26 35,93 34,93 25 ,24 24 ,24 16,81 15,81 10 ,20 9 ,20 3,74 2, 74 p(0) 10 15 20 25 30 35 ... 3,46 9,13 2, 84 6,88 1,79 2, 94 20 6,40 14,83 5,56 12, 53 4,65 10,01 3,64 7 ,27 2, 09 3,00 25 10,66 20 , 72 9,17 17,53 7,63 14 ,26 6, 12 10,99 4,58 7,68 2, 41 3,03 30 18,4 30, 12 15,63 25 ,34 12, 94 20 ,68 10,37...

Ngày tải lên: 06/08/2014, 05:21

... tồn điểm so với trạng thái giới hạn xác định mức độ tiếp cận trạng thái giới hạn theo biểu thức sau [5] (hình 2) : ω* = τ max τgh (3) Với: ω*: Mức độ tiếp cận trạng thái giới hạn τmax: Giá trị ... với độ bền đất nền, hồn tồn xác định mức độ tiếp cận trạng thái giới hạn điểm Mức độ tiếp cận trạng thái giới hạn biểu diễn dạng đường đồng giá trị mức độ tiếp cận trạng thái giới hạn (đường đồng ... cận trạng thái giới hạn đất móng băng có xét đến trọng lượng thân đất Hình 4a: Biểu đồ mức độ tiếp cận trạng thái giới hạn đất yếu đường Hình 4b: Biểu đồ mức độ tiếp cận trạng thái giới hạn đất...

Ngày tải lên: 28/08/2014, 13:48

... 0,80 fpy (Nguồn: AASHTO LRFD Bridge Design Specification, 1994) 4 .2 TRẠNG THÁI GIỚI HẠN MỎI Trạng thái giới hạn mỏi sử dụng để hạn chế ứng suất cốt thép nhằm khống chế bề rộng vết nứt tác dụng ... thời tính toán sử dụng công thức lý thuyết đàn hồi Mô đun đàn hồi bê tông tính biểu thức 4 .2 Mô men quán tính mặt cắt lấy mô men quán tính nguyên (Ig) cấu kiện không nứt mô men quán tính hữu hiệu ... chiều cao vùng chịu nén x mô men quán tính tính đổi mặt cắt nứt Icr tính công thức thay bw b 41 Hình 1: Phân tích ứng suất dầm BTCT thường trạng thái giới hạn sử dụng Ứng suất thớ bê tông chịu...

Ngày tải lên: 12/02/2014, 09:29

Ngày tải lên: 27/05/2014, 16:27

... 46 42 13 38 34 30 26 22 62 17 57 12 52 47 43 14 39 10 35 31 27 23 63 18 58 13 53 48 44 15 40 11 36 32 28 24 64 19 59 14 54 49 45 25 16 65 41 20 12 60 37 15 33 29 55 w y x W=4x10cm=40cm 21 y ... vượt q k t c u khơng sử d ng Trạng thái giới hạn cường độ (kết cấu bị đổ vỡ) Trạng thái giới hạn biến dạng (kết cấu bị biến dạng lớn đến mức nƠo đó) Trạng thái giới hạn khe nứt (bị nứt bề rộng ... đó, cơng thức (2. 1) viết lại: KI     3  cos 1  sin sin   x   2 2 r   KI    3  cos 1  sin sin   y   2 2 r   KI   3 sin cos cos  xy  2 2r  (2. 2) Chuyển...

Ngày tải lên: 18/11/2020, 14:00

...  (2. 2 .21 ) (2. 2 .22 ) Thay công thức (2. 2 .21 ) vào công thức (2. 2 .20 ), ta thu phương trình lượng biến dạng đàn hồi phần tử dầm hệ tọa độ Orsz U b( e ) = (u b( e ) )T (Lb )T Db Lbub( e ) dr , ∫ 2r ... (2. 2.18) I z = ∫ s 2dA, (2. 2.19) A A Thay công thức (2. 2.18) (2. 2.19) vào công thức (2. 2.16), ta T (ε b ) Dbε b dr , ∫ 2r b b thành phần D , ε xác định U b( e ) = (2. 2 .20 ) 26 ∂β r   ∂ur  ∂r + ... dr , ∫ 2r (2. 2 .23 ) Từ công thức (2. 2.5), (2. 2 .23 ), ta tính lượng biến dạng phần tử dầm hệ tọa độ toàn cục Oxyz U b( e ) = (u b( e ) )T TT QT (Lb )T Db LbQTu b( e ) dL ∫ 2L (2. 2 .24 ) 2. 3 Lý thuyết...

Ngày tải lên: 28/04/2016, 13:41