THUYẾT MINH ĐỒ ÁN CÔNG TRÌNH NHÀ Ở CHUNG CƯ CAO CẤP

SINH VIÊN : NGUYỄN HỮU SONG NGHIỆP MSSV : 10798.57 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT CHUNG CƯ CAO CẤP TẠI HÀ NỘI PHẦN I - KIẾN TRÚC (KHỐI LƯỢNG 10%) Giáo viên hướng dẫn: NGUYỄN MINH THU Sinh viên thực hiện: NGUYỄN HỮU SONG Mã số sinh viên: 10798.57 Lớp: 57XD5 NHIỆM VỤ: Tìm hiểu vẽ kiến trúc theo đề tài tốt nghiệp giao Nghiên cứu cơng năng, sửa đổi bổ sung cho hồn thiện Thể thuyết minh vẽ kiến trúc khổ A1 BẢN VẼ KÈM THEO: Mặt tầng hầm tầng : KT-01 Mặt tầng điển hình tầng mái : KT-02 Mặt đứng trục 1-8 trục A-D :KT-03 Mặt cắt A-A B-B: KT-04 SINH VIÊN : NGUYỄN HỮU SONG NGHIỆP MSSV : 10798.57 CHUNG CƯ CAO CẤP TẠI HÀ NỘI I GIỚI THIỆU VỀ CÔNG TRÌNH Tên cơng trình: THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT Nhà chung cư cao cấp khu đô thị Bắc Thăng Long-Vân Trì, Tp Hà Nội Địa điểm xây dựng: + Địa danh hành chính: Khu thị Bắc Thăng Long-Vân Trì, xã Nam Hồng, H Đơng Anh, Tp Hà Nội + Vị trí khu đất: nằm khu đô thị Bắc Thăng Long với nút giao thơng Bắc Thăng Long-Vân Trì tuyến đường sắt quốc gia Nam Hồng-Văn Điển + Diện tích khu đất 4000m2, xây dựng :1137 m2 Cấp cơng trình: + Cơng trình nhà chung cư thuộc loại cơng trình cấp I (vì có tổng diện tích sàn 10000 m2 hmin - Kiểm tra áp lực truyền lên cọc Ta có trọng lượng đài cọc: N3 = γ×F×h×n = 25×1,5×2,4×1×1,1= 99(kN) Áp lực tác dụng lên nhóm cọc: M = 299,1 (kN.m) N = 2641,3+99 = 2740,3 (kN) Áp lực tác dụng lên cọc: Trọng lượng thân cọc: gc = l×F×γ = 13,5×0,3×0,3×25 = 30,4 (kN) Cọc xi (m) yi (m) Pi (kN) 0,45 - 0,9 3,24 373,6 0,45 3,24 456,7 0,45 0,9 3,24 539,77 -0,45 -0,9 3,24 373,6 -0,45 3,24 456,7 -0,45 0,9 3,24 539,77 Có Pmin =373,6 (kN) > Khơng cần kiểm tra điều kiện cọc chịu nhổ Pmax = 539,77+30,4 = 570,17 (kN) < [P] = 621,2 (kN) Thõa mãn - Kiểm tra điều kiện cột đâm thủng đài: 114 SINH VIÊN : NGUYỄN HỮU SONG MSSV : 10798.57 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CAO CẤP TẠI HÀ NỘI Chọn lớp bảo vệ a = 10 (cm) ⇒ h0 = h – a = 1,2 – 0,1 = 1,1 (m) Do mặt xiên 45o tháp đâm thủng trùm ngồi cọc đài nên khơng cần kiểm tra trường hợp cột đâm thủng đài theo góc 45o Điều kiện Trong đó: Pđt – Lực đâm thủng tổng phản lực cọc phạm vi đáy tháp đâm thủng Pđt = P1+P2+P3+P4+P5+P6 = 3×(373,6+539,77) = 2740,11 (kN) Pcđt – Lực chống đâm thủng tổng phản lực đầu cọc C1, C2 : Khoảng cách mặt từ mép cột đến mép đáy tháp đâm thủng : C1 = 0,4 (m) ; C2 = 0,15 (m) α1, α2 : hệ số Pcđt = [4,38×(0,3+0,15)+11×(0,7+0,4)]×1,1×0,9×103 = 19234,8 (kN) ⇒ Pđt < Pccdt Thõa mãn 115 SINH VIÊN : NGUYỄN HỮU SONG MSSV : 10798.57 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CAO CẤP TẠI HÀ NỘI Hình IV.5: Kiểm tra điều kiện cột đâm thủng đài 116 SINH VIÊN : NGUYỄN HỮU SONG MSSV : 10798.57 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CAO CẤP TẠI HÀ NỘI Hình IV.6: Kiểm tra điều kiện hàng cọc chọc thủng đài - Kiểm tra điều kiện hàng cọc chọc thủng đài: (Tiến hành kiểm tra hang cọc có Pct lớn – Cọc3+6) Điều kiện Pct < β×Rbt×h0×bđ Trong đó: Pct = 2×539,77 =1079,54 (kN) C = 0,4 (m) → Rbt = 900 (kN/m2) → β×Rbt×h0×bđ = 2,54×900×1,4×1,5 = 4800,6 (kN) ⇒ Pct < β×Rbt×h0×bđ Thõa mãn - Kiểm tra sức chịu tải đất nền: Điều kiện: Pqư < Rđ Pqưmax < 1,2Rđ Xác định khối móng quy ước: 117 SINH VIÊN : NGUYỄN HỮU SONG MSSV : 10798.57 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CAO CẤP TẠI HÀ NỘI 118 SINH VIÊN : NGUYỄN HỮU SONG MSSV : 10798.57 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CAO CẤP TẠI HÀ NỘI + Chiều cao khối móng quy ước: Từ mặt đài đến mũi cọc Hm = 14,5 (m) + Góc mở: Theo TCXD mở từ mép hàng cọc biên góc α từ lớp thứ 3, bỏ qua lớp đất yếu: + Bề rộng khối móng quy ước: B = 1,2+2×(7,5+1,6)×tan4o43 = 2,73 (m) + Chiều rộng khối móng quy ước: L = 2,1+2×(7,5+1,6)×tan4o43 = 3,63 (m) Xác định tải trọng tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: Trọng lượng đất lớp 1,2: Trọng lượng đất lớp 3,4 (Tính gần đúng): Trọng lượng cọc: → Tải trọng tiêu chuẩn đáy móng: N = Ntc +N4+N5+N6= 2401,2+126,8+991+182,25 = 4152 (kN) M = Mtc = 398,6 (kN.m) Áp lực tiêu chuẩn đáy móng: Với Fqư = 2,73×3,63 = 10 (m2) Wx = (B×L2)/6 = (2,73×3,632)/6 = (m3) Xác định cường độ tính tốn đất khối móng quy ước Với lớp đất ta có c =0, φ = 31o → Nγ = 19,7 ; Nq = 22,5 ; Nc = 37,2 Ta có: Pmax =481,6 < 1,2Rđ = 2996 (kN) Pqư = 395 < Rđ =2496,6 (kN) ⇒ Thõa mãn - Kiểm tra độ lún móng cọc: + Ứng suất thân đáy khối móng quy ước: σbt = 17,8×3,7+18,8×7,5+19,6×1,8 =240,3 (kN/m2) + Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước: σgl = pmax - σbt = 481,6-240,3 = 241,3 (kN/m2) + Độ lún móng cọc tính tốn gần theo lý thuyết đàn hồi sau: Trong đó: μ = 0,25 – Hệ số pốt-xơng đất mũi cọc E0 = 24000 (kN/m2) – Modun biến dạng đất mũi cọc 119 SINH VIÊN : NGUYỄN HỮU SONG MSSV : 10798.57 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CAO CẤP TẠI HÀ NỘI B = 2,73 (m) – Bề rộng móng ω = 1, ứng với L/B = 3,63/2,73 = 1,32 σgl = 152 (kN/m2) - Ứng suất gây lún Ta có S = 1,6 (cm) < [S] =8 (cm) ⇒ Thõa mãn - Tính toán đài cọc chịu ́n: Hình IV.7: Tính tốn đài cọc chịu uốn tác dụng phản lực đầu cọc + Theo mặt cắt II-II Momen mép cột: M1 = r1×( P1+P2+P3) = 0,2×(373,4+539,77+456,7) = 273,97(kN.m) → Sử dụng12Ø12 có As = 13,56 (cm2); khoảng cách a =210(mm) + Theo phương cạnh dài mặt cắt I-I Momen mép cột: M2 = r2×(P3+P6) = 0,6(539,77+539,77)= 593,74 (kN.m) → Sử dụng 12Ø16cm2 có As = 24,11(cm2); khoảng cách a = 130(mm) 120 SINH VIÊN : NGUYỄN HỮU SONG MSSV : 10798.57 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CAO CẤP TẠI HÀ NỘI Hình VIII Bố trí cốt thép cho móng M2 121