TCVN: PHƯƠNG TIỆN GIAO THÔNG ĐƯỜNG BỘ - ĐÁNH GIÁ ĐẶC TÍNH NHIỆT CỦA BUGI Road vehicles - Heat rating of spark plugs

Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn TIÊU CHUẨN QUỐC GIA TCVN 10216:2013 ISO/TR 15409:2002 PHƯƠNG TIỆN GIAO THÔNG ĐƯỜNG BỘ - ĐÁNH GIÁ ĐẶC TÍNH NHIỆT CỦA BUGI Road vehicles - Heat rating of spark plugs Lời nói đầu TCVN 10216:2012 hoàn toàn tương đương ISO/TR 15409:2002 TCVN 10216:2012 Ban kỹ thuật tiêu chuẩn quốc gia TCVN/TC 22 Phương tiện giao thông đường biên soạn, Tổng cục Tiêu chuẩn Đo lường Chất lượng đề nghị, Bộ Khoa học Công nghệ công bố Lời giới thiệu ISO/TC22/SC1, Thiết bị đánh lửa nghiên cứu phương pháp khác đánh giá trị số nhiệt bugi (nến đánh lửa) Cần lưu ý rằng, có nhiều phương pháp đo khác nhau, phương pháp đòi hỏi phải có thiết bị đắt tiền nhiều kinh nghiệm, phương pháp cho kết thích hợp có giá trị Các thảo luận hỗ trợ đáng kể phương pháp phương pháp Vì Tiểu ban (SC1) Ban kỹ thuật TC22 định đề nghị công bố thông tin báo cáo kỹ thuật PHƯƠNG TIỆN GIAO THÔNG ĐƯỜNG BỘ - ĐÁNH GIÁ ĐẶC TÍNH NHIỆT CỦA BUGI Road vehicles - Heat rating of spark plugs Phạm vi áp dụng Tiêu chuẩn mô tả phương pháp đánh giá trị số nhiệt bugi sử dụng động đánh lửa Tài liệu viện dẫn Các tài liệu viện dẫn sau cần thiết cho việc áp dụng tiêu chuẩn Đối với tài liệu viện dẫn ghi năm cơng bố áp dụng phiên nêu Đối với tài liệu viện dẫn khơng ghi năm cơng bố áp dụng phiên nhất, bao gồm sửa đổi, bổ sung (nếu có) ISO 2542:1980, Internal combustion engines - Spark plug ignition - Terminology (Động đốt Đánh lửa bugi-Thuật ngữ) Thuật ngữ định nghĩa Trong tiêu chuẩn áp dụng thuật ngữ định nghĩa sau 3.1 Đánh giá trị số nhiệt (heat rating) Đo đặc tính nhiệt bugi điều kiện làm việc (vận hành) 3.2 Giá trị đánh giá trị số nhiệt (heat rating value) Kết đánh giá trị số nhiệt CHÚ THÍCH: Trị số đánh giá trị số nhiệt biểu thị đơn vị tương đương với truyền nhiệt từ đầu đánh lửa bugi đầu sứ cách điện 3.3 Bộ nhận dạng đánh giá trị số nhiệt (heat rating identifier) Các chữ số, chữ tổ hợp chữ số chữ trị số đánh giá trị số nhiệt phụ thuộc vào hệ thống phân loại nhà sản xuất bugi 3.4 Phạm vi nhiệt (heat range) Khả bugi để tránh kết tủa muội than than tự đánh lửa ứng dụng động xe LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Cơng ty luật Minh Kh www.luatminhkhue.vn CHÚ THÍCH 1: Phạm vi nhiệt kiểu bugi làm việc nhiệt độ nóng tốt tốc độ chậm động điều kiện tải trọng nhẹ, nên làm việc nhiệt độ nguội tốt tiết lưu (bướm ga) mở rộng CHÚ THÍCH 2: Phạm vi nhiệt bugi phụ thuộc vào thiết kế điện cực, đầu sứ cách điện, vỏ vật liệu kết cấu, động sử dụng Phương pháp đánh giá-nhiệt 4.1 Để đánh giá trị số nhiệt sử dụng động đánh giá trị số nhiệt bugi SAE 17,6 in 3, xem Phụ lục A Phụ lục B 4.2 Để đánh giá trị số nhiệt sử dụng động xe, xem phương pháp a) Để đánh giá trị số nhiệt cách đo nhiệt độ đánh lửa sớm (trước) và/hoặc muộn (sau), xem Phụ lục C b) Để đánh giá trị số nhiệt cách đo đánh lửa sớm (trước) và/hoặc muộn (sau) so sánh với bugi mẫu, xem Phụ lục D 4.3 Để đánh giá trị số nhiệt cách đo đánh lửa sớm (trước) và/hoặc muộn (sau) so sánh với bugi mẫu đo động SAE 17,6 in3, xem Phụ lục E Phụ lục A (tham khảo) Phương pháp đánh giá trị số nhiệt SAE Đánh giá đánh lửa sớm bugi (Theo tiêu chuẩn SAE J549 soát xét lại 3-1995) A.1 Lời nói đầu Tiêu chuẩn khơng có thay đổi khác với văn ban tiêu chuẩn kỹ thuật Tài liệu hoàn toàn phù hợp với SAE J549 soát xét lại 3-1995 A.2 Phạm vi áp dụng Quy trình kỹ thuật nên dùng SAE mô tả thiết bị phương pháp sử dụng để đánh giá đánh lửa sớm bugi A.2.1 Các số liệu cho đánh lửa sớm bugi thu với thiết bị phương pháp quy định sử dụng có ích cho mục đích so sánh khơng xem trị số tuyệt đối thu trị số khác phịng thí nghiệm khác A.3 Tài liệu viện dẫn A.3.1 Các ấn phẩm áp dụng - Các ấn phẩm sau tạo thành phần điều kiện kỹ thuật (này) cho mức độ quy định Phải áp dụng ấn phẩm SAE A.3.1.1 SAE Publication - Available from SAE, 400 Commonwealth Drive, Warrendale, PA 150960001 SAE J2203 - SAE 17,6 Cubic inch Spark Plug Rating Engine A.3.1.2 U.S Government Publication - Available from DODSSP, Subscripton Services Desk, Building 4D, 700 Robins Avenue, Philadelphia, PA 19111-5094 MIL-L-6082D A.4 Thiết bị Động SAE 17,6 (xem SAE J2203) với thân xy lanh có bề mặt lăn hoa xử lý hóa học vịng găng mạ crơm A.5 Tốc độ Tốc độ danh nghĩa 2700 r/min (rpm) không vượt 2765 r/min khởi động không 2670 r/min dẫn động động A.6 Tỷ số nén 5,6 : A.7 Độ đánh lửa sớm LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn 300 trước điểm (tâm) chết (BTDC) bugi cho động không dùng máy bay, 40 trước điểm chết bugi cho động dùng máy bay bugi cho động không dùng máy bay đạt 30 trước điểm chết A.8 Nguồn đánh lửa Manhêtơ hoặc dịng điện xoay chiều chấp thuận A.9 Lắp đặt bugi Ren lỗ lắp bugi phải phù hợp với cỡ kích thước chiều dài theo tiêu chuẩn SAE xác lập cho động đánh lửa A.9.1 Nên sử dụng giá trị momen xoắn SAE khuyến nghị lắp bugi vào động A.9.1.1 Không nên sử dụng bạc nối chuyển tiếp đầu nối cho lắp bugi A.10 Nhiên liệu 98 % 1°benzen, % dầu máy bay không chất phụ gia SAE 60 loại (grade) 1100 theo điều kiện kỹ thuật MIL-L-6082D, với 0,8 mL/L (3cm 3/gal) T.E.L bổ sung thêm A.11 Điều chỉnh thời điểm phun nhiên liệu Lỗ bơm phun nhiên liệu phải bắt đầu đóng kín góc trục khuỷu 60 ± 50 sau điểm chết (ATDC) hành trình hút A.12 Tốc độ tuần hồn nhiên liệu L/min ± L/min (1/2 gal/min ± 1/4 gal/min) A.13 Bơm phun nhiên liệu Áp suất theo đường dẫn dọc bơm phun nhiên liệu 100 kPa ±10 kPa (15 psi ± psi) A.14 Áp suất phun nhiên liệu Nhỏ 5170 kPa (750 psi) A.15 Thành phần hỗn hợp Thành phần hỗn hợp thành phần cho nhiệt độ lớn bugi nhiệt A.16 Nhiệt độ khơng khí nạp (hút) 107 °C ± °C (225 °F ± °F) A.17 Độ ẩm khơng khí nạp 0,453 kg (75 g ± 25 g ẩm/lb) khơng khí khơ A.18 Chất làm mát Chất làm mát nên nước cộng với L (1 g/gal) chất ức chế Tổng chất rắn hịa tan lơ lửng khơng lớn 120 ppm A.19 Nhiệt độ đầu vào két làm mát a) Có kiểm sốt áp suất làm mát 107 °C ± °C (225 °F ± °F) b) Với động có cột áp 88 °C ± °C (190 °F ± °F) A.20 Lưu lượng chất làm mát 20 L/min ± L/min (5 gal/min ± ½ gal/min) A.21 Dầu bôi trơn hộp trục khuỷu dầu bôi trơn dùng cho máy bay SAE 120 khơng có chất phụ gia A.22 Áp suất dầu bôi trơn a) Trong ổ trục chính, 650 kPa ± 40 kPa (95 psi ± psi) b) Trong bánh van trượt, nhỏ 100 kPa (15psi) nhiệt độ làm việc (vận hành) A.23 Nhiệt độ dầu bôi trơn 88 °C ± °C (190 °F ± 10 °F) A.24 Lượng dầu bôi trơn mức dầu bôi trơn trì (tâm) kính kiểm tra mức dầu bơi trơn A.25 Điều kiện làm việc trị số đánh giá (định mức) bugi giá trị áp suất hiệu dụng trung bình thị (IMEP) thu động điểm áp suất tăng áp 3,37 kPa (1 mm Hg) điểm đánh lửa sớm LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn A.25.1 Điểm đánh lửa sớm nên theo bước sau để đạt điểm đánh lửa sớm A.25.1.1 Áp suất tăng áp tăng lên với độ tăng 13,5 kPa (4 mm Hg) tới xảy đánh lửa sớm báo độ tăng nhanh nhiệt độ bugi nhiệt Ở chỉnh đặt, độ bền hỗn hợp điều chỉnh cho đạt nhiệt độ lớn bugi nhiệt trì nhiệt độ thời gian A.25.1.2 Khi xảy đánh lửa sớm, cung cấp nhiên liệu ngắt tức thời áp suất tăng áp giảm xuống 6,7 kPa (2 mm Hg) điểm mà nhiên liệu mở lại điều chỉnh cho nhiệt độ lớn bugi nhiệt Nên giữ trạng thái thời gian tới đánh lửa sớm lại xảy A.25.1.3 Nếu xảy đánh lửa sớm sau bước 25.1.2, áp suất tăng áp nên giảm xuống 3,37 kPa (1 mm Hg) lại điều chỉnh tới nhiệt độ tối ưu bugi nhiệt đến đạt làm việc ổn định động thời gian xảy đánh lửa sớm Nếu xảy đánh lửa sớm, tham khảo bước 25.1.5 A.25.1.4 Nếu sau bước 25.1.2, động vào hoạt động ổn định, áp suất tăng áp nên tăng lên 3,37kPa (1 mm Hg) lại điều chỉnh tới nhiệt độ tối ưu bugi nhiệt tới đạt làm việc ổn định động thời gian xảy đánh lửa sớm Nếu xảy đánh lửa sớm, tham khảo bước 25.1.5 A.25.1.5 Nên đo momen xoắn ma sát áp suất tăng áp 3,37 kPa (1 mm Hg) điểm đánh lửa sớm (hoặc chỉnh đặt ổn định trước trước đánh lửa sớm) 30 s sau động ngừng nổ A.25.1.6 Có thể kiểm tra liệu đánh giá sử dụng bugi có điểm đánh giá tối thiểu 50 IMEP lớn bugi đánh giá A.26 Tính tốn IMEP HP thị = HP ma sát + HP phanh IHP = TF + TB IHP = 0,51 (TF + TB) = 0,51 (TF + TB) = (0,04) (0,01 )P = IMEP IMEP = 8,65 (TF + TB) Trong TF Momen xoắn ma sát; TB Momen xoắn phanh; IMEP Áp suất hiệu dụng trung bình thị A.27 Chú thích A.27.1 Dấu hiệu phân biệt biên (lề) Thanh (vạch) thay đổi (I) định vị lề bên trái để thuận tiện cho người sử dụng định vị vùng thực việc sốt xét lại kỹ thuật cho lần phát hành trước báo cáo Ký hiệu (R) bên trái tên tài liệu sốt xét lại hồn tồn báo cáo Tiêu chuẩn SAE J549 soát xét lại 3-1995 Lý bản: Không áp dụng Mối quan hệ tiêu chuẩn SAE tiêu chuẩn ISO: Khơng áp dụng Ứng dụng: Quy trình kỹ thuật khuyến nghị SAE mô tả thiết bị phương pháp sử dụng đánh giá đánh lửa sớm bugi Phần viện dẫn SAE J2203, Động đánh lửa bugi SAE 17,6 in3 MIL-L-6082D Do Ban Tiêu chuẩn đánh lửa SAE triển khai Phụ lục B LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn (tham khảo) Mô tả động đánh giá trị số nhiệt SAE Động có đánh giá bugi SAE 17,6 in³ (theo tiêu chuẩn SAE J2230 công bố lại 11-1999) B.1 Lời nói đầu Tài liệu thay đổi để tuân theo văn Ban Tiêu chuẩn kỹ thuật SAE Các chữ viết tắt thay đổi thành Phần Tất số hiệu phần khác thay đổi cách tương ứng Tài liệu hướng dẫn soạn thảo lần bảo trợ Ban nghiên cứu đánh lửa SAE nhóm nghiên cứu tiêu chuẩn hóa động đánh giá bugi thuộc tiểu ban kỹ thuật đánh lửa động máy bay kiểu pit tơng Năm 1974, nhóm nghiên cứu tiêu chuẩn hóa động đánh giá bugi đặt quyền Ban kỹ thuật thiết bị điện SAE Tài liệu hướng dẫn quy định động tiêu chuẩn sử dụng để xác định trị số đánh giá đánh lửa sớm bugi Đó động đánh giá bugi SAE 17,6 in 1) Cơ sở thiết kế, phát triển ứng dụng động nêu ấn phẩm SP-243 SAE Ngồi mơ tả động cơ, tài liệu hướng dẫn đề cập đến hướng dẫn bảo dưỡng sửa chữa lớn động Tài liệu bao gồm phụ lục dung sai chế tạo động cơ, giới hạn thay danh mục chi tiết động Tài liệu hướng dẫn bao gồm phương pháp đánh giá bugi Động 17,6 sử dụng nhiều năm ngành công nghiệp bugi để phân loại bugi theo đánh giá đánh lửa sớm chúng Sự tương quan đánh giá phòng thử nghiệm khác lập với thành công hạn chế chủ yếu khác động Khó khăn tương quan thúc Tiểu ban kỹ thuật đánh lửa động máy bay kiểu pit tông thuộc Ban kỹ thuật nghiên cứu đánh lửa SAE nghiên cứu phương pháp tiêu chuẩn hóa nâng cao chất lượng động này, Công ty Ethyl (đã tạo động 17,6) đồng ý hợp tác với SAE để nâng cao chất lượng động Nhóm nghiên cứu tiêu chuẩn hóa động đánh giá bugi thành lập để tiêu chuẩn hóa nâng cao chất lượng động bao gồm người gắn bó mật thiết với sử dụng chế tạo động Tất kinh nghiệm cá nhân nhiều đề án đặc biệt nhóm nghiên cứu tiến hành tập hợp lại tài liệu hướng dẫn Sự phù hợp với mô tả động phương pháp đánh giá bao gồm tài liệu hướng dẫn triệt để tuân theo hướng dẫn bảo dưỡng, sửa chữa lớn vận hành dẫn đến liệu đánh giá bugi đồng từ động tương quan chặt chẽ động Tài liệu hướng dẫn soát xét lại theo định kỳ để phản ánh cải tiến động triển khai đánh giá cách kỹ lưỡng Các nhận xét, lời khuyên kiến nghị tài liệu hướng dẫn động nhóm nghiên cứu tiêu chuẩn hóa động đánh giá bugi hoan nghênh xin gửi đến tổng hành dinh SAE để xem xét Có thể nhận động thuộc kiểu từ công ty thiết bị phịng thí nghiệm (Labeco), Mooresville, Indiana, tất số liệu chi tiết nêu số liệu chi tiết Labeco, trừ có quy định khác Ấn phẩm tài liệu hướng dẫn bao gồm động loạt 16047 kiểu chế tạo năm gần Loạt thuộc kiểu cũ 000 nêu đầy đủ ấn phẩm trước tài liệu hướng dẫn (ngày xuất bản, tháng 7-1964) Động loạt 16047 (Hình 1.A Hình 1.B) khác loạt 5000 chỗ có lắp hệ thống cân kiểu Lanchester gồm có hai trục đối trọng quay ngược, dẫn động xích quay tốc độ trục khuỷu để loại bỏ phần cân phận truyền pit tơng CHÚ THÍCH: Hình vẽ đưa có tính minh họa Có thể nhận vẽ chi tiết từ công ty thiết bị phịng thí nghiệm, Mooresville, Indiana Đối với hệ mét, dung tích làm việc giới hạn xylanh 288,6 cm Tuy nhiên trị số “17,6" quen dùng công nghiệp giữ lại trị số 1) LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn Hình 1.B - Động 5000 CHÚ THÍCH: Hình vẽ đưa có tính minh họa Có thể nhận vẽ chi tiết từ công ty thiết bị thí nghiệm, Mooresville, Indiana LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn Hình 2.B- Động 000 B.2 Phạm vi áp dụng Tiêu chuẩn SAE quy định động tiêu chuẩn dùng để xác định trị số đánh giá đánh lửa sớm bugi (nến đánh lửa) Động quy định động đánh giá bugi SAE 17,6 in B.3 Tài liệu viện dẫn B.3.1 Các ấn phẩm áp dụng Các ấn phẩm sau tạo thành phần điều kiện kỹ thuật cho phạm vi quy định tài liệu Trừ có dẫn khác, phải áp dụng soát xét ấn phẩm SAE B.3.1.1 Các ấn phẩm SAE, Có thể có từ SAE, 400 Commonwealth, Drive, Warrendale, PA 15096.0001 SAE J973, Ignition System Measurement Procedure (Quy trình đo hệ thống đánh lửa) SAE SP-243, Proceedings of the 28th Automotive Technology Development Contractors Coordination Meeting, 27 (Biên hội nghị 27 phối hợp bên tham gia triển khai công nghệ ô tô lần thứ 28) AS 840, Manual, July 1964 (Sách hướng dẫn, tháng -1964) B.4 Các chữ viết tắt abc Sau điểm chết abs Tuyệt đối assy Bộ phận atc Sau điểm chết bbc Trước điểm chết bdc Điểm chết bp Điểm sôi brg Ổ trục LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê abc Sau điểm chết brkt Giá đỡ btc Trước điểm chết cap Vít có mũ °C Độ bách phân C.B Đối trọng cc Centimet khối cyl Xi lanh cm Centimet deg Độ Dia Đường kính etc Vân vân °F Độ Fahrenheit gal Galông HD Đầu, cột áp hex Sáu cạnh h Giờ Hg Thủy ngân / Trên ID Đường kính IMEP Áp suất hiệu dụng trung bình thị in Inch K,O Knock out lb,ft Pounds-feet (pao-fit) m Mét mm Milimét Mach Máy Mfg Nhà sản xuất Milimum phút misc Các thứ khác, tạp mnt Lắp ráp No Số NPT Ren NPT (Ren ống quốc gia) O.A.L Chiều dài tồn OD Đường kính ngồi oz Ounces (ao sơ) P.F Lắp ép PSI Pounds inch vuông qt Quart (đơn vị đo lường 1,14 lít) rd Vịng trịn rpm Vịng phút LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 www.luatminhkhue.vn Công ty luật Minh Khuê abc Sau điểm chết SAE Hiệp hội kỹ sư ô tô s Giây soc ống nối spkt Bánh xích std Tiêu chuẩn tdc Điểm chết V Von w Watt X Bởi www.luatminhkhue.vn B.5 Bộ phận xy lanh Bộ phận xy lanh gồm có cụm thân xy lanh gang cụm đầu xy lanh gang tháo được, cụm đầu xy lanh gồm có thân cấu địn gánh đúc liền khối nắp đóng kín hồn tồn cấu phân phối xupap Cụm thân xy lanh có ống lót xy lanh gang đúc ly tâm tháo được, lắp thân xy lanh kẹp chặt với đầu xy lanh mười bulơng có đường kính 12,7 mm (1,2 in) để mở rộng chiều dài thân xy lanh Chất làm mát truyền từ áo làm mát thân xy lanh tới đầu xy lanh thông qua mười lỗ khoan đầu thông với đường dẫn nước ống lót xy lanh áo nước làm mát Đầu xy lanh bố trí đầu mút phía thân xy lanh phần kéo dài có dẫn hướng thân xy lanh Buồng đốt bít kín vịng đệm kín đồng ép tới chiều dày xác định trước siết chặt mười bulông Buồng đốt có dạng hình bán cầu với đường trục hai xu pap giao tâm hình cầu Các ống lót cho mặt tựa hai xupap mở rộng đầu xy lanh Trong vài năm qua, việc xem xét lại đầu xy lanh thực sau mô tả đầu xy lanh kiểu cũ, liền khối khơng có ống lót bugi 5573 (Hình 2) đầu xy lanh kiểu mới, lắp ghép ống lót bugi 16001 (Hình 3) Về kiểu 5573 sử dụng số hãng, có hai lỗ ren để lắp bugi thành bên đối diện vòm đầu xy lanh mặt phẳng vng góc với mặt phẳng qua xupap Góc lỗ 110 ° Sự phối hợp tiêu chuẩn đường kính ren bugi chiều sâu ăn khớp ren dẫn vẽ Số 16100 Labeco CHÚ THÍCH: Bugi nhiệt dùng để đánh giá bugi lắp vào lỗ lắp bugi gắn với cặp nhiệt điện cromen -alumen có tốc độ đáp ứng từ 7-1/2 s nhiệt độ phòng thay đổi tới 620 °C ± 28 °C (1150 °F ± 50 ºF) nhúng bể thiếc nóng chảy 815 °C ± 5,6°C (1500 °F đến 10 °F) Nhiệt độ bugi nhiệt có thời gian di chuyển (max) 4,5 s cho dải nhiệt độ từ -18 °C đến 860 °C (0 °F đến 1500 °F) Hình - Đầu xy lanh kiểu liền khối (có ống lót bugi) (chi tiết # 5573) LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Cơng ty luật Minh Kh www.luatminhkhue.vn Hình - Đầu xy lanh kiểu liền khối (khơng có ống lót bugi) (chi tiết # 16001) Đầu xy lanh 16001 đầu tiêu chuẩn có ống lót cho bugi lắp đầu xy lanh với sáu vít cấy mm (1/16 in) Ống lót bugi bít kín vào buồng đốt với khí với hai vòng “O” Kết cấu tạo áo nước tách biệt cho ống lót bugi với áo nước xy lanh đầu xy lanh Ống lót bugi cho phép thay đổi từ cỡ bugi sang cỡ bugi khác khoảng độ vài phút mà không gây nhiễu loạn cho xy lanh, đầu xy lanh pit tông yêu cầu cần thiết cho thiết kế đầu xy lanh cũ 5573 Với đầu xy lanh kiểu 16001, lắp bugi nhiệt thời điểm Ống lót xy lanh thường có chiều dày đồng từ đỉnh tới đáy, trừ gờ nhỏ gần đầu mút ống lót Gờ khớp vào mặt bích dạng vịng thép để bít kín ống lót với thân đầu xy lanh đệm kín chỉnh mười bulông kẹp chặt thân với đầu xy lanh Bề mặt xy lanh lăn hoa trước mài doa hoàn thiện, sau mài doa lần cuối, bề mặt xử lý ParcoLubrize Chất làm mát vào đầu mút thân xy lanh mặt mút bánh định thời gian rời khỏi phận đỉnh xy lanh hộp cấu địn gánh Chất làm mát dùng cho ống lót bugi đầu xy lanh kiểu 16001 vào áo làm mát ống lót bên ống lót rời khỏi áo làm mát ống lót phía ống lót Cơ cấu địn gánh gang tạo độ nâng xupap mm (5/16 in) độ nâng trục khuỷu 6,33 mm (1/4 in) lắp ổ kim cho trục di động thép thấm cacbon cứng cấu địn gánh, kẹp chặt nắp có lắp ghép bulơng với thân cấu địn gánh Mỗi địn gánh (thanh lắc) có lăn đầu mút xupap vít điều chỉnh đầu mút đẩy Cơ cấu phân phối xupap bơi trơn dầu có áp từ đẩy xupap qua lỗ vít điều chỉnh tạo bơi trơn vung tóe, bổ sung bơi trơn xupap thân đẩy 12,7 mm (1/2 in) phóng vào hộp cấu địn gánh xả (thanh lắc xả) Các xupap, hút xả, có đường kính thân xupap chiều dài lớn nhiều so với đường kính thường quy định cho đường kính đầu xupap sử dụng Mỗi xupap vận hành hai lò xo xupap để tạo hoạt động đáp ứng yêu cầu bao gồm 3200 r/min (rpm) B.6 Bộ phận trục khuỷu Đầu mút lắp bánh xem đầu mút trước hộp trục khuỷu (cacte) đầu mút lắp bánh đà đầu mút sau hộp khuỷu Hộp trục khuỷu gồm có thân đúc gang cứng vững với lỗ khoan dẫn dầu cho phép bôi trơn có áp cho tất bề mặt ổ trục Hộp trục khuỷu, từ ổ trục tới đáy có lắp hai trục có đối trọng quay ngược chiều dẫn động xích Nắp hộp bánh định thời bao che bánh định thời, truyền động xích cho trục có đối trọng cân căng xích chạy lồng khơng Một bơm đầu lắp bên nắp hộp bánh định thời dẫn động thông qua khớp nối Oldham (khớp nối hai then trượt) trục có đối trọng cân bên trái Hai nắp lớn lắp ghép bulông với mặt bên hộp trục khuỷu cho phép kiểm tra bên hộp trục khuỷu Có ba ổ trục chính, ổ trục phía trước lắp ép vào phần gối đỡ phía trước sàn hộp trục khuỷu hai ổ trục sau lắp ép vào ruột ống nối đỡ tháo Toàn ba ổ trục LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn CHÚ DẪN: Máy sóng Ắc quy 270 V Đầu vào cao áp Cầu dao Đầu dị ion hóa Cặp nhiệt điện kiểu K Bugi thử Hình C.1 – Nguyên lý đánh giá trị số nhiệt C.3 Thử đánh giá trị số nhiệt bugi C.3.1 Dữ liệu chung động Một xy lanh Thể tích qt pit tơng 454 cm3 Lỗ x hành trình (85 x 80) mm Tốc độ động (2700 ± 15) min-1 Tỷ số nén 8:1 Buồng đốt Hai phần thể tích phân bố đầu xy lanh pit tông Nhiên liệu Xăng máy bay II LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn Một xy lanh Thể tích qt pit tơng 454 cm3 Áp suất tăng áp Điều chỉnh tới 2,2 bar (tuyệt đối) C.3.2 Cung cấp nhiên liệu - Chế hịa khí Cơ cấu phun điện tử sử dụng phổ biến ứng dụng ô tô thực q trình chế hịa khí Phun tăng áp theo thứ tự thời gian điều chỉnh điều tiết bơm phun nhiên liệu điện từ có điều chỉnh thời điểm phun giám sát xử lý Sự tăng áp áp suất khơng khí cho động cung cấp khơng khí nén (8 bar) nguồn cung cấp chính, cung cấp áp suất tới 1,2 bar (tương đối) qua cấu điều chỉnh Đo tỷ lệ khơng khí/nhiên liệu có liên quan đến áp suất tăng áp cảm biến làm việc dựa khả tắt dần cấu C.3.3 Cung cấp hỗn hợp khơng khí/nhiên liệu Tỷ lệ khơng khí/nhiên liệu điều chỉnh chiết áp cho điểm làm việc lựa chọn liên kết với đường cong lập trình Độ lớn đường cong sửa đổi chiết áp thử lại C.3.4 Đánh lửa Cơ cấu điện tử lượng cao (A,E,I) có định thời đánh lửa chỉnh đặt chương trình điển hình đồng hóa lệch trục khuỷu C.3.5 Cơ cấu đánh lửa ngắt đánh lửa Cơ cấu trigơ khời động đánh lửa, điều chỉnh chiết áp cho phép người vận hành tự chọn tần số khoảng thời gian ngắt đánh lửa để giảm tới mức tối thiểu nhiễu loạn chu kỳ khơng có đánh lửa Phụ lục D (tham khảo) Phương pháp đánh giá trị số nhiệt Đức D.1 Quy định chung Phương pháp đánh giá phương pháp tương đối, bugi thử nghiệm so sánh với bugi chuẩn có giá trị đánh giá trị số nhiệt biết Trong trình đo động đánh giá trị số nhiệt bugi, tải trọng nhiệt bugi tăng lên trạng thái đánh lửa bugi quan trắc phương pháp dòng ion Tải trọng nhiệt thay đổi cách thay đổi định thời đánh lửa, tốc độ động áp suất khơng khí nạp Phụ lục mô tả khả thứ ba khả D.2 Động đánh giá nhiệt Vì phương pháp phương pháp tương đối thường sử dụng động đốt đánh lửa Tuy nhiên, nên làm mát đầu xy lanh mạch nước có kiểm soát ổn định nhiệt để thu nhiệt độ so sánh động tất điểm vận hành Nên ưu tiên sử dụng bơm phun nhiên liệu điều khiển điện tử dễ dàng điều chỉnh kiểm sốt tỷ lệ khơng khí-nhiên liệu λ Để đánh giá trị số nhiệt bugi có ren chiều sâu ăn khớp ren khác động đánh giá nhiệt, cần sử dụng ống lót bugi thay Trong trình đo, động vận hành tải trọng không đổi xác định trước (VÍ DỤ: tồn tải, tồn tải có tăng áp, phần tải) Tốc độ động giữ không đổi phạm vi biến đổi lớn % Tải trọng nhiệt bugi thay đổi cách thay đổi định thời đánh lửa Mức tăng lên đánh lửa sớm dẫn đến nhiệt độ bugi tăng lên Khi sử dụng xăng có bảo hiểm, phép đo bugi “nguội” (có đầu sứ cách điện ngắn) giới hạn giới hạn gõ Để mở rộng phạm vi vận hành, sử dụng nhiên liệu có số trị số octan cao Các đặc tính động đánh giá trị số nhiệt sử dụng liệt kê Bảng D.1 LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn Bảng D.1 - Ví dụ động đánh giá trị số nhiệt Nhà sản xuất động HATZ Kiểu động HE 673 LHK, 1xy lanh, kỳ, làm mát nước Dung tích làm việc xy lanh 280 cm3 Tỷ số nén 8,4:1 Tốc độ quay lớn động 3500/min Công suất tốc độ quay lớn 3500/min, khơng có tăng áp 4,2 kW Hệ thống đánh lửa Đánh lửa kép, góc đánh lửa sớm 0° đến 60° trước điểm chết (BTDC) Tỷ lệ tương đương khơng khí-nhiên liệu λ Xấp xỉ 0,92 Nhiệt độ nước làm mát 80 °C D.3 Xác định tải trọng nhiệt bugi Trong điều kiện vận hành bình thường động cơ, đánh lửa bắt đầu tia lửa điện, Cũng gây đánh lửa nhiệt bề mặt nóng Thơng thường nhiệt độ bề mặt cao buồng đốt xuất bugi Trong trình đánh giá trị số nhiệt cần bảo đảm phạm vi vận hành, đánh lửa nhiệt bắt đầu bề mặt nóng bugi Với phép đo dịng ion, phát loại đánh lửa, Hình D.1 giới thiệu cầu trúc đo điển hình CHÚ DẪN: Từ nguồn điện áp đánh lửa Khe hở kích thích a) Bộ nắn dòng ion Thiết bị đo dòng ion Nguồn cung cấp điện áp Điện trở Máy sóng Bugi (đầu dị đo) a) Có thể thay dây điốt Zener Hình D.1 - Đo dịng ion Sự đánh lửa nhiệt (tự đánh lửa) gọi đánh lửa muộn đánh lửa sớm tùy thuộc vào đánh lửa xảy sau trước điểm đánh lửa điện (xem ISO 2542) Có thể phát đánh LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn lửa sớm tăng lên dòng ion trước điểm đánh lửa (bằng) điện Để đánh giá đánh lửa muộn cần thiết phải ngăn chặn tia lửa riêng khoảng quy định Hình D.2 giới thiệu mẫu đường cong điển hình dịng ion cho trạng thái đánh lửa nêu CHÚ DẪN: Điểm đánh lửa Hình D.2 - Các biểu đồ máy sóng dịng ion (dịng ion - thời gian) Tốc độ đánh lửa sớm tỷ số số lượng đánh lửa sớm số lượng chu kỳ cháy quan sát Tốc độ đánh lửa muộn tỷ số số lượng đánh lửa muộn số lượng tia lửa bị ngăn chặn Bằng cách xử lý tín hiệu dịng ion cách thích hợp, thị cách trực tiếp đánh lửa sớm muộn tốc độ đánh lửa sớm muộn dừng động thử tốc độ đánh lửa sớm xác định trước Như ngăn ngừa hư hỏng mẫu thử động đánh giá nhiệt Tải trọng nhiệt bugi biểu thị dạng tốc độ đánh lửa sớm muộn Hình D.3 giới thiệu phát triển tốc độ đánh lửa muộn sớm tùy thuộc vào đánh lửa sớm αz Sau đạt 100 % đánh lửa muộn, xảy số đánh lửa sớm đóng cặn bugi bề mặt sứ cách điện bị đốt nóng Phạm vi ổn định cho đánh giá tốc độ đánh lửa sớm từ % đến 10 % D.4 Bugi chuẩn (được hiệu chuẩn) So sánh bugi thử với bugi chuẩn phương pháp không phụ thuộc vào động cụ thể, tình trạng động thơng số khác có ảnh hưởng đến q trình cháy Kết cấu bugi chuẩn hoàn toàn giống với kết cấu bugi sản xuất chúng gia công với dung sai nhỏ độ xác cao nhất, cuối bugi chuẩn lựa chọn cách so sánh phạm vi nhiệt cuối bugi chuẩn với phạm vi nhiệt Như sai lệch so với phạm vi nhiệt chuẩn giảm tới mức tối thiểu D.5 Đo đánh giá trị số nhiệt D.5.1 Quy định chung Do ảnh hưởng tình trạng động cơ, nhiên liệu môi trường lên đánh lửa nhiệt, đạt độ xác cao cách đo liên tục Sự khác bugi thử bugi chuẩn đăng ký cách sử dụng số lượng bugi lớn LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Cơng ty luật Minh Kh www.luatminhkhue.vn Hình D.3 - Các tốc độ đánh lửa muộn sớm độ đánh lửa sớm α z Trước tiên phải lựa chọn điều kiện vận hành động thử, ví dụ, có khơng có tăng áp, loại nhiên liệu (thường xăng khơng chì có bảo hiểm) v.v Đầu xy lanh trang bị ống lót bugi tương đương với kết cấu riêng bugi thử Điều kiện tiên đặt cho bugi chưa qua sử dụng trước đo chúng phải chất tải nhiệt tới đạt phạm vi đánh lửa muộn Sau lắp đặt bugi thử, động vận hành tốc độ không đổi với tồn tải trọng tỷ lệ khơng khí nhiên liệu tương đương λ không đổi Phải bắt đầu phép đo thời điểm đánh lửa muộn chưa xảy tự đánh lửa Bằng cách tịnh tiến thời điểm đánh lửa, tải trọng nhiệt từ từ tăng lên Với thiết bị đo dịng ion, đo tốc độ đánh lửa muộn cách triệt tia lửa Tốc độ đánh lửa muộn ghi lại hàm số độ đánh lửa sớm (như dẫn Hình D.3) Sau đạt 100 % tốc độ đánh lửa muộn, tải trọng nhiệt tăng thêm tới xảy đánh lửa sớm Sự đánh lửa sớm tương đương với tải trọng nhiệt quy định (5 % 10 % tốc độ đánh lửa sớm 90 % tốc độ đánh lửa muộn) dùng làm sở cho đánh giá sau Để xác định phạm vi nhiệt chưa biết bugi cần phải thực phép đo bổ sung cho bugi chuẩn với phạm vi nhiệt thấp cao phạm vi nhiệt bugi thử Có thể tính tốn phạm vi nhiệt bugi thử nội suy tuyến tính phạm vi nhiệt bugi chuẩn có độ đánh lửa sớm tương đương bugi thử có độ đánh lửa sớm Xem Hình D.4 Phép nội suy thường sử dụng để xác định phạm vi nhiệt (VÍ DỤ 1) Nếu cần thiết sử dụng phép ngoại suy (VÍ DỤ 2) D.5.2 Ví dụ (nội suy) LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn CHÚ DẪN Bugi chuẩn có trị số đánh giá trị số nhiệt Bugi thử Bugi chuẩn có trị số đánh giá trị số nhiệt Hình D.4 - Các tốc độ đánh lửa muộn sớm độ đánh lửa sớm Bảng D.2 - Độ đánh lửa sớm đo Trị số đánh giá nhiệt Độ đánh lửa sớm α z °BTDC Bugi chuẩn 37,5 Bugi thử x 36,0 Bugi chuẩn 31,5 Có thể tính tốn trị số đánh giá trị số nhiệt x bugi thử sau (xem Bảng D.2 Hình D.5) x = + (αZ5 - αzx)/(αz5 - αz6) = + (37,5 - 36,0)/(37,5 - 31,5) = + 1,5/6 = 5,25 Hình D.5 - Xác định trị số đánh giá trị số nhiệt nội suy D.5.3 Ví dụ (ngoại suy) Bảng D.3 - Độ đánh lửa sớm đo LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn Trị số đánh giá nhiệt Độ đánh lửa sớm α z °BTDC Bugi chuẩn 37,5 Bugi thử x 38,5 Bugi chuẩn 31,5 Có thể tính tốn trị số nhiệt x bugi thử sau (xem Bảng D.3 Hình D.6) x = + (αz5 – αzx)/(αz5 – αz6) = + (37,5 - 38,7)/(37,5 - 31,5) = -1,2/6 = 4,8 Hình D.6 - Xác định trị số đánh giá trị số nhiệt ngoại suy Phụ lục E (tham khảo) Phương pháp đánh giá trị số nhiệt Nhật E.1 Quy định chung Nhiệt độ buồng đốt kiểm soát để giới hạn lớn cho phép cách cân nhiệt tỏa trình cháy với hiệu làm mát hệ thống làm mát động (các dòng dầu chất làm mát) thay đổi nhiên liệu vào Nhiệt độ bugi kiểm soát theo cách tương tự Nhiệt độ đầu đánh lửa bugi nhiệt độ cao buồng đốt điểm đánh lửa Mức nhiệt độ phụ thuộc vào kết cấu điện cực kết cấu sứ cách điện Do đó, đánh lửa sớm thường xảy đầu sứ cách điện Hơn nữa, động vận hành đánh giá điều kiện nhiệt độ thấp (tải trọng thấp), cacbon tạo thành sản phẩm q trình cháy Nếu cacbon tích tụ bề mặt sứ cách điện bugi điện áp cao rị rỉ xuống đất Vì nhiệt độ đầu sứ cách điện nên giữ cao tốt để ngăn ngừa tích tụ cacbon Các bugi nên thiết kế có xét đến cân nhiệt vào nhiệt tiêu tán cho bugi không trở thành nguồn đánh lửa sớm trường hợp tải trọng nặng tránh tích tụ cacbon vận hành nhiệt độ thấp tải trọng thấp Đối với thông số kỹ thuật bugi, khó có cân nhiệt xác cho tất động Vì thế, cân nhiệt phải thay đổi theo kiểu động điều kiện sử dụng Sự cân nhiệt bugi định nghĩa đánh giá nhiệt Đánh lửa sớm điều kiện gây hư hỏng cho động không nên xảy Đánh giá chống đánh lửa sớm sử dụng số đo đánh giá trị số nhiệt bugi Nhật Bản, động SAE 17,6 Labeco phù hợp với tiêu chuẩn SAE sử dụng để đo IMEP (áp suất hiệu dụng trung bình thị) tính pound inch vng, trước xảy đánh lửa sớm Để đơn giản hóa, IMEP định số LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn (Nhà cung cấp A), 27 (Nhà cung cấp B), Hình E,1 bao gồm trị số đánh giá trị số nhiệt bugi Hình E.1 - Đánh giá đánh giá trị số nhiệt E.2 Đánh giá đánh giá trị số nhiệt Khi sử dụng động SAE 17,6, xác lập đánh giá trị số nhiệt bugi cách sử dụng giá trị IMEP lấy áp suất lớn ống hút (nạp) trước đánh lửa sớm Kỹ thuật mô tả Động có SAE17,6 khác so với động xe Với tốc độ lớn tương đối thấp 2700 min- 1, áp suất ống hút cao benzen dùng làm nhiên liệu Vì thế, sử dụng động SAE 17,6 để đánh giá đánh giá trị số nhiệt thường khơng có tính thực tế, Hình E.3 giới thiệu ảnh hưởng bugi có đầu nhơ (sứ cách điện nhơ khỏi vỏ kim loại) Trong động "hiện đại" theo quy ước, kích thước H tăng lên chống đánh lửa sớm tăng lên, nhiên chống đánh lửa sớm giảm động SAE17,6 Vì kích thước H tương đối nhỏ bugi thơng thường xác định mức chống đánh lửa sử dụng động SAE 17,6 Tuy nhiên, theo xu hướng tại, đầu sứ cách điện nhô nhiều (H lớn hơn) việc sử dụng động SAE 17,6 để đo đặc tính chống đánh lửa sớm thực tế gặp nhiều khó khăn Hình E.2 - Thay đổi đánh giá trị số nhiệt đặc tính chống đánh lửa sớm thay đổi chiều dài nhô sứ cách điện Trong trường hợp này, đánh giá trị số nhiệt bugi có H nhỏ đánh giá động SAE 17,6 sau động xe thơng thường đặc tính chống đánh lửa sớm Các bugi có đầu nhơ lớn đánh giá sử dụng động xe thông thường Đánh giá trị số nhiệt xác định so sánh kết với đặc tính chống đánh lửa sớm bugi có đầu nhơ theo quy ước Các đặc điểm thiết kế khác so sánh theo cách tương tự Về động mô tô, tốc độ lớn thường 000 -1, so với tốc độ động ô tô có phạm vi tốc độ từ 000 min-1 đến 000 min-1 Do vậy, bugi động mô tô theo quy ước đánh giá động SAE 17,6 sau động mô tô Đối với kiểu thiết kế chuyên dùng, đánh giá trị số nhiệt thực so sánh với bugi có kiểu thơng thường Tóm lại, động SAE 17,6 sử dụng để xác lập đánh giá trị số nhiệt bugi thông thường Tuy nhiên, kiểu thiết kế chuyên dùng xác lập đánh giá trị số nhiệt so sánh đặc tính chống đánh lửa sớm với bugi tiêu chuẩn LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn Khơng thể đo bugi có đánh giá trị số nhiệt cao kiểu cho tăng tốc, khó tái tạo lại điều kiện để tạo đánh lửa sớm Vì thế, cần thực đánh giá trị số nhiệt động SAE 17,6 E.3 Phương pháp đánh giá trị số nhiệt E.3.1 Đánh giá trị số nhiệt sử dụng động SAE 17,6 E.3.1.1 Động thử điều kiện vận hành - Thể tích làm việc xy lanh: 17,6 inch3 (Labeco SAE 17,6) - Q trình hút: Có tăng áp - Hệ thống nhiên liệu: Phun nhiên liệu học - Tỷ số nén: 5,6 - Tốc độ quay động cơ: 700 min-1 - Định thời đánh lửa: 30° trước điểm chết (BTDC) - Nhiên liệu: 98 % benzen, % dầu SAE#120 E.3.1.2 Quy trình đo Thực đánh giá trị số nhiệt với quy trình SAE J549a Quy trình sử dụng cho bugi tiêu chuẩn Phát đánh lửa sớm cách tăng nhanh nhiệt độ buồng đốt Như mơ tả quy trình đây, cần trì điều kiện ổn định trước đánh lửa sớm phải xác định IMEP từ áp suất ống hút Sau cần ấn định số làm giá trị IMEP để làm sở cho trị số đánh giá trị số nhiệt bugi a)Tăng áp suất ống hút trì tốc độ 700 min-1 điều chỉnh lưu lượng nhiên liệu để trì nhiệt độ lớn buồng đốt b) Tăng áp suất ống hút theo bước 13,546 kPa điều chỉnh lưu lượng nhiên liệu để trì nhiệt độ lớn buồng đốt CHÚ THÍCH: 13,546 = inch Hg c) Ngắt nhiên liệu xảy đánh lửa sớm giảm áp suất ống hút xuống 6,773 kPa Mở (bật) nhiên liệu trở lại điều chỉnh tới lưu lượng nhiên liệu tương tự trì điều kiện vận hành ổn định thời gian CHÚ THÍCH: 6,773 kPa = inch Hg d) Nếu lại xảy đánh lửa sớm bước c) nêu trên, giảm áp suất ống hút xuống thêm 3,386 kPa tới đạt điều kiện vận hành ổn định CHÚ THÍCH: 3,836 kPa = inch Hg e) Nếu đạt lúc đầu điều kiện vận hành ổn định trong bước c), tăng áp suất ống hút 3,836 kPa điều chỉnh lưu lượng nhiên liệu Lặp lại tới xảy đánh lửa sớm Nếu xảy đánh lửa sớm, hồn thành bước d) nêu CHÚ THÍCH: 3,836 kPa = inch Hg f) Đo công suất động ma sát áp suất ống hút thời gian ổn định Phải đo ma sát 30 s sau ngắt nhiên liệu E.3.2 Đánh giá trị số nhiệt sử dụng động thực tế E.3.2.1 Quy định chung Chuẩn bị đo hai loại bugi đánh giá trị số nhiệt động SAE 17,6 Các bugi sử dụng làm bugi chuẩn Đo thời gian đánh lửa cho bugi chuẩn bugi thử động theo quy ước (xem chi tiết bên dưới) Xác lập đánh giá trị số nhiệt cho bugi cách so sánh với bugi chuẩn Đánh giá trị số nhiệt xác lập sử dụng số lượng bugi thử cho bugi thử hoàn toàn thích hợp với bugi chuẩn mức định thời gian đánh lửa đánh lửa sớm Nếu bugi thử khơng thích hợp với bugi chuẩn chúng phải chuẩn bị lại sau xem xét lại thiết kế đo theo phương pháp nêu LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn Việc sử dụng động động sau phụ thuộc vào ứng dụng bugi thử thị trường Theo kiểu bugi, chúng thử nhiều động E.3.2.2 Động ô tô Cấu hình: Làm mát nước, bốn kỳ, bốn xy lanh, bốn xupap cho xy lanh Dung tích làm việc xy lanh: 600 cm3 Tốc độ quay động cơ: 500 min-1 Nhiệt độ nước: 65°C ± 5°C Nhiệt độ dầu: 95 °C ± °C Nhiên liệu: RON 200, khơng chì Tỷ lệ khơng khí/nhiên liệu: 12,7 ± 0,2 E.3.2.3 Động mơ tơ (1) Cấu hình: Làm mát khơng khí, hai kỳ, xy lanh Dung tích làm việc xy lanh: 125 cm3 Tốc độ quay động cơ: 000 min-1 Nhiệt độ dầu: 95 °C ± °C Nhiên liệu: RON 100, khơng chì Tỷ lệ khơng khí/nhiên liệu: 12,0 ± 0,2 E.3.2.4 Động mô tô (2) Cấu hình: Làm mát khơng khí, hai kỳ, xy lanh Dung tích làm việc xy lanh: 125 cm3 Tốc độ quay động cơ: 500 min-1 Nhiên liệu: RON 100, khơng chì Tỷ lệ khơng khí/nhiên liệu: 11,5 ± 0,2 Sử dụng kỹ thuật đo đánh lửa sớm cho động Dòng ion sinh trước đánh lửa phát cách tác động điện áp âm 350 V vào điện cực bugi xy lanh thử với mạch điện nêu Hình E.3 Hình E.4 giới thiệu phát đánh lửa sớm Để giảm tới mức tối thiểu sai số, điện áp tác dụng ngắt sau đánh lửa CHÚ DẪN: Bộ cảm biến nam châm Điơt có điện áp cao Bugi Mạch phát đánh lửa sớm LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn Mạch cắt tiếng ồn tia lửa O.S C Thiết bị thử đánh lửa sớm Hình E.3 - Mạch điện thử đánh lửa sớm CHÚ DẪN: Tín hiệu định thổi đánh lửa Dịng ion Tín hiệu hình giám sát Đánh lửa sớm Hình E.4 - Phát đánh lửa sớm Sự “xuất đánh lửa sớm" xác nhận sau phát bốn tín hiệu đánh lửa sớm hình giám sát khoảng thời gian Một đến ba tín hiệu đánh lửa sớm phân loại “có dấu hiệu đánh lửa sớm" E.4 So sánh phương pháp đánh lửa sớm muộn để đánh giá khả thích nghi Cần đánh giá trị số nhiệt làm cân nhiệt bugi để tránh đánh lửa sớm, động thực tế Vì thế, cách tốt để lựa chọn đánh giá trị số nhiệt cho động thử nghiệm phát tự đánh lửa sớm Có thể giám sát xuất đánh lửa sớm cho chu kỳ cháy, thực đánh giá xác Ví dụ, động bốn kỳ, tốc độ 000 min-1, giám sát 000 hành trình sinh cơng phút, phát nhanh đánh lửa sớm Với phương pháp đánh lửa muộn, sử dụng tia lửa phát cho 50 hành trình sinh cơng để phát xem có đánh lửa muộn hay khơng định thời đánh lửa đánh lửa muộn Do đó, số lượng hành trình sinh cơng lấy mẫu kỹ thuật đánh lửa muộn nhỏ số lượng hành trình sinh cơng lấy mẫu để đo đánh lửa sớm Ví dụ, giám sát 60 hành trình sinh cơng phút sử dụng phương pháp đánh lửa muộn Vì phương pháp có độ xác thấp đánh giá đánh giá nhiệt Hình E.5 trình bày ví dụ liệu thử nghiệm đánh lửa muộn đánh lửa sớm tiến hành năm phép thử lặp lại sử dụng bugi LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn CHÚ DẪN Độ dao động 4° CA (góc trục khuỷu) Đánh lửa sớm Độ dao động 36 % CHÚ THÍCH: Động 21,4 xy lanh, điều kiện: 000 min-1 x WOT Hình E.5 - Sự thay đổi tỷ lệ tạo đánh lửa sớm Mặc dù xuất đánh lửa sớm 40° BTDC, có thay đổi 30 % đến 40 % xuất đánh lửa muộn định thời đánh lửa Đối với xuất đánh lửa muộn, có thay đổi góc trục khuỷu (CA) 3° đến 5° định thời đánh lửa CHÚ DẪN Đánh lửa sớm Độ chênh lệch 10° CA (góc trục khuỷu) Bugi A Bugi B Độ chênh lệch 2° CA (gốc trục khuỷu) LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn Hình E.6 - Sự thay đổi tỷ lệ tạo đánh lửa muộn thay đổi đặc tính bugi Đối với đánh lửa muộn, tần số 50 %, độ chênh lệch đánh giá trị số nhiệt bugi A bugi B xấp xỉ 2° CA định thời đánh lửa Khó xác nhận độ chênh lệch trừ số lượng thử nghiệm tăng lên thay đổi phép đo đánh lửa muộn Có độ chênh lệch 10° CA định thời đánh lửa sớm, độ chênh lệch không tùy thuộc vào thay đổi nêu Hiện tượng tương tự vật liệu sứ cách điện độ dẫn điện điện cực kỹ thuật cải thiện phạm vi nhiệt cách nâng cao độ xác chi tiết cấu thành Tóm lại, vấn đề cần quan tâm kỹ thuật tốt để đánh giá thích hợp bugi nên dựa thử nghiệm đánh lửa sớm Phụ lục F (tham khảo) Phương pháp đánh giá trị số nhiệt Vương quốc Anh F.1 Động đánh giá trị số nhiệt Kiểu động Động đánh giá kiểu SAE 288 cm3 Tốc độ quay danh nghĩa 700 min-1 Điều khiển tốc độ Động đồng Tỷ số nén 5,6:1 Đánh lửa Manhêto Nhiên liệu Tôluen ELC BS 805/1/2 cộng % dầu loại 120 Áp suất phun nhiên liệu (217,58 ± 7,25) kPa Thành phần hỗn hợp Cho nhiệt độ lớn bugi nhiệt F.2 Quy trình F.2.1 Bước Cho động chạy tới nhiệt độ dầu, khơng khí nước đạt mức u cầu (xem Sổ tay động SAE) Dừng động lắp bugi thử F.2.2 Bước Khởi động động Điều chỉnh áp suất tăng áp hỗn hợp nhiên liệu/không khí để nhiệt độ bugi nhiệt đạt tới 400 °C Áp suất tăng áp tăng lên với độ tăng 6,894 kPa tới xảy đánh lửa sớm thị tăng nhanh nhiệt độ bugi nhiệt Tại lần chỉnh đặt, thành phần hỗn hợp phải điều chỉnh cho thu nhiệt độ lớn bugi nhiệt Khi xảy đánh lửa sớm, cung cấp nhiên liệu bị ngắt giây lát áp suất tăng áp giảm 6,894 kPa, điểm nhiên liệu cấp trở lại, áp suất tăng áp điều chỉnh cho nhiệt độ lớn bugi nhiệt Trạng thái phải giữ tới lại xảy đánh lửa sớm F.2.3 Bước Nếu xảy đánh lửa sớm sau bước 2, áp suất tăng áp giảm với tốc độ giảm 3,447 kPa tới đạt vận hành ổn định động Nếu sau bước 2, động đạt vận hành ổn định áp suất tăng áp nên tăng lên với tốc độ tăng 3,447 kPa điều chỉnh nhiệt độ tối ưu bugi nhiệt tới đạt vận hành ổn định động thời gian lại xảy đánh lửa sớm F.3 Tính tốn điều chỉnh Sử dụng đường cong hiệu chuẩn tiêu chuẩn để thu giá trị áp suất hiệu dụng trung bình thị (IMEP) tương đương với áp suất tăng áp "chạy ổn định" quy định trị số đánh giá bugi Xem ví dụ Hình F.1 LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn Trị số đánh giá bugi giá trị IMEP thu động điểm áp suất tăng áp 3,447 kPa điểm đánh lửa sớm Nên thực bước nêu để đạt điểm Nên đánh giá bugi chuẩn thuộc kiểu bugi thử thời gian thử lúc kết thúc thời gian thử Các độ chênh lệch 6,894 kPa tính đến cho thay đổi từ ngày sang ngày khác điều kiện khí vận hành động bỏ qua, độ chênh lệch lớn hơn, trị số đánh giá bugi nên hiệu chỉnh hệ số rút cách chia trị số đánh giá thời bugi chuẩn cho trị số đánh giá trước Nếu độ chênh lệch lớn độ chênh lệch xem hợp lý nên thử bugi chuẩn thử hai loại bỏ bugi thứ Trong trường hợp không nên đánh giá lại bugi chuẩn sáu lần CHÚ THÍCH: 6,894 kPa = lbf/in2 (= 0,689 mbar) Hình F.1 - Ví dụ đường cong hiệu chuẩn MỤC LỤC Lời nói đầu Lời giới thiệu Phạm vi áp dụng Tài liệu viện dẫn Thuật ngữ định nghĩa Các phương pháp đánh giá nhiệt Phụ lục A (tham khảo) Phương pháp đánh giá trị số nhiệt SAE – Đánh giá đánh lửa sớm bugi (Theo tiêu chuẩn SAE J549 soát xét lại 3-1995) Phụ lục B (tham khảo) Mô tả động đánh giá trị số nhiệt SAE - Động có đánh giá bugi SAE 17,6 in3 (Theo tiêu chuẩn SAE J2230 khẳng định lại 11-1999) Phụ lục B-Phụ lục B.1 Dung sai chế tạo giới hạn thay Phụ lục B-Phụ lục B.2 Ống lót bugi tiêu chuẩn Phụ lục B-Phụ lục B.3 Momen xoắn lắp đặt bugi Phụ lục B-Phụ lục B.4 Thông báo tài liệu cho lắp ráp động 5750 với đầu xy lanh lắp ống lót bugi để đánh giá bugi SAE Phụ lục C (tham khảo) Phương pháp đánh giá trị số nhiệt Pháp Phụ lục D (tham khảo) Phương pháp đánh giá trị số nhiệt Đức LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn Phụ lục E (tham khảo) Phương pháp đánh giá trị số nhiệt Nhật Phụ lục F (tham khảo) Phương pháp đánh giá trị số nhiệt Vương quốc Anh LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162