ĐO DÒNG CHẤT LỎNG BẰNG THIẾT BỊ CHÊNH ÁP - HƯỚNG DẪN VỀ ẢNH HƯỞNG CỦA SAI LỆCH SO VỚI YÊU CẦU KỸ THUẬT VÀ ĐIỀU KIỆN VẬN HÀNH ĐƯỢC TRÌNH BÀY TRONG TCVN

Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn TIÊU CHUẨN QUỐC GIA TCVN 10721:2015 ISO/TR 12767:2007 ĐO DÒNG CHẤT LỎNG BẰNG THIẾT BỊ CHÊNH ÁP - HƯỚNG DẪN VỀ ẢNH HƯỞNG CỦA SAI LỆCH SO VỚI YÊU CẦU KỸ THUẬT VÀ ĐIỀU KIỆN VẬN HÀNH ĐƯỢC TRÌNH BÀY TRONG TCVN 8113 (ISO 5167) Measurement of fluid flow by means of pressure differential devices - Guidelines on the effect of departure from the specifications and operating conditions given in ISO 5167 Lời nói đầu TCVN 10721:2015 hoàn toàn tương đương với ISO/TR 12767:2007; TCVN 10721:2015 Ban kỹ thuật tiêu chuẩn quốc gia TCVN/TC 30 Đo lưu lượng lưu chất ống dẫn kín biên soạn, Tổng cục Tiêu chuẩn Đo lường Chất lượng đề nghị, Bộ Khoa học Công nghệ công bố ĐO DÒNG CHẤT LỎNG BẰNG THIẾT BỊ CHÊNH ÁP - HƯỚNG DẪN VỀ ẢNH HƯỞNG CỦA SAI LỆCH SO VỚI YÊU CẦU KỸ THUẬT VÀ ĐIỀU KIỆN VẬN HÀNH ĐƯỢC TRÌNH BÀY TRONG TCVN 8113 (ISO 5167) Measurement of fluid flow by means of pressure differential devices - Guidelines on the effect of departure from the specifications and operating conditions given in ISO 5167 Phạm vi áp dụng Tiêu chuẩn đưa hướng dẫn nhằm trợ giúp cho việc ước lượng lưu lượng sử dụng thiết bị chênh áp thiết kế vận hành phạm vi TCVN 8113(ISO 5167) Dung sai hiệu bổ sung khơng thiết bù cho ảnh hưởng sai lệch so với TCVN 8113 (ISO 5167) Thông tin đưa ra, trước hết để mức độ quan tâm cần thiết việc sản xuất, lắp đặt bảo trì thiết bị chênh áp cách miêu tả số ảnh hưởng việc không tuân thủ theo qui định, sau phép người sử dụng tuân thủ đầy đủ qui định đánh giá sơ bộ, độ lớn hướng sai số lưu lượng Mỗi sai lệch đề cập coi sai lệch tồn Khi có nhiều sai lệch, có tương tác khơng thể dự báo trước cần cẩn trọng kết hợp việc đánh giá sai số Nếu có số lượng đáng kể sai số, phải xem xét biện pháp để loại bỏ vài sai số số Các sai lệch trình bày tiêu chuẩn khơng phải đầy đủ phần lớn liên quan đến ví dụ tiết lưu Ví dụ ống Venturi nêu cuối tiêu chuẩn Hiển nhiên có nhiều ví dụ tương tự việc lắp đặt mà không tuân theo TCVN 8113 (ISO 5167), khơng có số liệu so sánh công bố Các thông tin thêm từ người sử dụng, nhà sản xuất, nguồn khác cần xem xét Tài liệu viện dẫn Các tài liệu viện dẫn sau cần thiết cho việc áp dụng tiêu chuẩn Đối với tài liệu viện dẫn ghi năm cơng bố áp dụng phiên nêu Đối với tài liệu viện dẫn khơng ghi năm cơng bố áp dụng phiên nhất, bao gồm sửa đổi, bổ sung (nếu có) TCVN 8113-1:2009 (ISO 5167-1:2003), Đo dịng lưu chất thiết bị chênh áp gắn vào ống dẫn có mặt cắt ngang trịn chảy đầy - Phần 1: Nguyên lý yêu cầu chung TCVN 8113-2:2009 (ISO 5167-2:2003), Đo dòng lưu chất thiết bị chênh áp gắn vào ống dẫn có mặt cắt ngang trịn chảy đầy - Phần 2: Tấm tiết lưu TCVN 8113-3:2010 (ISO 5167-3:2003), Đo dòng lưu chất thiết bị chênh áp gắn vào ống dẫn có mặt cắt ngang trịn chảy đầy - Phần 3: Vòi phun Vòi phun Venturi TCVN 8113-4:2010 (ISO 5167-4:2003), Đo dòng lưu chất thiết bị chênh áp gắn vào ống dẫn có mặt cắt ngang tròn chảy đầy - Phần 4: Ống Venturi Thuật ngữ định nghĩa Tiêu chuẩn áp dụng thuật ngữ, định nghĩa TCVN 8113-1 (ISO 5167-1)) thuật ngữ định nghĩa sau LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn 3.1 Cạnh vuông (square edge) Mối quan hệ góc lỗ tiết lưu dụng cụ đo dịng mặt phẳng phía dịng vào góc chúng 90° ± 0,3° 3.2 Độ nhọn (sharpness) Bán kính cạnh lỗ tiết lưu dụng cụ đo dịng mặt phẳng phía dịng vào CHÚ THÍCH: Cạnh phía dịng lỗ tiết lưu coi nhọn bán kính khơng lớn 0,0004 d, d đường kính lỗ tiết lưu Ký hiệu Các ký hiệu áp dụng tiêu chuẩn trình bày Bảng Bảng - Ký hiệu đơn vị Ký hiệu Đại lượng biểu thị Thứ nguyên M: khối lượng Đơn vị SI L: chiều dài T: thời gian c Phần trăm thay đổi hệ số xả Không thứ nguyên C Hệ số xả Không thứ nguyên Cc Hệ số co hẹp dịng Khơng thứ ngun d Đường kính lỗ tiết lưu họng thiết bị sơ cấp điều kiện vận hành L m D Đường kính ống phía dịng vào điều kiện vận hành L m D1 Đường kính vịng đỡ L m D2 Đường kính đỡ tiết lưu L m e Độ không đảm bảo tương đối E Độ dày tiết lưu L m Ee Độ dày lỗ tiết lưu L m k Độ nhám đồng tương đương L m L1 Khoảng cách từ lỗ lấy áp phía dịng vào tới mặt phía dịng vào tiết lưu chia cho đường kính ống (D) Khơng thứ ngun L'2 Khoảng cách từ lỗ lấy áp phía dịng tới mặt phẳng phía dịng tiết lưu chia cho đường kính ống (D) Khơng thứ ngun qm Lưu lượng khối lượng r Bán kính cạnh tiết lưu Red Số Reynolds dựa họng thiết bị Không thứ nguyên ReD Số Reynolds dựa đường kính ống phía dịng vào Khơng thứ ngun u Vận tốc cục trục LT-1 m/s uCL Vận tốc đường tâm trục LT-1 m/s U Không thứ nguyên Vận tốc trung bình trục MT-1 kg/s L m LT -1 -1 m/s -2 Y Mô đun đàn hồi vật liệu tiết lưu ML T Pa β Tỉ lệ đường kính, (= d/D) ∆p Chênh áp ML-1T-2 Pa ∆py Chênh áp yêu cầu để đạt đến ứng suất đàn hồi tiết lưu ML-1T-2 Pa Không thứ nguyên LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê Ký hiệu www.luatminhkhue.vn Đại lượng biểu thị Thứ nguyên M: khối lượng Đơn vị SI L: chiều dài T: thời gian ε Hệ số mở rộng (giãn nở) Không thứ nguyên λ Hệ số ma sát Không thứ nguyên ρ Khối lượng riêng lưu chất ML-3 kg/m3 ρ1 Khối lượng riêng lưu chất lỗ lấy áp phía dịng vào ML-3 kg/m3 σy Ứng suất đàn hồi vật liệu tiết lưu ML-1T-2 Pa Ảnh hưởng sai số đến việc tính lưu lượng 5.1 Quy định chung Trong tiêu chuẩn này, ảnh hưởng sai lệch so với điều kiện trình bày TCVN 8113 (ISO 5167) mơ tả theo thay đổi hệ số xả, ∆C lưu lượng kế Hệ số xả, C thiết bị chênh áp tính theo cơng thức sau: (1) Cạnh nhọn tiết lưu đảm bảo phân tách dịng chảy co dịng lưu chất tới tiết diện thu hẹp Xác định hệ số co hẹp dòng, Cc, tỷ số diện tích dịng diện tích hình học Lỗ tiết lưu kết Cc ≈ 0,6, chủ yếu tính cho hệ số xả, C ≈ 0,6 Ảnh hưởng thay đổi hệ số xả minh họa ví dụ sau Dùng tiết lưu có cạnh làm tròn mức Điều làm giảm phân tách tăng Cc, dẫn đến làm giảm vận tốc tiết diện thu hẹp Chênh áp quan sát giảm Từ phương trình (1), thấy hệ số xả tăng lên Một cách khác, Cc tăng, C tăng Nếu khơng có hiệu thực thay đổi giá trị C, lưu lượng kế có kết thấp giá trị thực Vì vậy, kết luận rằng: a) Ảnh hưởng làm tăng hệ số xả dẫn tới số đọc lưu lượng thấp giá trị thực hệ số khơng hiệu chính; ngược lại, b) Ảnh hưởng làm giảm hệ số xả dẫn đến số đọc lưu lượng cao giá trị thực hệ số khơng hiệu 5.2 Các ảnh hưởng định lượng Khi người sử dụng biết ảnh hưởng ảnh hưởng định lượng, hệ số xả phù hợp sử dụng lưu lượng xác tính tốn Tuy nhiên, việc định lượng xác ảnh hưởng khó khăn lưu lượng tính theo cách cần coi có độ khơng đảm bảo tăng Nếu khơng có quy định khác, thành phần độ không đảm bảo bổ sung, tương đương việc hiệu 100 % hệ số xả, cần cộng số học vào hệ số xả ước lượng độ không đảm bảo tổng phép đo lưu lượng Các ảnh hưởng sai lệch cấu tạo 6.1 Độ nhọn cạnh tiết lưu Các tiết lưu khơng có độ nhọn quy định cạnh (bán kính cạnh r ≤ 0,0004 d theo 5.1.7.2 TCVN 8113-2 (ISO 5167-2) có hệ số xả tăng lũy tiến bán kính cạnh tăng Các thử nghiệm ảnh hưởng lên hệ số xả, C, làm tăng thêm 0,5 % r/d 0,001 % r/d 0,01 Đây mối quan hệ xấp xỉ tuyến tính (xem Hình [1] Các giá trị áp dụng đặc biệt với giá trị Red 300 000 giá trị β 0,7, chúng sử dụng hướng dẫn chung cho giá trị khác LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn Kỹ thuật đo bán kính cạnh có sẵn, nhìn chung nên cải thiện độ nhọn cạnh đến giá trị yêu cầu cố gắng đo thực hiệu phù hợp CHÚ DẪN Thử nghiệm phịng thí nghiệm kỹ thuật quốc gia (NEL, UK) - D = 300 mm Giới hạn theo ISO - r = 0,000 4d Khác NEL D = 50 mm (Xem [56] D = 100 mm (Xem [56] D = 150 mm (Xem [34] D = 75 mm (Xem [57] D = 100 mm (Xem [58] c thay đổi hệ số xả r/d tỷ số bán kính Hình - Ảnh hưởng bán kính cạnh tới hệ số xả 6.2 Độ dày cạnh lỗ tiết lưu Đối với tiết lưu, tăng hệ số xả cạnh lỗ tiết lưu có độ dày lớn (xem 5.1.5 TCVN 8113-2 (ISO 5167-2) thấy rõ Với tiết lưu đo có nịng thẳng ống 150 mm, thay đổi hệ số xả trình bày Hình (xem [2]) LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn CHÚ DẪN vị trí tiết lưu ký hiệu giới hạn tiêu chuẩn c thay đổi hệ số xả Ee/D chiều dày lỗ tiết lưu với tỷ lệ đường kính ống bên phía dịng vào Hình - Thay đổi hệ số xả theo hàm độ dày lỗ tiết lưu 6.3 Điều kiện mặt phía dịng vào phía dịng tiết lưu Mặt phía dịng vào cần phẳng nhẵn Độ nhám lớn dẫn đến tăng hệ số xả Các thử nghiệm độ nhám bề mặt tương đương 0,0003d làm tăng hệ số xả lên 0,1 % Vì yêu cầu độ sắc cạnh r ≤ 0,0004d, nên tăng độ nhám tiết lưu làm cho khó xác định độ nhọn khẳng định yêu cầu cạnh sắc thỏa mãn Sự cố cục mặt phía dịng vào cạnh tiết lưu không ảnh hưởng bất lợi đến hệ số xả miễn cố giữ cách xa lỗ lấy áp tốt (xem [1]) Hệ số xả nhạy với điều kiện bề mặt phía dịng tiết lưu ([1]) Sự không phẳng phạm vi lớn, ví dụ “lõm xuống”, dẫn tới sai số phép đo dòng Độ “lõm xuống” % theo hướng dòng chảy gây số đọc thấp giá trị thực, nghĩa C tăng khoảng 0,2 % với β = 0,2 0,1 % với β = 0,7 Biến dạng ngược hướng dòng chảy gây sai số âm dương phụ thuộc vào lượng biến dạng 6.4 Vị trí lỗ lấy áp lỗ tiết lưu 6.4.1 Quy định chung LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn Các giá trị hệ số xả tiết lưu ba vị trí lấy áp chuẩn (góc, mặt bích, D D/2) tính cách sử dụng phương trình (4) TCVN 8113-2 (ISO 5167-2)(xem [55]) Trong trường hợp vị trí lỗ lấy áp nằm dung sai cho phép TCVN 8113-2 (ISO 5167-2) ba vị trí, hệ số xả ước lượng mô tả 6.4.2 Cần nhấn mạnh hệ số không đảm bảo bổ sung cần kèm với việc sử dụng vị trí lỗ lấy áp khơng theo tiêu chuẩn 6.4.2 Tính hệ số xả Tính giá trị thực L1 L'2 Hệ số xả ước lượng L1 ≤ L'2 ≤ 0,47 Sử dụng giá trị thực L1 L2, ước lượng hệ số xả phương trình (4) TCVN 81132(ISO 5167-2) 6.4.3 Ước lượng độ không đảm bảo bổ sung Nếu lỗ lấy áp nằm mặt bích lỗ lấy áp góc, độ khơng đảm bảo bổ sung (e), tính phần trăm (%), ước lượng từ: (2) CF hệ số xả cho lỗ lấy áp kiểu mặt bích; CCT hệ số xả cho lỗ lấy áp góc Nếu lỗ lấy áp nằm lỗ lấy áp D lỗ lấy áp D/2 lỗ lấy áp kiểu mặt bích, độ khơng đảm bảo bổ sung, e, tính theo phần trăm (%) ước lượng từ: (3) CD D/2 hệ số xả lỗ lấy áp D D/2 6.4.4 Ví dụ Với lỗ tiết lưu có β = 0,6, ReD = 106, D = 250 mm lỗ lấy áp 0,15 D phía dịng phía dịng vào tiết lưu Để ước lượng hệ số xả, sử dụng phương trình (4) TCVN 8113-2(ISO 5167-2) với L1 = L'2= 0,15 Các lỗ lấy áp ví dụ nằm lỗ lấy áp kiểu mặt bích vị trí lỗ lấy áp D D/2 Từ Bảng A.8 A.2 tương ứng TCVN 8113-2(ISO 5167-2), CF = 0,6051, CD D/2= 0,6070 Vì vậy, Độ không đảm bảo hệ số xả 0,5 % (xem 5.3.3.1 TCVN 8113-2(ISO 5167-2) Vì vậy, độ không đảm bảo tổng = 0,5 + 0,078 = 0,6 % (nghĩa độ không đảm bảo cộng số học cách đơn giản) 6.5 Điều kiện lỗ lấy áp Kinh nghiệm sai số lớn tạo lỗ lấy áp có gờ sắc lớp lắng đọng đó, gần với cạnh nơi lỗ lấy áp xuyên qua thành ống Đây trường hợp lỗ lấy áp nằm dịng chảy chẳng hạn lỗ lấy áp họng vòi phun ống Venturi, gờ sắc nhỏ làm tăng sai số đáng kể tính theo phần trăm Các lỗ lấy áp góc phía dịng vào phía dịng vùng chết tương đối khả bị ảnh hưởng vấn đề Việc lắp đặt phải kiểm tra trước sử dụng khoảng thời gian định kỳ để đảm bảo bất thường không tồn Ảnh hưởng đường ống gần lưu lượng kế 7.1 Đường kính ống Đường kính ống phía dịng phía dịng vào thiết bị sơ cấp phải đo để đảm bảo phù hợp với qui định 6.4 TCVN 8113-2(ISO 5167-2) 6.4 TCVN LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn 8113-3(ISO 5167-3) 6.4.1 TCVN 8113-4(ISO 5167-4) Các sai số đo đường kính phía dịng vào gây sai số tỷ lệ lưu lượng tính theo cơng thức: (4) Các sai số trở nên đáng kể β lớn, ví dụ, β = 0,75, sai số dương % D gây sai số âm % với qm Ống phía dịng nghiêm trọng hơn, tiết lưu, vòi phun ISA 1932 vòi phun bán kính dài cần đường kính nằm khoảng % ống phía dịng vào (xem 6.4.6 TCVN 8113-2 (ISO 5167-2) 6.4.6 TCVN 8113-3(ISO 5167-3), đường kính vịi phun Venturi ống Venturi cần ≥ 90 % đường kính cuối đoạn phân kỳ (xem 6.4.6 TCVN 8113-3(ISO 5167-3) 6.4.1.3 TCVN 8113-4(ISO 5167-4) 7.2 Các bước phần hẹp dần (hình nón) Cần tránh tăng đột ngột kích thước ống vùng lân cận thiết bị sơ cấp dẫn đến sai số lớn kết đo dòng chảy Tương tự, phần hẹp dần ống dẫn tới sai số đáng kể, thấy Bảng với nấc sai số xuất tiết lưu với lỗ lấy áp góc đặt trước sau đoạn hình nón Thơng tin Bảng thị phân kỳ đoạn hình nón hướng dịng chảy đặt phía dịng vào, tăng hệ số xả lên đến 50% Mặt khác, đoạn hình nón hội tụ, dù lắp đặt trước sau tiết lưu, với điều kiện khơng tạo thành góc dốc với góc trình bày, dẫn tới thay đổi hệ số nhỏ % Bảng - Ảnh hưởng đoạn hình nón Vị trí tiết lưu β Thứ tự thay đổi hệ số xả dự kiến % a) Phía dịng từ đoạn hình nón phân kỳ 0,4 + 10 0,7 + 50 0,4 - 0,5 0,7 -2 0,4 đến - 0,7 +1 b) Phía dịng từ đoạn hình nón hội tụ c) Phía dịng vào từ đoạn hình nón hội tụ 7.3 Đường kính vịng đỡ Các yêu cầu kích cỡ định vị đồng tâm vòng đỡ tiết lưu vịi phun trình bày 6.4 6.5 TCVN 8113-2(ISO 5167-2), 6.4 6.5 TCVN 8113-3(ISO 5167-3) Hình TCVN 8113-2(ISO 5167-2) Nếu yêu cầu trình bày 6.5.4 TCVN 8113-2(ISO 5167-2) 6.5.4 TCVN 8113-3(ISO 5167-3) (cụ thể vịng định tâm khơng nhơ vào ống) không thỏa mãn, tạo sai số phép đo dòng tương đối lớn Hình trình bày hệ thống Hình 4, sử dụng ký hiệu, trình bày sai số xấp xỉ phát sinh điều kiện cho Cần nhấn mạnh để đạt tới sai số này, đường kính vịng đỡ, D1, khơng phải đường kính đường chính, sử dụng để xác định lưu lượng dùng cho D việc xác định hệ số hiệu giá trị trình bày sử dụng LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Kh www.luatminhkhue.vn Trong trường hợp vịng đỡ có kích thước lớn, kết thực nghiệm với β = 0,74, vòng đỡ vượt cỡ 11 % mở rộng 0,05 D phía dịng vào từ tiết lưu làm tăng hệ số xả lên xấp xỉ 0,5 % Tuy nhiên, với hình dạng tương tự β = 0,63 khơng có ảnh hưởng tìm thấy a) Tấm tiết lưu b) Vịi phun CHÚ DẪN dịng Hình - Vịng đỡ có đường kính D1, nhỏ đường kính ống D LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn a) Tấm tiết lưu b) Vòi phun CHÚ DẪN a = 0,2 D đến 0,3 D c thay đổi hệ số xả β tỷ lệ đường kính Hình - Ảnh hưởng sai lệch đường kính vịng đỡ 7.4 Vịng nối kích cỡ nhỏ quy định Khi đường kính vịng nối vịng đệm nhỏ đường kính ống, đặc biệt mặt phía dịng vào tiết lưu vịi phun, xuất sai số lớn phép đo dòng Độ lớn dấu hiệu ảnh hưởng liên quan đến phép đo lưu lượng phụ thuộc vào việc kết hợp số lượng biến, độ dày vịng nối phía dịng vào tiết lưu, độ nhơ ngồi dịng chảy vịng nối, vị trí so với tiết lưu lỗ lấy áp, độ nhám ống phía dịng vào 7.5 Mối hàn nhơ Ảnh hưởng mối hàn trịn chưa mài nhơ nòng ống liền kề thiết bị sơ cấp tương tự ảnh hưởng vịng nối kích cỡ nhỏ quy định Ảnh hưởng phát sinh việc nối mặt bích cách hàn phần thon mức độ ảnh hưởng phụ thuộc vào đồng LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn chiều cao, cách khác mối hàn nhơ vị trí so với bố trí lỗ lấy áp đơn đa dùng để đo độ chênh áp qua thiết bị sơ cấp Để xác định lượng sai số tạo thành tình cụ thể khó khăn khơng có hiệu chuẩn trực tiếp Cần lưu ý sử dụng ống hàn miễn gờ mối hàn song song với trục ống toàn chiều dài ống thỏa mãn yêu cầu lắp đặt loại thiết bị sơ cấp sử dụng Mọi gờ mối hàn không cao bước đường kính cho phép Trừ sử dụng rãnh hình khun, mối hàn khơng nằm khu vực lệch tâm ± 30° lỗ lấy áp sử dụng để kết nối với thiết bị sơ cấp Nếu sử dụng rãnh hình khuyên, vị trí mối hàn khơng quan trọng Nếu sử dụng ống quấn xoắn ốc phải gia cơng viền nhẵn (xem 7.1.4 TCVN 8113-1 (ISO 5167-1) 7.6 Độ lệch tâm Các yêu cầu định vị đồng tâm thiết bị trình bày 6.5.3 6.5.4 TCVN 8113-2(ISO 5167-2), 6.5.3 6.5.4 TCVN 8113-3(ISO 5167-3), 6.4.3 TCVN 8113-4(ISO 5167-4) Đo độ lệch tâm hình học khoảng cách ống đường tâm tiết lưu thường biểu thị theo phần trăm đường kính ống D Sai lệch so với giá trị độ lệch tâm cho phép việc định vị tiết lưu tương ứng với phần ống phía dịng phía dịng vào dẫn tới sai số phép đo lưu lượng Hình thể định vị đồng tâm tiết lưu theo hướng ngang so với đường ống phía dịng vào Sự dịch chuyển bên phải độ lệch tâm tổ hợp dung sai kích thước phát sinh từ đường kính vịng trịn bước rãnh lỗ bulơng, đường kính bulơng, đường kính lỗ bulơng đường kính ngồi tiết lưu Các chứng thực nghiệm ảnh hưởng độ lệch tâm cịn hạn chế, tiết lưu, ảnh hưởng lên hệ số xả hàm β, kích thước ống độ nhám, loại lỗ lấy áp, vị trí độ lớn, vị trí tâm lỗ tiết lưu so với với lỗ lấy áp Kết thực nghiệm sai số lệch tâm nhìn chung tăng lên theo β Khi β = 0,2 độ lệch tâm tăng lên % D, tăng hệ số xả vượt 0,1 % Khi β lớn hơn, thay đổi thể tốt đồ thị Hình Độ lệch tâm %, sai số thay đổi tùy theo kiểu lỗ lấy áp hướng lệch tâm Lưu lượng kế nhạy với độ lệch tâm vng góc với lỗ lấy áp Độ lệch tâm %, sai số tất lỗ lấy áp hướng tăng lên cách nhanh chóng CHÚ THÍCH: Khơng có sẵn liệu cho lỗ lấy áp góc sai số giống với sai số lỗ lấy áp kiểu mặt bích số liệu xác định từ đường thử với D = 150 mm Ảnh hưởng khác vị trí lệch tâm tiết lưu gia tăng độ không ổn định tín hiệu áp suất chênh thu được, Ví dụ, quan sát rằng, tăng đáng kể dao động số đọc chênh áp suất với độ lệch tâm tăng tất giá trị β nằm 0,4 0,7 Do số lượng nhiều biến tạo nên ảnh hưởng độ lệch tâm lên phép đo dịng chảy, nên ảnh hưởng khó định lượng, cần cố gắng tối đa để hạn chế độ lệch tâm xuống % D, đặc biệt theo hướng lỗ lấy áp Ảnh hưởng giảm thiểu cách sử dụng bốn lỗ đặt cách vịi phía dịng vào phía dịng lưu lượng kế, minh họa Hình TCVN 8113-1(ISO 5167-1) Các đường áp suất từ lỗ sau ghép đơi bố trí mạch rẽ dạng - T sử dụng rộng rãi để thu số đọc chênh áp trung bình Như hướng dẫn chung, giả định ảnh hưởng việc định vị lệch tâm vòi phun loại đa vòi so với ảnh hưởng tiết lưu có β Ống Venturi có khả lắp lệch tâm CHÚ THÍCH: Các lỗi lắp đặt kết hợp: khuyến nghị sai số phát sinh đo ảnh hưởng kết hợp độ lệch tâm, bước vịng đệm v.v khơng tính cộng thêm vào Sai số tổng có chi phối có mặt ảnh hưởng lớn LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn 8.4 Các thiết bị cải thiện điều kiện dòng chảy Các thiết bị điều hòa dòng chảy phải sử dụng đo dịng xốy dịng khơng đối xứng Phụ lục B TCVN 8113-2(ISO 5167-2) mô tả khác thiết bị điều hịa dịng Khi khơng đáp ứng yêu cầu lắp đặt 6.3 Phụ lục B TCVN 8113-2(ISO 5167-2) sử dụng thiết bị điều hịa dịng giảm bớt sai số đặc biệt với dịng chảy xốy Sai lệch vận hành 9.1 Quy định chung Các hệ thống đo tuân theo TCVN 8113 (ISO 5167) vừa bảo dưỡng suy giảm đáng kể độ xác qua thời gian Sự suy giảm bắt nguồn từ nhiều nguyên nhân: a) Sự biến dạng tiết lưu; b) Sự lắng đọng bề mặt phía dịng vào tiết lưu; c) Sự lắng đọng ống lưu lượng kế; d) Sự làm tròn cạnh tiết lưu e) Sự lắng đọng lỗ lấy áp f) Sự lắng đọng tăng độ nhám bề mặt ống Venturi Sự thể ảnh hưởng từ nguồn sai số từ a) đến d) f) trình bày 9.2 đến 9.6 Không thể nhấn mạnh việc trì liên tục độ xác cao địi hỏi nỗ lực đáng kể Đặc biệt, việc kiểm tra bảo dưỡng thường xuyên thiếu Các giai đoạn kiểm tra phụ thuộc vào tính chất lưu chất đo cách vận hành hệ thống mà lưu lượng kế lắp đặt, xác định từ kinh nghiệm 9.2 Biến dạng tiết lưu 9.2.1 Quy định chung Tấm tiết lưu đo cho bị biến dạng sai lệch q 0,5 % giá trị trình bày 5.1.3.1 TCVN 8113-2(ISO 5167-2) Sự biến dạng xảy hướng phía dịng phía dịng vào, ngun nhân khuyết tật chế tạo, chất lượng lắp đặt kém, sử dụng không Sai lỗi chế tạo lắp đặt phải chỉnh trước sử dụng Sự biến dạng phát sinh cách sử dụng tạm thời (đàn hồi) lâu dài (cong vênh) Điều nêu tài liệu tham khảo [7-9] Thông tin liên quan độ dày cần thiết tiết lưu thiết kế hệ thống đo nêu 8.1.1.3 ISO/TR 9464:1998 [10] 9.2.2 Biến dạng đàn hồi Sự biến dạng đàn hồi phát sinh chênh áp dòng làm biến dạng tiết lưu lượng nhỏ theo hướng phía dịng ra, với ứng suất tạo nằm giới hạn đàn hồi vật liệu tiết lưu Đối với tiết lưu đơn giản đỡ vành, phép gần độ tăng phần trăm hệ số xả tính bằng: (7) đó: a1 = β (0,135 - 0,155 β) a2 = 1,17 - 1,06 β1,3 Đối với tiết lưu Viện nghiên cứu sắt thép Mỹ sản xuất thép không gỉ 304 316 (ISO/TS 15510)[11] Y lấy 193 x 109 Pa Thực tế tất trường hợp, kết biến dạng làm tăng hệ số xả Các sai số cong đàn hồi bổ sung thêm với sai số phát sinh không phẳng ban đầu Chỉ kết hợp hai ảnh hưởng tạo độ dốc lớn % điều kiện dịng chảy tiết lưu sai lệch so với yêu cầu TCVN 8113-2(ISO 5167-2) LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn Do tiết lưu trở lại trạng thái khơng bị biến dạng dịng chảy “0” nên phát cong đàn hồi q trình kiểm tra thơng thường hệ thống đo 9.2.3 Biến dạng dẻo Trong trường hợp tiết lưu phải chịu chênh áp suất lớn biến dạng mãi Khi biến dạng phát hiện, sai số ước lượng từ Hình 10 Biến dạng xảy q trình tạo áp suất q nhanh thơng khí đường ống chứa lưu chất chịu nén với điều kiện dòng chảy bất thường Nên nhấn mạnh tiết lưu bị biến dạng lâu dài nên loại bỏ Chênh áp yêu cầu để đạt đến ứng suất đàn hồi tiết lưu cách đơn giản, ∆py, ước lượng từ: (8) CHÚ DẪN thực nghiệm thực nghiệm lý thuyết lý thuyết dòng D = 200 mm c thay đổi hệ số xả δ/D tỷ lệ chênh lệch đường kính ống bên phía dịng vào Hình - Ảnh hưởng biến dạng tiết lưu đến độ xác phép đo dịng 9.3 Lắng đọng bề mặt phía dịng vào tiết lưu Hiện ISO/TR 9464:1998 thay ISO 9464:2008 ISO 9464:2008 biên soạn thành TCVN 10245:2013 Hướng dẫn sử dụng TCVN 8113(ISO 5167) LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn Ảnh hưởng chất đọng lại bề mặt phía dịng vào tiết lưu tương tự ảnh hưởng nhám bề mặt phía dịng vào làm cho hệ số xả tăng lên Bảng trình bày ảnh hưởng lớp cát đồng có độ dày hạt cát (kích thước hạt 0,4 mm) ảnh hưởng vết dầu mỡ (mỗi vết có đường kính danh nghĩa 6,3 mm độ cao 2,5 mm) tiết lưu ống lưu lượng kế có đường kính 100 mm đo khơng khí áp suất khí Bảng cho thấy tầm quan trọng vùng hình khuyên quanh đường vào lỗ tiết lưu Vì vùng thường bị cọ xát dịng chảy nên sai số thực nhỏ sai số Bảng trình bày ảnh hưởng lớp dầu mỡ Audco 2) lên tiết lưu dày mm tỷ lệ đường kính 0,6 với ống 300 mm Lỗ lấy áp nằm mặt phẳng ngang bên trái hình vẽ Số Reynold ống xấp xỉ 107 Đối với thử nghiệm, tiết lưu dịch chuyển từ vòng đỡ chuyển đến khu vực thử nghiệm nhiễm bẩn lên vị trí mặt phẳng ngang Mức nhiễm bẩn nêu Bảng áp dụng phòng thí nghiệm Tấm chuyển đến vị trí thẳng đứng cho chất lỏng nhỏ xuống trước đưa lại vào vòng đỡ vạch thử Trong 2h dải lưu lượng, mức tăng hệ số xả tối đa (quanh điểm bắt đầu thử) tăng bão hòa hệ số xả mức tăng trở thành ổn định ghi lại Thơng tin chi tiết ảnh hưởng nhiễm bẩn nêu tài liệu tham khảo [12], [13] Bảng - Ảnh hưởng lắng đọng lên tiết lưu với β = 0,2 β = 0,7 Lắng đọng Thay đổi hệ số xả β = 0,2 β = 0,7 % % Cát phần tư + 1,0 + 0,8 Cát hai phần tư + 2,8 + 1,9 Cát ba phần tư + 3,9 + 2,4 Cát toàn phần + 6,2 + 3,0 Cát toàn phần với vòng mm loại bỏ khỏi vùng lỗ tiết lưu + 0,3 + 0,3 Dầu mỡ Lắng đọng vết dầu mỡ + 1,0 + 0,1 Lắng đọng vết dầu mỡ + 2,8 + 1,3 Lắng đọng 16 vết dầu mỡ + 2,1 + 1,2 Lắng đọng 32 vết dầu mỡ + 2,6 + 0,6 Cát Ví dụ sản phẩm sẵn có thị trường Thơng tin sản phẩm dầu mỡ để tạo thuận lợi cho người sử dụng, tiêu chuẩn không ấn định sử dụng sản phẩm 2) LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn Bảng - Tăng hệ số xả, c, tiết lưu, D = 300 mm, β = 0,6, lớp phủ mỡ Audco3) Biến dạng mặt phía dịng vào Biến dạng tiết diện Mơ hình Tăng tối Tăng nhiễm bẩn đa bão hòa Chiều hệ số xả, hệ dày lớp phủ số xả, c c mm % % Mặt phía dịng vào đầy đủ 2,85 2,15 0,6 3,49 2,13 1,2 5,15 3,70 2,0 1,30 1,00 1,2 đến 0,0 Mặt phía dịng vào đầy đủ với 10 mm vòng tâm 1,00 0,61 1,2 Mặt phía dịng vào đầy đủ với 20 mm vịng tâm 0,60 0,50 1,2 1,70 - 1,2 Mặt phía dịng vào đầy đủ thn phía tâm Một nửa vịng trịn phía mặt phía dịng vào Ví dụ sản phẩm sẵn có thị trường Thông tin sản phẩm dầu mỡ để tạo thuận lợi cho người sử dụng, tiêu chuẩn không ấn định sử dụng sản phẩm 3) LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Kh Biến dạng mặt phía dịng vào www.luatminhkhue.vn Biến dạng tiết diện Mơ hình Tăng tối Tăng nhiễm bẩn đa bão hòa Chiều hệ số xả, hệ dày lớp phủ số xả, c c mm % % Một nửa vịng trịn phía mặt phía dòng vào 1,80 1,30 1,2 Một nửa vòng tròn theo chiều dọc gần lỗ lấy áp 2,20 0,85 1,2 Một nửa vàng trịn theo chiều dọc ngồi lỗ lỗ lấy áp 3,70 2,84 1,2 9.4 Lắng đọng ống lưu lượng kế Để mô ảnh hưởng lắng đọng ống lưu lượng kế, que hàn xếp quanh trục ngược phía dịng vào tiết lưu trình bày Hình Các que hàn làm gia tăng hệ số xả CHÚ DẪN tiết lưu LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn que hàn đặt dọc trục ngược với tiết lưu (đường kính que = 0,016D, chiều dài que = 0,5 D) c thay đổi hệ số xả n số que hàn Hình - Ảnh hưởng que hàn ống lưu lượng kế Hình thể kết thử nghiệm tiến hành để kiểm tra ảnh hưởng việc hình thành vật liệu theo phương nằm ngang thử nghiệm lưu lượng kế Khi vật liệu chiều cao ống, hệ số xả tăng lên Khi tích lũy vượt chiều cao ống, tiết diện lỗ tiết lưu giảm đi, dẫn tới giảm hệ số xả 9.5 Độ sắc nhọn cạnh tiết lưu 9.5.1 Sự suy giảm Cạnh nhọn tiết lưu suy giảm theo thời gian Các nguyên nhân tượng là; a) mài mòn; b) tượng xâm thực: c) hỏng học; d) xử lý không cẩn thận Hệ số xả tiết lưu nhạy với độ sắc nhọn cạnh trường hợp xảy ảnh hưởng trên, cần tiến hành việc kiểm tra định lượng thường xuyên cạnh Ảnh hưởng cạnh nhọn mô tả 6.1 CHÚ DẪN phần chiều cao ống c thay đổi hệ số xả mức độ tắc nghẽn - phần chiều cao ống Hình - Ảnh hưởng lắng cặn ống lưu lượng kế (cả hai phía tiết lưu) 9.5.2 Sự đảo chiều tiết lưu Cần đặc biệt ý để đảm bảo tiết lưu có cạnh vát đặt vào ống lưu lượng kế với cạnh vát nằm mặt phía dịng Khi lưu lượng kế có đường kính 100 mm, tiết lưu có cạnh vát 45 ° đối diện phía dịng vào gây tăng hệ số xả, tính phần trăm sau: a) độ rộng vát 0,25 mm: c = 2,0; LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn b) độ rộng vát 0,5 mm: c = 4,0; c) độ rộng vát 1,25 mm: c = 13,0 Các giá trị nên xem đơn giản biểu thay đổi xảy việc lắp đặt không không nên lấy giá trị xác 9.6 Lắng đọng việc tăng độ nhám bề mặt ống Venturi 9.6.1 Quy định chung Hai ảnh hưởng xảy đồng thời ống Venturi sử dụng khoảng thời gian Đó lắng đọng vật chất phần co hẹp, nòng ống Venturi tăng độ nhám bề mặt Cả hai ảnh hưởng dẫn tới giảm hệ số xả hai ảnh hưởng xảy Tuy nhiên, chúng xem xét cách riêng biệt 9.6.2 9.6.3 9.6.2 Lắng đọng Nếu chất lắng đọng trơn nhẵn đồng phần co hẹp nòng ống Venturi, thay đổi hệ số xả, tính phần trăm, c, ước lượng lý thuyết từ giảm diện tích sau: (9) Trong l độ dày, tính mét, lớp lắng đọng hình khun nịng ống Venturi 9.6.3 Độ nhám bề mặt Tính chất hóa học lưu chất chất liệu ống Venturi làm cho độ nhám bề mặt ống Venturi tăng lên thời gian [14]) Sự tăng độ nhám dẫn tới giảm hệ số xả Một thể sai số liên quan đưa Hình 10 Tỷ lệ tăng độ nhám bề mặt phụ thuộc vào phản ứng hóa học xảy hệ thống đo nằm phạm vi tiêu chuẩn CHÚ DẪN ảnh hưởng độ nhám đồng hồ (k = 0,056 mm) c hệ số xả ống Venturi k độ nhám tương đương đồng ống Venturi Hình 10- Biến thiên hệ số lưu lượng Venturi theo độ nhám bề mặt 10 Nhám đường ống 10.1 Quy định chung LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn Hệ số xả nêu 5.3.2.1 TCVN 8113-2(ISO 5167-2), 5.1.6.2, 5.2.6.2 5.3.4.2 TCVN 8113-3(ISO 5167-3) 5.5 TCVN 8113-4(ISO 5167-4) giả định phù hợp với điều kiện lắp đặt Đặc biệt, biên dạng vận tốc phía dịng vào tức thời thiết bị sơ cấp phải giống điều kiện thực nghiệm làm sở cho phương trình tính tốn Độ nhám đường ống tương đương đồng nhất, k, số Reynolds ReD, hệ số ma sát, λ, có mối tương quan lẫn xác định biên dạng vận tốc (xem [15]) Các kết thực nghiệm biên dạng vận tốc xác định tỷ số vận tốc trục cục bộ, y, từ thành ống, u, với vận tốc đường tâm (y/R = 1), uCL, tính gần bằng: (10) đó: y khoảng cách từ thành ống R bán kính ống (D/2) n số mà giá trị nghịch đảo số mũ (phụ thuộc vào ReD ) mà theo y/R phải tăng đến để có biên dạng vận tốc, Khi đó, vận tốc trung bình trục U, đến vận tốc đường tâm ( = 1), uCL tính bằng: (11) Trong các ống trơn nhẵn n tăng theo số Reynolds (xem Bảng 7) Trong ống nhám n giảm độ nhám tương đối tăng (xem Bảng 8) Một biên dạng ( ) làm giảm hệ số xả profile nhọn ( giảm) làm tăng C Mức độ biến thiên hệ số xả bị ảnh hưởng β, mức độ nhỏ β nhỏ Bảng - Giá trị n, ReD λ ống trơn nhẵn λ n x 103 6,0 0,791 0,04 6,6 0,807 0,025 1,1 x 105 7,0 0,817 0,0175 8,8 0,850 0,0115 10 0,866 0,0105 2,3 x 10 1,1 x 10 x 106 Bảng - Giá trị n, λ ống nhám λ n 507 0,986 x 10-3 0,791 0,020 126 3,97 x 10 -3 0,758 0,028 31 16,1 x 10-3 0,711 0,045 10.2 Ống phía dịng vào LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn Đối với tiết lưu thay đổi hệ số xả nhám đường ống, ∆C, xấp xỉ với thay đổi hệ số ma sát, ∆ λ với β3,5 Hệ số ma sát, λ, đo trực tiếp bằng: (12) đó: D đường kính ống, tính mét; ∆p chênh lệch áp suất hai vịi, tính Pascal; ρ khối lượng riêng lưu chất, tính kilogam mét khối; U vận tốc trung bình quanh trục, tính mét giây; Z khoảng cách hai vòi, tính mét Sẽ đơn giản đo độ lệch trung bình số học biên dạng nhám, Ra, để suy độ nhám tương đương đồng nhất, k ≈ π Ra, tính λ cách sử dụng phương trình Colebrook - White (xem 7.4.1.5 TCVN 8113-1 (ISO 5167-1) phương trình (20.35a) tài liệu tham khảo [15]): (13) Nếu cần ước lượng thay đổi hệ số xả từ phương trình (4) TCVN 8113-2(ISO 5167-2), cần ước lượng hệ số ma sát phương trình hệ số xả Điều cần thực sở độ nhám đo hệ số ma sát ống với số liệu chuẩn (mà phương trình tính theo) thu Trong Bảng 9, k/D λ phụ thuộc vào ReD, k/D giảm với ReD số Reynold cao thường xảy đường ống lớn hơn, tương đối nhẵn Bảng - Giá trị λ liên quan đến Phương trình (4) TCVN 8113-2(ISO 5167-2) Số Reynold đường ống, ReD 104 3x104 105 x105 106 x106 107 3x107 108 Tỉ số độ nhám tương đương đồng đường kính ống, k/D x 104 1,75 1,45 1,15 0,9 0,7 0,55 0,45 0,35 0,25 Hệ số ma sát, λ 0,031 0,024 0,0185 0,015 0,013 0,0115 0,010 0,010 0,009 Hình 11 đưa giá trị ∆C đo tính (sử dụng động học lưu chất tính tốn) hàm β3,5 ∆λ (xem thêm tài liệu tham khảo [16] để có tham khảo đầy đủ) Các giá trị tính tốn số liệu thực nghiệm Châu Âu thu cách sử dụng lỗ lấy áp góc Các số liệu thực nghiệm Bắc Mỹ (tài liệu tham khảo [17-19], thu cách sử dụng lỗ lấy áp mặt bích Đối với lỗ lấy áp góc, phương trình gần để tính hệ số xả, ∆C, vẽ đồ thị: ∆C = 3,5 β3,5 ∆λ LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 (14) Công ty luật Minh Kh www.luatminhkhue.vn CHÚ DẪN tính tốn [16] thực nghiệm [20] thực nghiệm [21] thực nghiệm [22] thực nghiệm [23] thực nghiệm [24] thực nghiệm [17] thực nghiệm [18] thực nghiệm [19] 10 ∆C = 3,5 β3,5 ∆λ β tỷ lệ đường kính λ hệ số ma sát ∆C thay đổi hệ số x Hình 11 - Ảnh hưởng nhám đường ống lên hộ số xả Từ kết tính tốn, ảnh hưởng nhám lên hệ số xả sử dụng lỗ lấy áp D D/2 tìm 25 % so với ảnh hưởng lên hệ số xả dùng lỗ lấy áp góc ∆C sử dụng lỗ lấy áp mặt bích nằm ∆C, sử dụng lỗ lấy áp góc ∆C dùng lỗ lấy áp D D/2 Trong điều kiện dịng xốy số Renold cố định, tăng độ nhám ống phía dịng vào làm giảm xốy lưu lượng kế Trong trường hợp đặc biệt, độ nhám thay đổi đường kính ống thay đổi β Thông tin sau (xem [10]) cho trường hợp đặc biệt Hình 12 liên quan đến tiết lưu với lỗ lấy áp góc đưa thay đổi hệ số xả ống với độ nhám tương ứng với bề mặt phủ hạt nhỏ hình cầu đặt gần Đường kính trung bình 6,3 mm làm giảm đường kính hiệu dụng ống 6,3 mm Các thay đổi trình áp dụng dịng chảy sử dụng ống có đường kính lớn [đường cong lấn chiếm với β = 0,71 áp dụng cho bề mặt phủ cát (các hạt có đường kính 0,5 mm đến 1,0 mm)] LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn CHÚ DẪN c tỷ lệ phần trăm thay đổi hệ số xả D đường kính ống bên phía dịng vào, theo đồng hồ đo e độ khơng đảm bảo bổ sung Hình 12 - Ảnh hưởng kết hợp nhám bất thường thu hẹp nòng ống Hình 13 thay đổi hệ số dựa điều kiện ống tương tự với điều kiện tính tốn đường kính hiệu dụng ống nhỏ De (= D - 6,3 mm) βe Các thay đổi hạt cát có đường kính khoảng mm khoảng phần ba thay đổi đưa Hình 12 Nếu phép đo dịng cần tiến hành điều kiện bất lợi vậy, hệ số xả hiệu nêu phải sử dụng với độ không đảm bảo bổ sung nửa phần trăm thay đổi hệ số xả CHÚ DẪN c tỷ lệ phần trăm thay đổi hệ số xả LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn De đường kính hiệu dụng ống phía dịng vào, theo đồng hồ đo e độ không đảm bảo bổ sung Hình 13 - Ảnh hưởng nhám bất thường lên tiết lưu 10.3 Ống phía dịng Đóng cặn nghiêm trọng gần phía dịng vào tiết lưu khơng có ảnh hưởng rõ rệt đến hệ số xả 10.4 Làm giảm ảnh hưởng độ nhám Các thí nghiệm chiều dài ống cạnh tiết lưu phía dòng vào tương đối ngắn làm để loại bỏ lớp phủ, sai số giảm cách rõ rệt Bảng 10 đưa gợi ý liên quan đến mức độ làm cỡ ống khác nhau, giá trị β kiểu nhám Đối với ống có đường kính lớn 300 mm, cần đường kính ống phía dịng vào làm 10.5 Bảo trì Trong tất trường hợp đo dòng lưu lượng kế chênh áp, làm ống thường xuyên, thiết bị sơ cấp lỗ lấy áp phải thiết lập để phù hợp với điều kiện cụ thể Trong trường hợp độ xác hợp lý yêu cầu phép đo dòng lưu chất bẩn, việc lắp đặt cần thiết kế để dễ dàng làm ống phía dịng vào đến mức độ trình bày Bảng 10 Bảng 10 - Khuyến nghị mức độ làm Đường kính ống phía dịng vào D β Kiểu nhám mm 76 152 305 0,5 đến 0,59 Thay đổi Lượng làm (bội số D) để thu sai tương đối số độ nhám không vượt hệ số ±3% ± 2% ±1% ± 0,5 % Không xả, không làm đường ống Hình cầu, 9% đến 15% đến 7,0 mm đến 5 đến 15 15 đến 20 > 20 đến 10 10 đến 20 20 đến 25 25 đến 30 > 30 0,71 Hình cầu, 7,0 mm 40% 0,71 Hạt cát 7% đến 5 đến 25 25 đến 30 > 30 Hình cầu, % đến % 2,5 đến 7,0 mm đến 5 đến 12 12 đến 20 > 20 0,5 đến 0,59 0,71 Hình cầu 7,0 mm 17% đến 15 15 đến 25 25 đến 30 > 30 0,71 Hạt cát 4% đến 3 đến 4 đến 20 > 20 0,71 Hình cầu 7,0 mm 8% 2,5 đến 4 đến 6 đến 15 > 15 0,71 Hạt cát 2% đến 3 đến >5 THƯ MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Hobos, J.M and Humphreys, J.S The effect of orifice plate geometry upon discharge coefficient Flow measurement and instrumentation, 1, (3), April 1990 [2] Husain Z.D and Teyssandier R.G The effects of plate thickness and bevel angle in a 150 mm line size orifice meter, Proc international conference in the mid 80’s June 86 N.E.L [3] Martin, C.N.B Effects of upstream bends and valves on orifice plate pressure distributions and discharge coefficients N.E.L Report 702, 1982 [4] Jepson, P and Chipchase, R The effect of plate buckling on orifice meter accuracy JMES 1975, 17(6) [5] Norman, R., Rawat, M.S and Jepson, P Buckling and eccentricity effects on orifice metering accuracy, Proc 1983 International Gas Research Conference London, UK, 13-16 June 1983 LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn [6] Norman, R., Rawat, M.S and Jepson, P An experimental investigation into the effects of plate eccentricity and elastic deformation on orifice meter accuracy Proc International Conference on the Metering of Natural Gas and Liquefied Hydrocarbon Gases London, UK, February 1984 [7] Hutton, S P The prediction of Venturi meter coefficients and their variation with roughness and age (III), Proc Inst Civil Eng April 1954, 216, 241, 922-927 [8] Schlichting, H Boundary layer theory McGraw-Hill, New York, 1960 [9] Reader-Harris, M J Pipe roughness and Reynolds number limits for the ofifice plate discharge coefficient equation Proc 2nd Int Symp on Fluid Flow Measurement, Calgary, Canada, 6-9 June 1990, pp 29-43 Arlington, Virginia: American Gas Association, 1990 [10] Clark, W.J and Stephens R.C Flow measurement by square edged orifice plates: pipe roughness effects Inst Mech Engineering, 1957, 171(33), 895-904 [11] Herning, Fr and Lugt H Neue Versuche mit Segmentblenden und Normblenden Brenrst-WarmeKraft, 1958, 10(5) 219-223 [12] Spencer, E A., Calame, H and Singer J Edge sharpness and pipe roughness effects on orifice plate discharge coefficients NEL Report No 427, East Kilbride, Glasgow: National Engineering Laboratory, 1969 [13] Thibessard, G Le coefficien de débit des diaphragmes, la rugosité et le nombre de Reynolds Chaleur et Industrie, 1960, 415, 33-50 [14] Witte, R Neue Beiträge zur internationalen Normung auf dem Gebiete der Durchfluβmessung Brennst Wärme-Kraft, 1953, 5(6) 85-190 [15] Bean, H.S and Murdock, J W Effects of pipe roughness on orifice meter accuracy, Report of Supervising Committee on two-inch tests American Gas Association Research Project NW-20, American Gas Association, NewYork, NY, 1959 [16] Brennan, J A., McFaddin, S E., Sindt, C F and Wilson, R R Effect of pipe roughness on orifice flow measurement NIST Technical Note 1329 Boulder, Colorado: National Institute of Standards and Technology 1989 [17] Studzinski, W., Berg, D., Bell D and Karwacki, L Effect of meter run roughness on orifice meter accuracy Proc 2nd Int Symp on Fluid Flow Measurement, pp 1-15, Calgary, Canada, 1990 Other useful references Akashi, K., Watanabe, H and Koga, K Development of a new rectifier for shortening upstream pipe length of flow meter In Proc Imeko Symposium on Flow Measurement and Control in Industry, pp 279-280 Tokyo, Japan, 1979 Bean, H.S Indications of an orifice meter American Gas Association Monthly, July-August 1947, 337341, 349 Beitler, S.R The flow of fluids through orifices in inch pipelines Trans ASME, 1929, 52, 751 Blake, K.A The design of piezometer rings J Fluid Mechanics, Nov 1979, 78(2), 415-428 Brain, T.J.S and Reid, J Measurement of orifice plate edge sharpress J Inst Measurement and Control, Sep 1973, 6, 377-384 Clark, W.J Flow measurement by square edged orifice plate using corner tappings, Pergamon, 1965 Dall H.E The effect of roughness of the orifice plate on the discharge coefficient Instrument Engineer, April 1958, 2(5), 91-92 Gallagher, J E and La Nasa, P J Field performance of the Gallagher flow conditioner In Proc 3rd International Conference on Fluid Flow Measurement San Antonio, Texas, 1995 Gallagher, J E., La Nasa, P J., and Beaty, R E The Gallagher flow conditioner In Proc North Sea Flow Measurement Workshop, Peebles, Scotland, 1994 National Engineering Laboratory (NEL) East Kilbride, Glasgow Herning, F and Wolowski, E The edge sharpness of Standard and segment orifices and the laws of similarity (in German), Brennstoff-Wärme - Kraft, 1963, 15(1), 26-30 Irving, S.J Effect of system layout of the discharge coefficients of orifice plates Parts II and III 1977 and 1978 BHRA Reports RR 1424 and RR 1462 LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê www.luatminhkhue.vn Jenner, S.R An investigation of the influence of upstream fittings on the accuracy of flow measuremertt using orifice plates Hatfield Polytechnic, 1977 B.Sc (Eng.) Project Report Jepson P and Chamberlain, D Operating high pressure orifice metering installations Flow-Con 77 Proc Symp The application of flow measuring techniques Brighton, UK, April, 1977 Kretzschmer, Fr and Walzholz G Experiments on installation faults of standard orifice plates Forschung, Jan - Feb 1934 5(1), 25 - 35 English translation available from NEL, (NEL-TT-2843) Lake, W T., and Reid J Optimal flow conditioner In Proc North Sea Flow Measurement Workshop, Peebles, Scotland, ppr 1.3, 1992 East Kilbride, Glasgow: NEL Laws, E.M Flow conditioning - a new development Flow measurement and Instrumentation I 167170, 1990 Laws, E M and Ouazzane, A K Flow conditioning for orifice plate flow meters In Proc 3rd International Conference on Fluid Flow Measurement San Antonio, Texas, 1985 McVeigh, J.C Further investigations into the effect of roughness of the orifice plate on the discharge coefficient Instrument Engineer, April 1962, 3(5), 112-113 Mason, D and Wilson, M.P.Jr Measurement error due to the bending of orifice plates, 1975, ASME paper No 75-WA/FM-6 Miller, R.W, and Kneisel, O Experimental study of the effects of orifice plate eccentricity on flow coefficients J of Basic Eng Trans ASME, March 1969, Series D, 91(1), 121-131 Nagashio K and Komiya, K Effect of upstream straight length on orifice flowmeters Japan, 1972 Report of the National Research Laboratory of Metrology, 21-1 English translation available from NEL Nagel, P and Jaumotte, A Influence of disturbances on the coefficients of a standardized orifice plate Promoclim A, Applications Thermique et Aéraulique, 1976, 7(1), 57-84, (in French) Orsi, E Influence of special parts on the operation of stardardized diaphragms L ‘Energica Elettrica NI, Italy 1978 English translation available from NEL, (NEL-TT-2834) Reader-Harris, M J The effect of pipe roughness on orifice plate discharge coefficients Progress Report No PR9: EUEC/17 (EEC005) East Kilbride, Glasgow: National Engineering Laboratory, 1990 Available on microfiche as Report EUR 13763, Commission of the European Communities, Brussels, Belgium, 1991 Reader-Harris, M J Computation of flow through orifice plates Numerical Methods in Laminar and Turbulent Flow,Volume 6, C Taylor, P Gresho, R L Sani and J Hauser (eds) (Proc 6th Int Conf on Numerical Methods in Laminsr and Turbulent Flow, Swansea) Part 2, pp 1907-1917 Swansea: Pineridge Press, 1989 Reader-Harris, M J Sattary, J A and Spearman, E P The orifice discharge coefficient equation Progress Report No PR14: EUEC/17 (EEC005) East Kilbride, Glasgow: National Engineering Laboratory Executive Agercy, 1992 Reader-Harris, M J Sattary, J A and Woodhead E The use of flow conditioners to improve flow measurerrent accuracy downstream of headers In Proc 3rd International Conference on Fluid Flow Measurement, San Antonio, Texas 1995 Roark and Young Formulas for stress and strain, 5th ed., McGraw Hill, 1975 West R.G Developments in flow metering by means of orifice plates Paper B-3 in: Flow measurement in closed conduits Edinburgh, HMSO, 1962 Wilcox, P L., Weberg, T and Erdal A Short gas metering systems using K-Lab flow conditioners In Proc North Sea Flow Measurement Workshop 1990 MỤC LỤC Lời nói đầu Phạm vi áp dụng Tài liệu viện dẫn Thuật ngữ định nghĩa Ảnh hưởng sai số đến việc tính lưu lượng LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 Công ty luật Minh Khuê 5.1 Quy định chung 5.2 Các ảnh hưởng định lượng Các ảnh hưởng sai khác cấu tạo 6.1 Độ nhọn cạnh tiết lưu 6.3 Điều kiện mặt phía dịng vào phía dịng tiết lưu 6.4 Vị trí lỗ lấy áp lỗ tiết lưu 6.5 Điều kiện lỗ lấy áp Ảnh hưởng đường ống gần đồng hồ đo 7.1 Đường kính ống 7.2 Các bước phần hẹp dần (hình nón) 7.3 Đường kính vịng đỡ 7.4 Vịng nối kích cỡ nhỏ quy định 7.5 Mối hàn nhô 7.6 Độ lệch tâm Ảnh hưởng bố trí đường ống 8.1 Quy định chung 8.2 Bù hệ số xả 8.3 Lỗ lấy áp 8.4 Các thiết bị cải thiện điều kiện dòng chảy Sai lệch vận hành 9.1 Quy định chung 9.2 Biến dạng tiết lưu 9.3 Lắng đọng bề mặt phía dịng vào tiết lưu 9.4 Lắng đọng ống lưu lượng kế 9.5 Độ sắc cạnh tiết lưu 9.6 Lắng đọng việc tăng nhám bề mặt ống Venturi 10 Nhám đường ống 10.1 Quy định chung 10.2 Ống phía dịng vào 10.3 Ống phía dịng 10.4 Làm giảm ảnh hưởng độ nhám 10.5 Bảo trì Thư mục tài liệu tham khảo LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162 www.luatminhkhue.vn