Đồ án tốt nghiệp Trường THCS Tam Khương, giáo viên hướng dẫn Nguyễn Thu Hường. Bộ đồ án full đầy đủ bản vẽ và thuyết minh 1. Phần KT, KC 2. Biện pháp thi công ép cọc 3. Biện pháp thi công đào đất 4. Biện pháp thi công đài giằng 5. Biện pháp thi công phần thân 6. Tiến độ thi công 7. Thiết kế tổng mặt bằng thi công
Trờng đại học xây dựng Khoa xây dựng DD&cn đồ án tốt nghiệp Lời CảM ƠN Sau trình học tập nghiên cứu trờng Đại học Xây Dựng, dới dạy dỗ, bảo tận tình thầy, cô nhà trờng, em đà tích lũy đợc lợng kiến thức cần thiết để làm hành trang cho nghiệp sau Qua kỳ làm đồ án tèt nghiƯp kÕt thóc khãa häc cđa khoa X©y dùng dân dụng Công nghiệp, thầy cô đà cho em hiểu biết thêm nhiều điều bổ ích, giúp em sau trờng tham gia vào đội ngũ ngời làm công tác xây dựng không bỡ ngỡ Nhân dịp này, em xin đợc trân trọng gửi lời cảm ơn đến: ThS Nguyễn Thu Hờng ThS Lê Phơng Loan đà tận tình hớng dẫn, bảo em trình làm đồ án tốt nghiệp, giúp em hoàn thành đợc nhiệm vụ đợc giao, học hỏi kinh nghiệm củng cố lại kiến thức cho Em xin cảm ơn thầy cô giáo khoa, trờng đà tận tâm dạy bảo em suốt trình học tập, nghiên cứu Mặc dù đà cố gắng trình làm đồ án , nhng hạn chế thân nên khó tránh khỏi thiếu sót Em mong nhận đợc đóng góp bảo thêm thầy cô giáo Em xin trân trọng cảm ơn! Hà Nội, ngày tháng năm 2020 Sinh viên Hoàng Văn Chờng Hoàng văn chờng hn53989 Trờng đại học xây dựng Khoa xây dựng DD&cn đồ án tốt nghiệp Phần i kiến trúc Giáo viên hớng dẫn: Sinh viên thực hiện: MA số sinh viên: Lớp: Hoàng văn chờng hn53989 Ths Nguyễn thu hờng Hoàng văn chờng Hn53989 53xdhn Trờng đại học xây dựng Khoa xây dựng DD&cn đồ án tốt nghiệp i giới thiệu công trình - Tên công trình: Trờng THCS Tam Khơng Hà Nội - Chủ đầu t: Ban quản lý dự án Đầu t xây dựng quận Đống Đa - Địa điểm xây dựng: Số 163, phố Khơng Thợng, P Khơng Thợng, Q Đống Đa, TP Hà Nội ii giải pháp thiết kế kiến trúc Giải pháp quy hoạch Dự án xây dựng trờng THCS Tam Khơng đợc xây dựng khu ®Êt cã diƯn tÝch kho¶ng 1946 m2 Khu ®Êt n»m địa bàn phờng Khơng Thợng Về cảnh quan chung, vị trí thuận lợi để xây dựng trờng kiểu mẫu đáp ứng tiêu chí trờng đạt chuẩn giáo dục trung học phổ thông phục vụ nhu cầu c dân khu vực Giải pháp quy hoạch tổng mặt đợc nghiên cứu dựa nhiều yếu tố, tính chất công trình trờng học đợc đặt lên hàng đầu Chính vậy, giải pháp đợc đa công trình hợp khối hài hòa với khu đất nh tận dụng tối đa yêu cầu hớng Có thể khẳng định hớng tốt đáp ứng yêu cầu thông gió chiếu sáng tự nhiên trờng học, yêu cầu giao thông, kiến trúc cảnh quan khu vực Phơng án tổng mặt trờng THCS Tam Khơng bố trí công trình theo bố cục tập trung với khối công trình đợc liên kết với hành lang nhà cầu, hợp khối, để dành khoảng sân chơi đủ rộng làm nơi vui chơi, học tập trời cho học sinh Công trình bao gồm khối lớp học, nhà hiệu bộ, th viện, phòng nghiên cứu, đợc kết nối với thông qua hành lang tạo thành khối thống Hệ thống giao thông nội đợc quy hoạch chạy quanh công trình Cổng đợc kết hợp với nhà bảo vệ, điều khiển Trờng đợc thiết kÕ víi cỉng vµo, mét cỉng chÝnh vµ cổng phụ Hệ thống giao thông đợc thiết kế với nhiều hớng phân tán mặt đảm bảo giao thông đối nội đối ngoại đợc kết nối thuận tiện, tránh ùn tắc giao thông vào cao điểm, mặt khác đảm bảo việc cứu hỏa thoát ngời xảy hỏa hoạn hay cố Sân trờng phía trớc nơi diễn hoạt động công cộng toàn trờng, bao gồm lễ khai giảng, bế giảng, chào cờ, biểu diễn văn nghệ, vui chơi hoạt động trời khác Các phần đờng Hoàng văn chờng hn53989 Trờng đại học xây dựng Khoa xây dựng DD&cn đồ án tốt nghiệp nội bộ, sân kết hợp với xanh thảm cỏ gần hàng rào để cách ly với môi trờng bên ngoài, tạo cảnh quan không gian lành bên trờng Cây xanh bóng mát kết hợp với cảnh quan đợc trồng sân trờng xung quanh khu đất dọc theo hàng rào có tác dụng tạo bóng mát, làm không khí lành, chống ồn, chống bụi tác động từ phía đờng xung quanh Cây xanh đợc trồng theo hàng khu đất hẹp trồng tự thành cụm khu đất rộng Trong khu đất đợc bố trí khu tập kết rác gần cổng phụ, nơi tập kết loại rác thải trớc chuyển xử lý Trong sân trờng gần khu vực tập trung đông ngời, thùng rác đợc đặt nơi dễ nhận biết để học sinh bỏ rác góp phần làm đẹp cảnh quan chung giáo dục ý thức giữ vệ sinh nơi công cộng cho học sinh Giải pháp mặt Thiết kế tổng mặt tuân thủ quy định số tầng, giới xây dựng giới đờng đỏ Diện tích xây dựng 1946 m2, khối nhà học 717.5m2 Khối nhà học có tầng, mặt bố trí tầng: - Tầng 1: phần để trống làm sân chơi, bố trí phòng đoàn đội, phòng truyền thống, phòng bơm, phòng máy phát điện nhà vệ sinh - Tầng 2, 3, 4: bố trí tầng phòng học tiêu chuẩn kho đồ dùng học tập Ngoài tầng có nhà vệ sinh nam nữ - Tầng 5: bè trÝ phßng thÝ nghiƯm sinh, phßng thÝ nghiƯm hóa, môn công nghệ nhà kho - Mái tum có tờng chắn mái, hệ thống thoát nớc ma lớp vật liệu chống nóng Hoàng văn chờng hn53989 Trờng đại học xây dựng Khoa xây dựng DD&cn đồ án tốt nghiệp 2 Mặt tầng khối nhà học 2 Mặt tầng 2,3,4 khối nhà học Hoàng văn chờng hn53989 Trờng đại học xây dựng Khoa xây dựng DD&cn đồ án tốt nghiệp 2 Mặt tầng khối nhà học 2 Mặt tầng tum khối nhà học Hoàng văn chờng hn53989 Trờng đại học xây dựng Khoa xây dựng DD&cn đồ án tốt nghiệp 2 Mặt mái khối nhà học Giải pháp mặt đứng Mặt đứng công trình tạo đợc hài hòa đờng đại Hình khối công trình có dáng vẻ bề vuông vức nhng không cứng nhắc, đơn giản nhng không đơn điệu Nhìn chung mặt đứng công trình có tính hợp lý hài hòa với tổng thể kiến trúc quy hoạch công trình xung quanh Khối nhà học có tầng tum, tầng cao 3.9m, tầng cao 3.7m, tầng tum cao 3m, cao độ đỉnh công trình 22m +21.700 +18.700 +15.000 +11.300 +7.600 +3.900 +0.000 Mặt đứng trục X1-X8 Hoàng văn chờng hn53989 Trờng đại học xây dựng Khoa xây dựng DD&cn đồ án tốt nghiệp Tổ chức không gian kiến trúc cảnh quan Công trình đợc thiết kế hợp khối, công đợc phân bố thành khu chức chính: - Khối lớp học - Khối hành - Khối phụ trợ - Khối nhà đa Các khèi nhµ kÕt nèi víi thµnh khèi thèng nhÊt liên hoàn Giao thộng theo phơng ngang đợc thiết kế dÃy hành lang liên kết khối lớp häc, hiƯu bé víi cã chiỊu réng 2.5m Giao thông theo trục đứng đợc thiết kế xen kẽ khu vực lớp học, hành khu vực phục vụ, đồng thời cầu thang đảm bảo khoảng cách thoát hiểm theo yêu cầu phòng cháy chữa cháy Hệ thống thang gồm thang nằm phân tán khối nhà, thang có chiều rộng thông thủy tối thiểu 1.6m đợc chia cho hớng để việc tiếp cận lớp học đợc thuận tiện Phòng học điển hình đảm bảo số học sinh tiêu chuẩn với diện tích 54.8m2 Giải pháp cấu tạo mặt cắt Cao độ nhà tầng so với cốt sân 0.45m +21.700 +18.700 +15.000 +11.300 +7.600 +3.900 +0.000 Mặt cắt 1-1 Hoàng văn chờng hn53989 Trờng đại học xây dựng Khoa xây dựng DD&cn đồ án tốt nghiệp +21.700 +18.700 +15.000 +11.300 +7.600 +3.900 +0.000 Mặt cắt 2-2 Toàn tờng cổ móng, tờng bao xây gạch đặc #75, tờng bao, tờng ban công xây gạch rỗng 75# với vữa xi măng #50, trát vữa xi măng #75 Toàn sàn nhà, sàn chiếu nghỉ cầu thang lát gạch granite 600x600x10 Mái có cấu tạo lớp chống thấm, chống nóng có hệ thống thoát nớc ma III Các giải pháp kỹ thuật Giải pháp thông gió, chiếu sáng Khối nhà học có phòng học/tầng, phòng có diện tích 54.8m2, phòng có nhiều cửa sổ, mặt trớc mặt sau thông thoáng Víi hƯ thèng cưa gåm cưa chÝnh 1.2x2.6m vµ cửa sổ 2x1.6m đảm bảo phòng học đợc chiếu sáng tự nhiên thông gió tốt Giải pháp giao thông đứng Hệ thống giao thông đứng cho khối nhà học gồm có cầu thang bố trí đầu hành lang dÃy lớp học Giải pháp cung cấp điện, nớc thông tin Hệ thống cấp nớc sinh hoạt : Hoàng văn chờng hn53989 Trờng đại học xây dựng Khoa xây dựng DD&cn đồ án tốt nghiệp - Tính toán lu lợng nớc theo yêu cầu dự án Nguồn cÊp níc lÊy tõ hƯ thèng cÊp níc s¹ch cđa thành phố đợc đa vào hệ thống bể chứa nớc ngầm - Bố trí bể nớc chữa cháy, có hỏa hoạn dùng máy bơm chữa cháy phục vụ cho công trình Ngoài phía trớc công trình có bố trí trụ chữa cháy Hệ thống thoát nớc : - Hệ thống thoát nớc nhà bố trí đờng ống dựa sở lợng nớc thải sinh hoạt nớc ma toàn khu - Hớng thoát nớc chÝnh theo híng tho¸t cđa khu vùc, dÉn èng cống theo trục giao thông Nớc thải sinh hoạt thải vào hệ thống thoát nớc chung thành phố phải đợc xử lý qua bể tự hoại Kỹ thuật điện : Hệ thống điện hạng mục quan trọng hạ tầng sở sở làm việc, đảm bảo cung cấp điện cho toàn tòa nhà hệ thống ánh sáng, điều hòa không khí với yêu cầu 24/24, liên tục an toàn Vì phơng án thiết kế hệ thống điện phải thỏa mÃn số yêu cầu sau : - Có hệ thống chun ®ỉi tù ®éng ngn cao thÕ cịng nh ngn h¹ thÕ cã sù cè - Cã hƯ thèng b¶o vƯ ngn t¶i cã sù cè - HƯ thống điện toàn công trình đợc thiết kế lắp đặt đồng phải có dây tiếp đất cho trang thiết bị - Nghiên cứu công suất điện dự phòng lắp đặt máy phát điện dự phòng cho công trình điều kiện cần thiết phải sử dụng - Có giải pháp tiết kiệm lợng, sử dụng hợp lý ánh sáng tự nhiên - Nguồn điện cung cấp cho sở đợc lấy theo nguồn chung khu vực từ đờng dây chạy dọc theo đờng lộ Thông tin liên lạc : - Hệ thống thông tin đại, đảm bảo liên lạc an toàn, liên tục - Hệ thống mạng máy tính liên hệ với bên Giải pháp phòng hỏa - Hệ thống thiết bị phòng cháy chữa cháy phải đáp ứng tiêu chuẩn Việt Nam phù hợp với tiêu chuẩn quốc tê, đảm bảo an toàn cao nhất, thuận lợi sử dụng - Sử dụng công nghệ đại, tiên tiến, có độ tin cậy cao, có liên hệ thông tin trực tiếp tới đơn vị chữa cháy trung tâm thành phố - Sử dụng tối đa vật liệu khó cháy, không cháy - Có giải pháp chống cháy đặc biệt nơi tập trung đông ngời nh phòng họp lớn Hoàng văn chờng hn53989 10 σ max N tc M xtc 577.09 37.55 = + = + = Fqu Wx 18.01 11.46 σ = σ tb = N tc M xtc 577.09 37.55 − = − = Fqu Wx 18.01 11.46 35.32 T/m2 28.76 T/m2 35.32 + 28.76 = 32.04 T/m2 Søc chịu tải đất dới đáy móng khối quy íc: Rtc = m( ABquγ m + BLmγ tb + DC ) Trong ®ã: γm = γ tb = m =1; Bqu = 3.82 m; 1.505 T/m3; Lm = 14.8 m; 1.77; C = T/m3 φtb = 19.63 ®é tra b¶ng cã: A = 0.495; B = 2.997; D = 5.595 Rtc = 1*(0.495*3.82*1.505+2.997*14.8*1.77+5.595*0) = 81.40 T/m2 So sánh ứng suất dới đáy móng: tb = 32.04 T/m2 < Rtc = 81.40 T/m2 σ max = 35.32 < 1.2Rtc = 97.68 T/m2 σ = 28.76 T/m2 > Nền đất dới đáy khối móng quy ớc đủ khả chịu lực 1.5 Kiểm tra lún cho móng cọc - Độ lún đợc tính với tải träng tiªu chuÈn : σ tb = 32.04 T/m2 σ gl = σ tb − γ tb Lm = - ¸p lùc g©y lón: 32.04 -1.77*14.8 = 5.83 T/m2 - Xác định độ lún khối móng quy ớc theo phơng pháp cộng lún lớp phân tố: n S = ∑ si = ∑ i σ gli hi i =1 E0i Chia đất dới đáy móng khối quy ớc thành lớp phân tố có: hi = 0.1Bqu = 0.1*3.82 = 0.38 m Móng đặt lớp cã E0i = E = 1420 T/m2 µ i2 * 0.25 z L L 4.72 βi = − = = k0 = f , ữ = = 1.24 ài − 0.25 B B B 3.82 ; víi Hoµng văn chờng hn53989 98 bt = ( z + hm ) σ gl = k0 Pgl ; gl 0.2 bt Vùng hoạt động lún độ sâu thỏa mÃn điều kiện: Bảng tính lún móng cäc Z (m) zi (m) 2zi/B L/B k0 σgl (T/m2) σbt (T/m2) 14.8 0 1.24 5.83 22.27 0.38 0.2 1.24 0.996 5.80 22.85 0.76 0.4 1.24 0.969 5.65 23.42 1.15 0.6 1.24 0.913 5.32 24.00 1.53 0.8 1.24 0.836 4.87 24.57 15.1 15.5 15.9 16.7 Si (cm) 0.125 0.247 0.360 0.459 TÝnh tiÕp TÝnh tiếp Tính tiếp Tính tiếp Tắt lún Tại Z = 16.71 m ®é lón S = 0.125+0.247+0.360+0.459 = 1.19 cm < cm => đạt yêu cầu 1.6 Kiểm tra đài cọc * Kiểm tra khả cột đâm thủng đài - Chọn lớp bảo vệ đài a = 15 cm, chiều cao làm việc đài h0 = 0.80.15 = 0.65 m - Công thức kiểm tra cọc đâm thủng đài: Pdt < Pcdt = ( bc + c2 ) + α ( hc + c1 ) h0 Rbt Trong đó: Pđt: lực đâm thủng tổng phản lực cọc phạm vi đáy tháp đâm thủng Do mặt xiên 45o tháp đâm thủng trùm cọc đài nên tổng lực đâm thủng Nêm không xảy trờng hợp cột đâm thủng đài theo góc 45o Trờng hợp cột đâm thủng cã thĨ x¶y theo tiÕt diƯn ë mÐp cét Tiết diện tháp dâm thủng nh hình vẽ: Hoàng văn chờng hn53989 99 Tải trọng truyền lên cọc đài: N M xtt xi Pi = n n xi2 Bảng tính lực tác dụng lên cọc đài Cọc xi Pi (T) -0.9 19.29 31.28 0.9 43.27 -0.9 19.29 31.28 0.9 43.27 Tæng = 187.68 Ta cã Pđt = 187.68 T Pcđt: lực chống đâm thủng tổng phản lực đầu cọc Pcdt = ( bc + c2 ) + α ( hc + c1 ) h0 Rbt 1, hệ số đợc xác định nh sau: 2 h 0.65 α1 = 1.5 * + ÷ = 1.5 * + ÷ = 3.35 0.325 C1 Hoàng văn chờng – hn53989 100 2 h 0.65 α = 1.5 * + ÷ = 1.5 * + ÷ = 2.86 0.4 C2 C1, C2 khoảng cách mặt từ mép cột đến mép đáy tháp đâm thủng C1 = 0.19 m < 0.5h0 = 0.5*0.65 = 0.325 m nªn lÊy C1 = 0.325 m C2 = 0.4 m Pc®t = [3.35*(0.22+0.4)+2.86*(0.7+0.325)]*0.65*115 = 374.7 T P®t = 187.68 T < Pc®t = 374.7 T Chiều cao đài thỏa mÃn điều kiện chống đâm thủng * Tính toán cờng độ tiết diện nghiêng theo lực cắt Q bh0 Rk Điều kiện cờng độ: Trong đó: Q: Tổng phản lực cọc nằm tiết diện nghiêng Q = Q1 + Q2 + Q3 = 93.84 T β: hƯ sè kh«ng thø nguyªn, β = h0/c = 0.65/0.6 = 1.083 β bh0 Rk = 1.083*1.5*0.65*115 =121.43 T β bh0 Rk = Cã Q = 93.84 T < 121.43 T Tháa mÃn điều kiện phá hủy tiết diện nghiêng * Tính toán đài chịu uốn - Tính cốt thép cho đài theo phơng cạnh ngắn Mô men mép cột theo mặt cắt I-I là: M1 = r1(P3+P6) = 0.55*43.27*2 = 47.60 Tm Trong r1 khoảng cách từ cọc 3, đến mặt cắt I-I, r = 0.55 m DiƯn tÝch cèt thÐp cÇn thiÕt: F1 = M1 47.60 = = 29.1cm 0.9.h0 Rs 0.9 × 0.65 × 28000 16φ16a100 Chän cã As = 32.17 cm2 - Tính cốt thép đài theo phơng cạnh dài Mô men mép cột theo mặt cắt II-II là: M2 = r2(P1+P2+P3) = 0.34*93.84 = 31.91 Tm Trong ®ã r2 khoảng cách từ cọc 1, 2, đến mặt c¾t II-II, r = 0.34 m DiƯn tÝch cèt thÐp cÇn thiÕt: F2 = M2 31.91 = = 19.5cm 0.9.h0 Rs 0.9 ì 0.65 ì 28000 Hoàng văn chêng – hn53989 101 Chän 13φ14a 200 cã As = 20.01 cm2 TÝnh mãng M2 2.1 T¶i träng tÝnh toán tác dụng đỉnh móng - Trọng lợng giằng móng 30x70 cm theo phơng truyền vào đài mãng: N g = γbhl = 2.5 * 0.3 * 0.7 * 7.6 = 3.99 T - Néi lùc tÝnh toán tác dụng đỉnh móng: Mott = 27.97 kNm = 2.80 Tm Nott = 535.75 kN = 53.58 T Qott = 10.58 kN = 1.06 T - Tæng lùc ®øng t¹i ®Ønh mãng: No = 53.58+3.99 = 57.57 T 2.2 Chọn sơ số lợng cọc bố trí cọc đài n= N o 1.3* 57.57 = = 1.54 Pc 48.6 ; chän n = cäc Từ kích thớc số lợng cọc ta bố trí cọc đài với nguyên tắc: khoảng cách tim cọc đài 3D, với D chiều dài cạnh cọc vuông Khoảng cách từ tim cọc đến mép đài hình vẽ: Kích thớc sơ đài: 0.6x1.5x0.8 m 2.3 Kiểm tra áp lực truyền lên cọc - Trọng lợng đài cọc: Nđ = 0.6*1.5*0.8*2.5*1.1 = 1.98 T - Nội lực tính toán đáy ®µi: N = No + N® = 57.57 + 1.98 = 59.55 T M = Mott + Qott h® = 2.8 + 1.06*0.8 = 3.64 Tm - Tải trọng tác dụng lên cọc đợc tính theo công thức: Hoàng văn chêng – hn53989 102 ≥ D Bè trÝ cäc nh N M xtt x max Pi = ± n n ∑ xi2 Pmax = Pmin = xmax = 0.45 m , Σx2i= 0.405 59.55 3.64 * 0.45 + = 0.405 33.82 T 59.55 3.64 * 0.45 − = 0.405 25.72 T Pmax = 33.82 T < [Pc] = 48.6 T Pmin = 25.72 T > => tất cọc chịu nén 2.4 Kiểm tra sức chịu tải - Diện tích đáy móng khối quy ớc xác định theo công thức: Fqu = (A1 + 2*Ltgα)*( B1 + 2*Ltgα) Trong ®ã: α= α= ϕtb ϕtb = víi 4.7 *15.25 + 3* 24.17 + 4.3*18 + 1.5 * 28.92 = 4.7 + + 4.3 + 1.5 19.63 ϕtb 19.63 = = 4 4.91 độ A1 = 1.5 m: chiều dài đài; B1 = 0.6 m: chiều rộng đài L = 13.5 m: chiều dài cọc tính từ đáy đài đến mũi cäc Fqu = (1.5+2*13.5*tg4.91)*(0.6+2*13.5*tg4.91) = 3.82*2.92 = 11.14 m2 M« men chèng n cđa mãng khèi quy íc: Wx = A * B 3.82 * 2.922 = = 5.42 6 m3 Tải trọng tính toán dới đáy khối móng quy ớc: tb khối lợng thể tích trung bình đài đất phạm vi móng khèi quy íc γ tb = - *1.88 + 3*1.501 + 4.3 *1.91 + 1.5 *1.505 = + + 4.3 + 1.5 1.77 T/m3 Träng lỵng khèi đất từ mũi cọc tới đáy đài: N2 = (Fqu - Fcoc).L ɣtb = (11.14 -0.09*2)*13.5*1.77 = 262.04 T Träng lỵng cäc: qc = FcLc ɣcn = 0.09*13.5*2.5*2 = 6.08 T Lực tác dụng đáy móng khối quy ớc: Ntc = N0tc + N2 + qc = 57.57/1.15 + 262.04 + 6.08 = 318.17 T Mxtc đáy đài: Hoàng văn chờng hn53989 103 Mxtc = M0tt/1.15+Q0tt.hđ/1.15 = 2.8/1.15+1.06*0.8/1.15 = 3.17 Tm Ap lực tính toán dới đáy mãng khèi quy íc: σ max = σ = σ tb = N tc M xtc 318.17 3.17 + = + = Fqu Wx 11.14 5.42 N tc M xtc 318.17 3.17 − = − = Fqu Wx 11.14 5.42 29.15 T/m2 27.98 T/m2 29.15 + 27.98 = 28.56 T/m2 Sức chịu tải đất dới đáy mãng khèi quy íc: Rtc = m( ABquγ m + BLmγ tb + DC ) Trong ®ã: γm = γ tb = m =1; Bqu = 2.92 m; 1.505 T/m3; Lm = 14.8 m; 1.77; C = T/m3 ϕtb = 19.63 độ tra bảng có: A =0.495; B = 2.997; D = 5.595 Rtc = 1*(0.495*2.92*1.505+2.997*14.8*1.77+5.595*0) = 80.73 T/m So sánh ứng suất dới đáy móng: tb = 28.56 T/m2 < Rtc = 80.73 T/m2 σ max = 29.15 < 1.2Rtc = 96.88 T/m2 σ = 27.98 T/m2 > Nền đất dới đáy khối móng quy ớc đủ khả chịu lực 2.5 Kiểm tra lún cho móng cọc - Độ lún đợc tính với tải trọng tiêu chuẩn : tb = 28.56 T/m2 σ gl = σ tb − γ tb Lm = 28.56 1.77 *14.8 = - áp lực gây lún: 2.35 T/m2 - Xác định độ lún khối móng quy ớc theo phơng pháp cộng lún lớp ph©n tè: n β S = ∑ si = ∑ i σ gli hi i =1 E0i Chia nỊn ®Êt dới đáy móng khối quy ớc thành lớp phân tè cã: hi = 0.1Bqu = 0.1*2.92 = 0.29 m Móng đặt lớp có E0i = E = 1420 T/m2 µ i2 * 0.25 z L L 3.82 βi = − = = k0 = f , ÷ = = 1.31 − µi − 0.25 B B B 2.92 ; với Hoàng văn chờng hn53989 104 bt = γ ( z + hm ) σ gl = k0 Pgl ; Vùng hoạt động lún độ sâu thỏa mÃn điều kiện: gl 0.2 bt B¶ng tÝnh lón mãng cäc Z (m) zi (m) 2zi/B L/B k0 σgl (T/m2) σbt (T/m2) 14.8 0 1.31 2.35 22.27 Ngay đáy móng quy ớc đà tháa m·n ®iỊu kiƯn Si (cm) σ gl ≤ 0.2σ bt T¾t lón => S = cm 2.6 Kiểm tra đài cọc * Kiểm tra cờng độ tiết diện nghiêng Kiểm tra điều kiện chọc thủng theo TCVN 5574-91 - Khi b ≤ bc + 2ho th× P®t ≤ b.ho.Rbt - Khi b > bc + 2ho Pđt (bc +2ho).ho.Rbt Ta có: b = 1.5 m < 0.22 + 2*0.8 = 1,82 m P®t = P1 + P2 = 25.72 + 33.82 = 59.55 T Pcdt = bh0 Rbt = 1.5 * 0.65 *115 = 112.13T P®t = 59.55 T < Pc®t = 112.13 T Thỏa mÃn điều kiện phá hủy tiết diện nghiêng * Tính toán đài chịu uốn - Tính cốt thép cho đài theo phơng cạnh dài Mô men mép cột theo mặt cắt I-I là: M1 = r1P2 = 0.34*33.82 = 11.5 Tm Trong r1 khoảng cách từ cọc đến mặt cắt I-I, r1 = 0.34 m DiƯn tÝch cèt thÐp cÇn thiÕt: F1 = M1 11.5 = = 7.00cm 0.9.h0 Rs 0.9 × 0.65 × 28000 Chän 5φ14a150 cã As = 7.7 cm2 - Theo phơng cạnh ngắn đặt cốt thép cấu tạo Hoàng văn chờng hn53989 105 12a 200 Chơng IV tính toán kết cấu thang I Mặt kết cấu thang Hoàng văn chờng hn53989 106 X6 2 X7 Y7 Y6 II x¸c định tải trọng tác dụng lên thang Tĩnh tải Bảng 4.1 Bảng xác định tĩnh tải tác dụng lên thang STT Các lớp vật liệu Đá granit Vữa lát dày (mm ) 20 20 Hoàng văn chờng hn53989 107 KL riêng kG/m3 2000 1800 TT tiêu chuẩn kG/m2 40 36 n TT tính toán kG/m2 1.2 1.3 48.00 46.80 BËc x©y gạch Bản thang BTCT Vữa trát 64 1800 115.2 1.2 138.24 120 2500 300 1.1 330.00 15 1800 27 1.3 35.10 g1 = 598.14 Bảng 4.2 Bảng xác định tĩnh tải tác dụng lên chiếu nghỉ STT Các lớp vật liệu Đá granit Vữa lát Bản BTCT Vữa trát dày (mm ) 20 20 120 15 KL riªng kG/m3 2000 1800 2500 1800 TT tiªu chuÈn kG/m2 40 36 300 27 n 1.2 1.3 1.1 1.3 TT tÝnh to¸n kG/m2 48.00 46.80 330.00 35.10 g2 = 459.90 Hoạt tải Hoạt tải cầu thang: ptt = ptc.n = 300*1.2 = 360 kG/m2 III TÝnh to¸n thang bé TÝnh b¶n thang * VËt liƯu sư dụng - Sử dụng bê tông cấp độ bền B20 (tơng đơng mác 250#), có Rb = 11.5 Mpa - Cèt thÐp sư dơng: ϕ ≤ 10 : + dïng thÐp AI, cã Rs = Rsc = 210 Mpa; Rsw =175 Mpa ϕ > 10 : + dïng thÐp AII cã Rs = Rsc = 280 Mpa; AIII cã Rs = Rsc = 365 Mpa * Sơ đồ phân bố quy đổi tải trọng tác dụng lên thang Sơ đồ tính toán thang dầm đơn giản tựa lên gối tựa dầm chiếu nghỉ dầm chiếu tới Hoàng văn chờng hn53989 108 q = g1 cos α + p cos α = 598.14 * cos 25o + 360 * cos 25o = M= 837.8 kG/m2 qL2 837.8 * 4.2152 = = 8 M« men lín nhÊt: 1806.6 kGm Chän líp b¶o vƯ thang a = 20 mm => ho = 120 - 20 = 100 mm = 0.1 m DiÖn tÝch cèt thÐp tÝnh cho bỊ réng b¶n thang b = 1.6 m αm = M 1806.6 = = 0.101 Rb bho 11 * 10 * 1.6 * 0.12 ( ) ( ) ς = 0.5 * + − * α m = 0.5 * + − * 0.101 = 0.947 As = M 1806.6 = * 10 = 6.81 Rs ςh0 280 * 10 * 0.947 * 0.1 Chän 9φ10a 200 cm2 cã As = 7.07 cm2 Tính chiếu nghỉ Sơ đồ làm việc chiếu nghỉ: gối tựa lên dầm chiếu nghỉ, phía lại gối lên tờng Hoàng văn chờng hn53989 109 L2/L1 = 3.9/1.6 = 2.4 > => làm việc phơng => tính nh dầm đơn giản Sơ đồ tính: M = ( g + p ) L2 = ( 459.9 + 360 ) *1.62 8 = M« men lín nhÊt: 262.4 kGm Chän líp b¶o vƯ a = 20 mm => ho = 120 - 20 = 100 mm = 0.1 m DiƯn tÝch cèt thÐp tÝnh cho d¶i bỊ réng b¶n chiÕu nghØ b = m αm = M 262.4 = = 0.023 Rbbho 11.5 *105 *1* 0.12 ( ) ( ) ς = 0.5 * + − * α m = 0.5 * + − * 0.023 = 0.988 As = M 262.4 = *104 = 0.95 Rsς h0 280 *10 * 0.988 * 0.1 Chän 6φ 8a 200 cm2 cã As = 3.02 cm2 Tính dầm chiếu nghỉ Sơ đồ tính: dầm đơn giản gối tựa lên tờng: T¶i träng q = q1 + q2 + q3 ; q1 tải trọng từ chiếu nghỉ truyền vào, q2 tải trọng từ thang truyền vào, q tải trọng thân dầm chiếu nghỉ q3 = 0.22*0.3*2500*1.1 = 181.5 kG/m q1 = q2 = ( g + p ) bcn = ( 459.9 + 360 ) *1.6 = 2 655.92 kG/m 837.8 * 4.215 = 1765.7 kG/m q = 655.92 + 1765.7 + 181.5 = 2603.1 kG/m M= M« men lín nhÊt: qL2 2603.1* 3.92 = = 8 Hoµng văn chờng hn53989 110 4949.2 kGm Q= qL 2603.1* 3.9 = = 2 Lùc c¾t lín nhÊt: 5076.1 kG TÝnh cèt thÐp däc: Chän líp b¶o vƯ a = 30 mm => ho = 300 - 30 = 270 mm = 0.27 m αm = M 4949.2 = = 0.268 Rb bho 11.5 *105 * 0.22 * 0.27 ( ) ( ) ς = 0.5 * + − * α m = 0.5 * + − * 0.268 = 0.840 As = M 4949.2 = *104 = 5.98 Rsς h0 365 *10 * 0.840 * 0.27 cm2 2φ 20 Chän cã As = 6.28 cm2 TÝnh cèt thÐp ®ai: 6a150 Chọn đai , n = nhánh Qdb = 8Rk bho2 Rad nf d u Khả chịu cắt cốt đai: Trong đó: Rk = 0.9 Mpa = kG/cm2: cờng độ chịu kéo bê tông Rad = 175 Mpa = 1750 kG/cm2: cờng độ chịu kÐo cđa thÐp ®ai u = 150 mm = 15 cm: khoảng cách thép đai f d = 3.14 * ÷ = 0.283 10 * Qdb = * * 22 * 27 * cm2: diƯn tÝch nh¸nh thÐp ®ai 1750 * * 0.283 = 15 6903.4 kG Qdb = 6903.4 kG > Q = 5076.1 kG => cốt đai đà chọn đủ chịu lực cắt Hoàng văn chờng hn53989 111 Hoàng văn chờng hn53989 112 ... Trờng đại học xây dựng Khoa xây dựng DD&cn đồ án tốt nghiệp 2 Mặt tầng khối nhà học 2 Mặt tầng 2,3,4 khối nhà học Hoàng văn chờng hn53989 Trờng đại học xây dựng Khoa xây dựng DD&cn đồ án tốt nghiệp. .. hn53989 41 Trờng đại học xây dựng Khoa xây dựng DD&cn đồ án tốt nghiệp Sơ đồ phần tử khung Hoàng văn chờng hn53989 42 Trờng đại học xây dựng Khoa xây dựng DD&cn đồ án tốt nghiệp Sơ đồ tiết diện... Trờng đại học xây dựng Khoa xây dựng DD&cn đồ án tốt nghiệp Sơ đồ tĩnh tải tác dụng vào khung (kG-m) Hoàng văn chờng hn53989 44 Trờng đại học xây dựng Khoa xây dựng DD&cn đồ án tốt nghiệp Sơ đồ