So sánh hai mô hình xấp xỉ để đánh giá ảnh hưởng của nguồn điện phân tán đến tổn thất công suất của lưới điện phân phối hình tia

Bài viết trình bày các mô hình xấp xỉ tuyến tính và xấp xỉ bậc hai để tính toán tổn thất công suất trong lưới điện phân phối hình tia do ảnh hưởng của nguồn điện phân tán. Với mô hình xấp xỉ tuyến tính, tổn thất công suất được biểu diễn là hàm bậc một của công suất phát nguồn điện phân tán sử dụng hệ số độ nhạy tổn thất công suất.

TNU Journal of Science and Technology 226(16): 83 - 90 EVALUATING THE IMPACT OF DISTRIBUTED GENERATION ON POWER LOSSES IN RADIAL DISTRIBUTION GRIDS USING TWO APPROXIMATION MODELS: A COMPARISON Do Quang Duy, Pham Nang Van* Hanoi University of Science and Technology ARTICLE INFO Received: 24/9/2021 Revised: 05/11/2021 Published: 08/11/2021 KEYWORDS Distributed Generation (DG) Radial Distribution Grids Power Loss Sensitivity Factors Linear Approximation Model Quadratic Approximation Model ABSTRACT This paper presents linear approximation and quadratic approximation models to calculate the power loss in radial distribution grids due to the influence of Distributed Generation Power loss is expressed as a first-degree function of Distributed Generation output using the power loss sensitivity factors in the linear approximation model For the quadratic approximation model, power loss is given as a quadratic function of Distributed Generation output Coefficients of quadratic and linear approximation approaches are both determined from an initial power flow A six-bus distribution system is employed to evaluate the impact of Distributed Generation on power loss using the above two models At the same time, the calculated results from these two models are also compared with those of the precise non-linear power flow method The comparison reveals that the quadratic approximation model is more accurate than the linear approximation model The quadratic approximation model, therefore, can be exploited to compute power loss of distribution power grids swiftly SO SÁNH HAI MƠ HÌNH XẤP XỈ ĐỂ ĐÁNH GIÁ ẢNH HƯỞNG CỦA NGUỒN ĐIỆN PHÂN TÁN ĐẾN TỔN THẤT CÔNG SUẤT CỦA LƯỚI ĐIỆN PHÂN PHỐI HÌNH TIA Đỗ Quang Duy, Phạm Năng Văn* Trường Đại học Bách khoa Hà Nội THÔNG TIN BÀI BÁO Ngày nhận bài: 24/9/2021 Ngày hoàn thiện: 05/11/2021 Ngày đăng: 08/11/2021 TỪ KHÓA Nguồn điện phân tán (DG) Lưới điện phân phối hình tia Hệ số độ nhạy tổn thất cơng suất Mơ hình xấp xỉ tuyến tính Mơ hình xấp xỉ bậc hai TĨM TẮT Bài báo trình bày mơ hình xấp xỉ tuyến tính xấp xỉ bậc hai để tính tốn tổn thất cơng suất lưới điện phân phối hình tia ảnh hưởng nguồn điện phân tán Với mơ hình xấp xỉ tuyến tính, tổn thất cơng suất biểu diễn hàm bậc công suất phát nguồn điện phân tán sử dụng hệ số độ nhạy tổn thất công suất Với mơ hình xấp xỉ bậc hai, tổn thất cơng suất biểu diễn hàm bậc hai công suất phát nguồn điện phân tán Các hệ số mơ hình xấp xỉ tuyến tính bậc hai xác định từ chế độ xác lập ban đầu Lưới điện phân phối sáu nút áp dụng để đánh giá ảnh hưởng nguồn điện phân tán đến tổn thất cơng suất sử dụng hai mơ hình Đồng thời, kết tính tốn theo hai mơ hình so sánh với kết phương pháp trào lưu cơng suất phi tuyến xác Sự so sánh cho thấy rằng, mơ hình xấp xỉ bậc hai xác mơ hình xấp xỉ tuyến tính áp dụng để tính tốn nhanh tổn thất công suất lưới điện phân phối DOI: https://doi.org/10.34238/tnu-jst.5080 * Corresponding author Email: van.phamnang@hust.edu.vn http://jst.tnu.edu.vn 83 Email: jst@tnu.edu.vn TNU Journal of Science and Technology 226(16): 83 - 90 Giới thiệu Hiện nay, mức độ thâm nhập nguồn điện phân tán (DG) vào lưới điện phân phối ngày tăng Xu hướng dẫn đến nhu cầu đánh giá chi tiết ảnh hưởng nguồn điện phân tán đến tổn thất công suất, ổn định điện áp cấu trúc vận hành tối ưu… lưới điện phân phối Vị trí đặt cơng suất phát DG có ảnh hưởng nhiều đến tổn thất công suất lưới điện phân phối Theo truyền thống, phương pháp trào lưu công suất phi tuyến Gauss-Seidel, NewtonRaphson cộng công suất (PSM) áp dụng để tính tốn xác tổn thất cơng suất lưới điện phân phối [1] Tuy nhiên, mơ hình trào lưu cơng suất phi tuyến thường phức tạp có tốc độ tính tốn chậm Do đó, số nghiên cứu đề xuất sử dụng phương pháp trào lưu cơng suất tuyến tính hóa để tính tốn tổn thất cơng suất lưới điện phân phối [1], [2] Sử dụng mơ hình xấp xỉ với hệ số độ nhạy tiếp cận khác để tính tốn tổn thất cơng suất lưới điện phân phối Theo truyền thống, mơ hình xấp xỉ tuyến tính với hệ số độ nhạy tổn thất thường sử dụng để tính tốn tổn thất cơng suất hệ thống điện [3] Trong báo [4], tác giả đề xuất phương pháp tính tốn nhanh hiệu để xác định hệ số độ nhạy tổn thất công suất vận hành thời gian thực hệ thống điện Cấu trúc hình tia lưới điện phân phối xem xét tính tốn hệ số độ nhạy tổn thất công suất [5] Bên cạnh mơ hình xấp xỉ tuyến tính, nghiên cứu [6] đề xuất mơ hình xấp xỉ bậc hai để tính tốn tổn thất cơng suất lưới điện Tuy nhiên, mức độ xác phương pháp xấp xỉ cần phải đánh giá thêm tính tốn tổn thất cơng suất lưới điện phân phối có nguồn điện phân tán Xét ứng dụng phương pháp độ nhạy, báo [7] trình bày thuật toán cho toán tái cấu trúc lưới nhằm cực tiểu tổn thất công suất dựa độ nhạy tổn thất công suất theo tổng trở nhánh Phương pháp độ nhạy nghiên cứu nhiều phân tích lưới điện phân phối không đối xứng [8] Trong báo [9], hệ số độ nhạy dựa phương pháp thuật toán điểm áp dụng để chuyển biến điều khiển liên tục thành biến rời rạc Các nghiên cứu [10], [11] trình bày phân tách giá biên nút lưới điện phân phối (DLMP) thành thành phần bao gồm lượng, tổn thất, nghẽn mạch điện áp sử dụng hệ số độ nhạy tổn thất công suất hệ số độ nhạy điện áp nút theo cơng suất tải Mục đích báo so sánh kết tính tốn tổn thất cơng suất lưới điện phân phối có nguồn điện phân tán sử dụng mơ hình xấp xỉ tuyến tính bậc hai Các đóng góp nghiên cứu bao gồm: • Trình bày chi tiết bước tính tốn tổn thất cơng suất sử dụng hai mơ hình xấp xỉ cho hệ thống điện nút có thay đổi cơng suất phát DG • Đánh giá sai số tổn thất cơng suất tính theo hai mơ hình xấp xỉ so với phương pháp cộng công suất ứng với mức độ thay đổi công suất phát khác DG Bài báo gồm phần Phần trình bày biểu thức tốn học phương pháp cộng cơng suất hai mơ hình xấp xỉ việc tính tốn tổn thất công suất lưới DG thay đổi công suất phát Kết nhận xét lưới điện phân phối nút cho phần 3, kết luận hướng phát triển mô tả phần Cơ sở phương pháp nghiên cứu 2.1 Phương pháp cộng công suất (PSM) Lưới điện phân phối hình tia có cấu trúc giống sơ đồ với nút nguồn thường trạm biến áp phân phối Khi đó, để phù hợp cho phương pháp đây, nút nguồn đánh số số nút phải lớn nút nguồn liên kết trực tiếp với nút Nếu hệ thống có N nút tất nút đánh số liên tục từ đến N Phương pháp cộng cơng suất mơ hình trào lưu cơng suất dịng điện xoay chiều (ACPF) Thuật tốn tính điện áp nút dịng cơng suất nhánh sử dụng phương pháp cộng công suất gồm bước: http://jst.tnu.edu.vn 84 Email: jst@tnu.edu.vn TNU Journal of Science and Technology 226(16): 83 - 90 • Bước 1: Chọn xấp xỉ đầu điện áp nút pu (trừ nút cân bằng, nút 1) Bước lặp r = • Bước 2: Từ tập hợp điện áp nút chọn, tính tốn cơng suất nút có gộp cơng suất tổng dẫn nhánh ngang: ( )) Si( ) = Sisp + ys*i U i( r r i = N , N − 1, , (1) Trong đó, Sisp công suất phức bơm vào nút i; ysi tổng dẫn nhánh ngang nối vào nút i; U i( ) mô-đun điện áp nút i bước lặp thứ r N tổng số nút hệ thống điện r • Bước 3: Q trình ngược Thực tính ngược tất nhánh (bắt đầu từ nhánh có số lớn hướng tới nhánh có số 1), tính cơng suất phức cuối nhánh theo biểu thức (2):   Sik = Sk k = N , N − 1, , (2)  Z km     Trong đó,  k tập hợp nút nối với nút k Z km tổng trở nhánh dọc nhánh nối (r ) (r )   S ( r ) ( r ) +  km( r ) +   Skm U mk , m  i   m  nút k nút m • Bước 4: Q trình thuận Thực tính theo hướng ngược lại, cập nhật điện áp nút từ nút nguồn cách trừ tổn thất điện áp nhánh tương ứng: S ( ) ) ( − (U ( ) ) * r U ( r +1) k =U ( r +1) i ik * r Z ik k = 2,3, , N (3) k • Bước 5: Sử dụng biểu thức (4) để so sánh điện áp nút lần lặp (r+1) với điện áp nút tương ứng từ lần lặp r Nếu trị tuyệt đối độ lệch nhỏ sai số cho trước dừng thuật tốn Nếu khơng quay lại bước với điện áp nút điện áp tính bước max i = 2,3, , N U (r ) i − U i( r +1)  (4) Sau thuật toán hội tụ, tổng tổn thất cơng suất hệ thống tính theo (5) P =  nhánh ik Pik (5) 2.2 Mơ hình xấp xỉ tuyến tính Với mơ hình xấp xỉ tuyến tính, tổn thất cơng suất tác dụng sau DG thay đổi cơng suất phát tính sau: P P P new = P old + PGj + QGj (6) PGj QGj Trong đó: P old tổn thất cơng suất trạng thái ban đầu; • • PGj QGj thay đổi công suất tác dụng công suất phản kháng DG nút j; • P P hệ số độ nhạy tổn thất công suất theo công suất phát QGj PGj nguồn DG nút j Xét lưới điện hai nút có sơ đồ thay Hình Các ký hiệu hình vẽ thích sau: Pik Qik dịng cơng suất tác dụng phản kháng đầu nhánh ik; • • Pik Qik dịng cơng suất tác dụng phản kháng cuối nhánh ik; http://jst.tnu.edu.vn 85 Email: jst@tnu.edu.vn TNU Journal of Science and Technology • • 226(16): 83 - 90 U i U k mô-đun điện áp nút i k; Rik X ik điện trở điện kháng nhánh ik; i Uk k Rik , X ik Ui Pik , Qik Pik , Qik Hình Sơ đồ thay nhánh ik Một ma trận T kích cỡ ( N  N ) xác định, phần tử T ( k , j ) = nút j thuộc nhánh có nút gốc k; ngược lại, phần tử T ( k , j ) = Dựa vào ma trận T, dịng cơng suất nhánh cuối đường dây ik thể sau: Pik =  T ( k , j ) ( PDj − PGj ) + N j =k Qik =  T ( k , j ) ( QDj − QGj ) + N j =k N  T ( k , j ) P (7) mj j = k +1 N  T ( k , j ) Q (8) mj j = k +1 Trong đó: • PDj (QDj) PGj (QGj) công suất tác dụng (công suất phản kháng) tải nguồn nút j; • m nút nguồn nối trực tiếp với nút j; • Pmj Qmj tổn thất công suất tác dụng công suất phản kháng nhánh mj Tổn thất công suất tác dụng công suất phản kháng nhánh ik xác định theo (9) ( Pik ) + ( Qik ) Pik = U k2 ( Pik ) + ( Qik ) Rik ; Qik = U k2 (9) X ik Giả sử rằng, trị số điện áp nút k không đổi công suất phát DG thay đổi Do đó, độ nhạy tổn thất công suất nhánh ik theo công suất phát DG nút j viết sau: Pik  P Qik  Rik Qik  P Qik  X ik =  Pik ik + 2Qik =  Pik ik + 2Qik  ;    PGj  PGj PGj  U k PGj PGj PGj  U k2  Pik  P Qik =  Pik ik + 2Qik  QGj  QGj QGj  Rik Qik  P Qik =  Pik ik + 2Qik  ;  QGj  QGj QGj  Uk  X ik   Uk (10) (11) Hệ số độ nhạy tổn thất công suất lưới phân phối công suất phát DG nút j thay đổi tính tổng độ nhạy tổn thất công suất tất nhánh lưới phân phối: Pik P Pik Q Qik Q Qik P =  ; =  ; =  ; =  PGj  nhánh ik PGj QGj  nhánh ik QGj PGj  nhánh ik PGj QGj  nhánh ik QGj (12) Theo (7) (8), hệ số độ nhạy dịng cơng suất nhánh theo cơng suất phát DG xác định đây: N Pmj Pik = −T ( k , j ) +  T ( k , j ) ; PGj PGj j = k +1 Pik = QGj N Pmj  T ( k , j ) Q j = k +1 Gj ; Qik = PGj N Qmj j = k +1 PGj  T ( k, j ) N Qmj Qik = −T ( k , j ) +  T ( k , j ) QGj QGj j = k +1 (13) (14) Các phương trình (13)-(14) thay vào biểu thức (10)-(11) Sau đó, hệ số tổn thất biểu diễn theo thuật tốn đệ quy 2.3 Mơ hình xấp xỉ bậc hai http://jst.tnu.edu.vn 86 Email: jst@tnu.edu.vn TNU Journal of Science and Technology 226(16): 83 - 90 Khi DG nút j thay đổi công suất phát lượng PGj QGj , tổn thất cơng suất theo mơ hình xấp xỉ bậc hai tính sau: P new = P old + DP = P old      Pik −  PGj  +  Qik −  QGj      k M lpath k M lpath Pik + Qik j j    − +  Rik  R  ik U U k2  nhánh ik  nhánh ik k (15) = P old   Rik  Rik Pik  +    PGj  −    PGj  2  kM lpath   nhánh ik U k  kM lpath   nhánh ik U k  j   j   Rik  Rik Qik +    QGj  −   kM lpath   nhánh ik U k2  nhánh ik U k  j      QGj   kM lpath   j  Trong đó, M lpath tập hợp nút thuộc nhánh từ nút nguồn đến nút j j Phương trình (15) mơ tả mơ hình xấp xỉ bậc hai tổng tổn thất lưới điện theo công suất phát DG Trong phương trình (15), điện áp nút cơng suất nhánh lấy từ kết trào lưu công suất trường hợp sở Kết tính tốn thảo luận Trong phần này, hệ số độ nhạy tổn thất công suất tổng tổn thất công suất tính tốn sử dụng lưới điện phân phối sáu nút Hình Điện áp định mức hệ thống điện 10 kV Công suất tác dụng công suất phản kháng phát nguồn điện phân tán (DG) trạng thái sở (ban đầu) cho (Scb = 1000 kVA): SDG1 = 0,5765 + j1, 0000 pu; SDG2 = 1, 0000 + j 0,3287 pu; SDG3 = 1, 0000 + j 0,3287 pu Điện trở điện kháng đơn DG3 nhánh có trị số 0,33 Ω/km 0,395 Ω/km Bên cạnh đó, trị số điện 4km áp nút nguồn đặt 1,05 pu (Ucb = 10 kV) Công suất phức phụ tải nút DG2 DG1 hệ thống này: 2km 3km 2km 1,5km SD2 = 1, + j 0, 7; SD3 = 1, + j 0, 45; SD4 = 0,8 + j 0,5; SD5 = + j 0, 6; SD6 = 2,5 + j1, Hình Lưới điện phân phối sáu nút Sử dụng MATPOWER [12], trào lưu công suất sở cho Bảng Bảng Trào lưu công suất trạng thái sở Nhánh (i-k) Sik ( pu ) 1-2 2-3 3-4 4-5 2-6 4, 4031 + j1,8879 1, 4394 + j 0, 2403 0,8072 + j 0, 7799 1, 0000 + j 0, 6000 1,5000 + j 0,8713 U k ( pu ) 1,0061 0,9886 0,9769 0,9681 0,9714 3.1 Hệ số độ nhạy tổn thất cơng suất Dịng cơng suất cuối nhánh hệ thống điện nút biểu diễn: P45 = PD5 ; P34 = PD4 − PG4 + PD5 + P45 ; P23 = PD3 − PG3 + PD4 − PG4 + PD5 + P34 + P45 P26 = PD6 − PG6 ; P12 = PD2 + PD3 − PG3 + PD4 − PG4 + PD5 + PD6 − PG6 + P23 + P34 + P45 + P26 http://jst.tnu.edu.vn 87 Email: jst@tnu.edu.vn TNU Journal of Science and Technology 226(16): 83 - 90  = QD5 ; Q34 = QD4 − QG4 + QD5 + Q45 ; Q23  = QD3 − QG3 + QD4 − QG4 + QD5 + Q34 + Q45 Q45  = QD6 − QG6 ; Q12 = QD2 + QD3 − QG3 + QD4 − QG4 + QD5 + QD6 − QG6 + Q23 + Q34 + Q45 + Q26 Q26 Hệ số độ nhạy tổn thất công suất nhánh 4-5 3-4 thay đổi công suất tác dụng phát DG nút trình bày chi tiết • Hệ số độ nhạy tổn thất công suất nhánh nối nút 5:    R45 P45 Q45 P45  P  Q45 Q45 P45 X 45  = 0; = 0; =  P45 45 + 2Q45 = 0; = =0  PG4 PG4 PG4  PG4 PG4  U 52 PG4 PG4 R45 • Hệ số độ nhạy tổn thất công suất nhánh nối nút 4: P34 P45 Q  Q45 = −1 + = −1 + = −1 ; 34 = =0 PG4 PG4 PG4 PG4 P34  P Q34  R34 2.0, 0033 =  P34 34 + 2Q34 =  2.0,8072 ( −1) + 2.0, 7799.0  = −0, 01116  PG4  PG4 PG4  U 42  0,97692 Q34 P34 X 34 = = −0, 01336 PG4 PG4 R34 Tính tốn tương tự, hệ số độ nhạy tổn thất công suất công suất phát DG thay đổi lưới phân phối nút mô tả Bảng 3.2 Trường hợp 1: Sự thay đổi công suất phát DG nút Giả thiết công suất phát DG nút tăng từ 1000 kW đến 2000 kW, hệ số công suất cố định trạng thái sở (0,95) Bước tăng công suất phát 100 kW Khi DG nút tăng công suất phát lên giá trị 1,1 MW tổng tổn thất cơng suất tác dụng lưới tính theo hai mơ hình xấp xỉ sau: • Mơ hình xấp xỉ tuyến tính: P new = P old + • P P PG4 + QG4 = 0, 2292 − 0,10168.0,1 − 0, 04205.0, 0329 = 0, 2177 MW PG4 QG4 Mơ hình xấp xỉ bậc hai: R  R P R P R P  R R  P new =  122 + 232 + 342  ( PG42 + QG4 −  12 212 + 23 23 + 34 234  PG4 ) U3 U4   U U3 U   U2  R Q R Q R Q  −  12 12 + 23 23 + 34 34  QG4 + P old U3 U4   U2  0, 0066 0, 0099 0, 0066  P new =  + + 0,12 + 0, 03292 ) 2  (  1, 0061 0,9886 0,9769   0, 0066.4, 4031 0, 0099.1, 4394 0, 0066.0,8072  −  + +  0,1 1, 00612 0,98862 0,97692    0, 0066.1,8879 0, 0099.0, 2403 0, 0066.0, 7799  −  + +  0, 0329 + 0, 2292 1, 00612 0,98862 0,97692   = 0, 2184 MW Tương tự, kết tính tốn tổng tổn thất cơng suất tác dụng với thay đổi công suất phát DG nút hai phương pháp xấp xỉ mô tả Bảng Bảng cho thấy rằng, DG nút tăng công suất phát, tổn thất cơng suất tác dụng lưới điện tính theo ba phương pháp giảm Điều cho thấy ưu điểm tích hợp nguồn điện phân tán vào lưới phân phối xét phương diện tổn thất công suất Khi so sánh hai mơ hình xấp xỉ, ta thấy DG tăng từ 1000 kW đến 1600 kW (tăng 60%), tổn thất cơng suất tính tốn từ phương pháp xấp xỉ tuyến tính gần so với phương pháp http://jst.tnu.edu.vn 88 Email: jst@tnu.edu.vn TNU Journal of Science and Technology 226(16): 83 - 90 cộng công suất (sai số 5%) Khi DG tăng 60% tới 100%, sai số phương pháp xấp xỉ tuyến tính tăng đáng kể (tại mức tăng 100%, sai số 18,206%) Tuy nhiên, sai số mơ hình xấp xỉ bậc hai DG tăng đến 100% 5% Điều cho thấy, mơ hình xấp xỉ bậc hai xác mơ hình xấp xỉ tuyến tính Bảng Hệ số độ nhạy tổn thất công suất DG nút j P / PGj P / QGj Q / PGj Q / QGj -0,05742 -0,08912 -0,10168 -0,11384 -0,10303 -0,02462 -0,02991 -0,04205 -0,04935 -0,05111 -0,06873 -0,10667 -0,1217 -0,13627 -0,12333 -0,02947 -0,0358 -0,05033 -0,05907 -0,06118 Bảng Tổn thất công suất sai số hai phương pháp xấp xỉ Công suất phát DG nút PG4 QG4 (MW) (MVAr) 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 0,3616 0,3944 0,4273 0,4602 0,4930 0,5259 0,5588 0,5916 0,6245 0,6574 PSM 0,2173 0,2061 0,1956 0,1857 0,1764 0,1678 0,1597 0,1522 0,1454 0,1390 Tổn thất công suất (MW) Phương pháp Phương pháp xấp xỉ xấp xỉ tuyến tính bậc hai 0,2177 0,2184 0,2061 0,2081 0,1946 0,1983 0,1830 0,1890 0,1715 0,1803 0,1599 0,1720 0,1484 0,1643 0,1368 0,1571 0,1253 0,1505 0,1137 0,1443 Sai số (%) Phương pháp Phương pháp xấp xỉ xấp xỉ tuyến tính bậc hai 0,151 0,478 0,009 0,935 0,523 1,371 1,437 1,784 2,803 2,176 4,671 2,545 7,095 2,893 10,127 3,221 13,816 3,528 18,206 3,818 3.3 Trường hợp 2: Sự thay đổi công suất phát đồng thời DG nút Giả sử công suất phát DG nút nút tăng giống từ 1000 kW đến 2000 kW, hệ số công suất giữ cố định trạng thái sở Tương tự, kết tính tốn tổng tổn thất công suất tác dụng sai số với thay đổi công suất phát DG nút nút hai phương pháp xấp xỉ thể Hình Hình Tổn thất cơng suất tác dụng theo ba mơ hình (trường hợp 2) Hình Sai số cơng suất tác dụng theo hai mơ hình xấp xỉ (trường hợp 2) Hình cho thấy rằng, kết tính theo phương pháp xấp xỉ bậc hai gần với phương pháp cộng công suất Khi DG đồng thời thay đổi cơng suất phát đến 30% sai số hai mơ hình xấp xỉ nhỏ 5% Tuy nhiên, DG đồng thời thay đổi cơng suất phát từ 30% đến 50% sai số hai mơ hình tăng dần mơ hình xấp xỉ tuyến tính tăng nhanh Sai số mơ hình xấp xỉ bậc hai 10,607% mơ hình xấp xỉ tuyến tính 110,242% mức công suất phát DG nút MW (tăng 100%) http://jst.tnu.edu.vn 89 Email: jst@tnu.edu.vn TNU Journal of Science and Technology 226(16): 83 - 90 Kết luận Bài báo nghiên cứu ảnh hưởng nguồn điện phân tán tới tổn thất công suất tác dụng lưới phân phối sử dụng mơ hình xấp xỉ Phương pháp cộng cơng suất sử dụng làm sở để so sánh tính hiệu phương pháp xấp xỉ tuyến tính bậc hai Các hệ số độ nhạy tính tốn từ trạng thái sở sử dụng để xác định tổn thất công suất lưới điện phân phối sáu nút Sai số tổn thất công suất theo phương pháp xấp xỉ nhỏ thời gian tính tốn nhanh nhiều so với phương pháp cộng công suất phạm vi biến đổi định nguồn điện phân tán Ngoài ra, phương pháp xấp xỉ bậc hai có độ xác cao phương pháp xấp xỉ tuyến tính TÀI LIỆU THAM KHẢO/ REFERENCES [1] P N Van and D Q Duy, “Different Linear Power Flow Models For Radial Power Distribution Grids: A Comparison,” TNU J Sci Technol., vol 226, no 15, pp 12-19, Aug 2021, doi: 10.34238/tnujst.4665 [2] A Garces, “A Linear Three-Phase Load Flow for Power Distribution Systems,” IEEE Trans Power Syst., vol 31, no 1, pp 827-828, Jan 2016, doi: 10.1109/TPWRS.2015.2394296 [3] F Tamp and P Ciufo, “A Sensitivity Analysis Toolkit for the Simplification of MV Distribution Network Voltage Management,” IEEE Trans Smart Grid, vol 5, no 2, pp 559-568, Mar 2014, doi: 10.1109/TSG.2014.2300146 [4] J Zhu, D Hwang, and A Sadjadpour, “Real-time loss sensitivity calculation in power systems operation,” Electr Power Syst Res., vol 73, no 1, pp 53-60, Jan 2005, doi: 10.1016/j.epsr.2004.05.004 [5] Z Tian, W Wu, and B Zhang, “A Mixed Integer Quadratic Programming Model for Topology Identification in Distribution Network,” IEEE Trans Power Syst., vol 31, no 1, pp 823-824, Jan 2016, doi: 10.1109/TPWRS.2015.2394454 [6] S Wang, Q Liu, and X Ji, “A Fast Sensitivity Method for Determining Line Loss and Node Voltages in Active Distribution Network,” IEEE Trans Power Syst., vol 33, no 1, pp 1148-1150, Jan 2018, doi: 10.1109/TPWRS.2017.2735898 [7] G Raju and P R Bijwe, “An Efficient Algorithm for Minimum Loss Reconfiguration of Distribution System Based on Sensitivity and Heuristics,” IEEE Trans Power Syst., vol 23, no 3, pp 1280-1287, Aug 2008, doi: 10.1109/TPWRS.2008.926084 [8] K H Youssef, “A New Method for Online Sensitivity-Based Distributed Voltage Control and Short Circuit Analysis of Unbalanced Distribution Feeders,” IEEE Trans Smart Grid, vol 6, no 3, pp 1253-1260, May 2015, doi: 10.1109/TSG.2014.2363158 [9] A Mohapatra, P R Bijwe, and B K Panigrahi, “An Efficient Hybrid Approach for Volt/Var Control in Distribution Systems,” IEEE Trans Power Deliv., vol 29, no 4, pp 1780-1788, Aug 2014, doi: 10.1109/TPWRD.2014.2306845 [10] L Bai, J Wang, C Wang, C Chen, and F Li, “Distribution Locational Marginal Pricing (DLMP) for Congestion Management and Voltage Support,” IEEE Trans Power Syst., vol 33, no 4, pp 40614073, Jul 2018, doi: 10.1109/TPWRS.2017.2767632 [11] H Yuan, F Li, Y Wei, and J Zhu, “Novel Linearized Power Flow and Linearized OPF Models for Active Distribution Networks With Application in Distribution LMP,” IEEE Trans Smart Grid, vol 9, no 1, pp 438-448, Jan 2018, doi: 10.1109/TSG.2016.2594814 [12] MATPOWER [Online] Available: https://matpower.org/ [Accessed August 2021] http://jst.tnu.edu.vn 90 Email: jst@tnu.edu.vn ... mơ hình xấp xỉ bậc hai để tính tốn tổn thất công suất lưới điện Tuy nhiên, mức độ xác phương pháp xấp xỉ cần phải đánh giá thêm tính tốn tổn thất cơng suất lưới điện phân phối có nguồn điện phân. .. độ thâm nhập nguồn điện phân tán (DG) vào lưới điện phân phối ngày tăng Xu hướng dẫn đến nhu cầu đánh giá chi tiết ảnh hưởng nguồn điện phân tán đến tổn thất công suất, ổn định điện áp cấu trúc... nhạy tổn thất công suất tổng tổn thất công suất tính tốn sử dụng lưới điện phân phối sáu nút Hình Điện áp định mức hệ thống điện 10 kV Công suất tác dụng công suất phản kháng phát nguồn điện phân