1. Trang chủ
  2. » Luận Văn - Báo Cáo

Số liệu nhiệt động của một số hfo và ứng dụng

139 11 0

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

THÔNG TIN TÀI LIỆU

Thông tin cơ bản

Định dạng
Số trang 139
Dung lượng 21,48 MB

Nội dung

PHAN THỊ THU HƯỜNG BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI - Phan Thị Thu Hường KỸ THUẬT NHIỆT LẠNH SỐ LIỆU NHIỆT ĐỘNG CỦA MỘT SỐ HFO VÀ ỨNG DỤNG LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC KỸ THUẬT NHIỆT LẠNH KHOÁ 2010B Hà Nội – Năm 2012 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI Phan Thị Thu Hường SỐ LIỆU NHIỆT ĐỘNG CỦA MỘT SỐ HFO VÀ ỨNG DỤNG Chuyên ngành: KỸ THUẬT NHIỆT LẠNH LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC KỸ THUẬT NHIỆT LẠNH NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC: TS Lại Ngọc Anh Hà Nội – Năm 2012 MỤC LỤC Lời cam đoan Error! Bookmark not defined Danh mục ký hiệu chữ viết tắt Error! Bookmark not defined Danh mục bảng Error! Bookmark not defined Danh mục hình vẽ, đồ thị Error! Bookmark not defined MỞ ĐẦU Error! Bookmark not defined Chương – TỔNG QUAN Error! Bookmark not defined 1.1 Tính cấp thiết đề tài Error! Bookmark not defined 1.2 Lịch sử nghiên cứu Error! Bookmark not defined 1.3 Đối tượng, mục đích phạm vi nghiên cứuError! Bookmark not defined 1.3.1 Đối tượng Error! Bookmark not defined 1.3.2 Mục đích phạm vi nghiên cứu Error! Bookmark not defined 1.4 Kết luận Error! Bookmark not defined Chương – PHƯƠNG TRÌNH TRẠNG THÁI Error! Bookmark not defined 2.1 Phương trình trạng thái Error! Bookmark not defined 2.1.1 Khái quát chung phương trình trạng tháiError! Bookmark not defined 2.1.2 Phương trình trạng thái BACKONE Error! Bookmark not defined 2.2 Số liệu nhiệt động từ phương trình trạng tháiError! Bookmark not defined 2.2.1 Phương trình lượng Helmholtz cho phần khí lý tưởng Error! Bookmark not defined 2.2.2 Phương trình Helmholtz cho phần thựcError! Bookmark not defined 2.3 Tham số đặc trưng phương trình BACKONEError! Bookmark not defined 2.4 Thuật tốn đơn hình Error! Bookmark not defined 2.5 Kết luận Error! Bookmark not defined Chương - SỐ LIỆU NHIỆT ĐỘNG CỦA MỘT SỐ HFOError! Bookmark not defined 3.1 Khái quát chung HFO Error! Bookmark not defined 3.2 Số liệu nhiệt động đồng phân HFOError! Bookmark not defined 3.2.1 Nhiệt độ bay Error! Bookmark not defined 3.2.2 Thơng số tới hạn, nhiệt dung riêng khí lý tưởng, hệ số lệch tâmError! Bookmark not defined 3.2.3 Áp suất bay Error! Bookmark not defined 3.3 HFO- 1234ze(E) Error! Bookmark not defined 3.3.1 Tính chất chung Error! Bookmark not defined 3.3.2 Dữ liệu thực nghiệm HFO- 1234ze(E)Error! Bookmark not defined 3.4 HFO- 1243zf Error! Bookmark not defined 3.4.1 Tính chất chung Error! Bookmark not defined 3.4.2 Số liệu nhiệt động HFO- 1243zf Error! Bookmark not defined 3.4 Kết luận Error! Bookmark not defined Chương – PHƯƠNG TRÌNH TRẠNG THÁI BACKONEError! Bookmark not defined 4.1 Tham số đặc trưng BACKONE cho R1234ze(E) R1243zf Error! Bookmark not defined 4.2 Số liệu nhiệt động HFO- 1234ze(E) đánh giáError! Bookmark not defined 4.2.1 Đánh giá độ tin cậy Error! Bookmark not defined 4.2.2 Số liệu nhiệt động HFO- 1234ze(E)Error! Bookmark not defined 4.3 Số liệu nhiệt động HFO- 1243zf đánh giáError! defined Bookmark not 4.3.1 Đánh giá độ tin cậy Error! Bookmark not defined 4.3.2 Số liệu nhiệt động HFO- 1243zf Error! Bookmark not defined 4.4 Kết luận Error! Bookmark not defined Chương – NGHIÊN CỨU ĐÁNH GIÁ CHU TRÌNH MÁY LẠNH NÉN HƠI SỬ DỤNG MƠI CHẤT LẠNH HFO-1234ZE(E) VÀ HFO- 1243ZF Error! Bookmark not defined 5.1 Khái quát Error! Bookmark not defined 5.2 Chu trình máy lạnh nén Error! Bookmark not defined 5.3 Phân tích exergy Error! Bookmark not defined 5.4 Kết thảo luận Error! Bookmark not defined 5.4.1 Ảnh hưởng hiệu suất khơng thuận nghịch q trình nénError! Bookmark not defined 5.4.2 Ảnh hưởng nhiệt độ ngưng tụ Error! Bookmark not defined 5.4.3 Ảnh hưởng tổn thất áp suất thiết bị ngưng tụError! Bookmark not defined 5.4.4 Ảnh hưởng độ lạnh Error! Bookmark not defined 5.4.5 Ảnh hưởng tổn thất enthalpy thiết bị hồi nhiệt Error! Bookmark not defined 5.4.6 Ảnh hưởng chiều dài đường ống từ thiết bị ngưng tụ tới thiết bị bay Error! Bookmark not defined 5.4.7 Ảnh hưởng nhiệt độ bay Error! Bookmark not defined 5.4.8 Ảnh hưởng tổn thất áp suất thiết bị bay hơiError! Bookmark not defined 5.4.9 Ảnh hưởng độ nhiệt Error! Bookmark not defined 5.5 Kết luận Error! Bookmark not defined Chương – KẾT QUẢ VÀ BÀN LUẬN Error! Bookmark not defined TÀI LIỆU THAM KHẢO Error! Bookmark not defined PHỤ LỤC Error! Bookmark not defined Bản thời gian từ 12/2010 đến 08/2012, dƣới hƣớng dẫn nhiệt tình TS Lại Ngọc Anh, giảng viên trƣờng ĐHBK Hà Nội Em xin cảm ơn TS Lại Ngọc Anh giúp đỡ em hoàn thành gửi lời cảm ơn đến thầy giáo, cô giáo trƣờng quan tâm giúp em suốt thời gian học tập rèn luyện trƣờng Tác giả luận văn Phan Thị Thu Hƣờng iv v vii ix xi xii – 1.1 Tính cấp thiết đề tài .3 .7 .7 .10 Chƣơng – PHƢƠNG TRÌNH TRẠNG THÁI 11 .11 11 19 2.2 Số liệu nhiệt động từ phƣơng trình trạng thái 24 .25 .25 29 30 i 2.5 Kết luận .33 - 34 34 .36 36 .38 39 3.3 HFO- 1234ze(E) .40 40 - 1234ze(E) .40 3.4 HFO- 1243zf .42 42 - 1243zf 43 .45 Chƣơng – PHƢƠNG TRÌNH TRẠNG THÁI BACKONE .46 - - 1243zf 46 - 47 47 - 1234ze(E) 50 - 53 53 ii a HFO- 1243zf 54 .58 – HFO- 1234ZE(E) - 1243ZF 59 59 61 62 69 69 .71 73 .75 77 bay .79 .81 83 5.4 85 .87 Chƣơng – KẾT QUẢ VÀ BÀN LUẬN 88 TÀI LIỆU THAM KHẢO 92 101 iii (p90): T0 TK T0 , Tk (K) 0=5 C, Tk= 500 : i T0 TK bt0 B bt0 273 0,0025.5 0,87 87% 50 273 : khoảng từ 0,6 0,89% [2], hiệu suất nén đoạn nhiệt không thuận nghịch thông thƣờng khoảng 0,70 [3], HAN Xiao-hong HFC-161/125/143a cộng 0,9 [4] Sarkar cộng [5] [6], Siva cộng R134a, R143a, R152a, R404A, R407C, R410A, R502 and R507A PL-3 R404A Luis 0,95 2: , Bùi Quốc Thái (2007), Máy nén khí, NXB Bách Khoa Hà Nội HAN Xiao-hong, QIU Yu, XU Ying-jie, ZHAO Men-yuan, WANG Qin, CHEN Guang-ming, Cycle performance studies on a new HFC-161/125/143a, mixture as an alternative refrigerant to R404A, Journal of Zhejiang UniversitySCIENCE A (Applied Physics & Engineering), ISSN 1673-565X Luis M R., Irene Bolea, Yolanda Lara (2008), Jesús M Escosa, Optimization of intercooling compression in CO2 capture systems, Applied Thermal Engineering, DOI: 10.1016/j.applthermaleng.2008.08.010 Sarkar J., Souvik Bhattacharyya, M Ram Gopal (2005), Transcritical CO2 heat pump systems: exergy analysis including heat transfer and fluid flow effects, Energy Conversion and Management ,(46), pp 2053–2067 Siva R V., Panwar N L., Kaushik S C (2012), Exergetic analysis of a vapour compression refrigeration system with R134a, R143a, R152a, R404A, R407C, R410A, R502 and R507A, Clean Techn Environ Policy, (14), pp 47– 53 PL-4 50 HFO- 1234ze(E), 500C Điểm 5gi Từ T0 ≡ T5gi = oC = 278,15 K x=1 tính đƣợc: T5gi [K] P5gi [MPa] 278,15 0,25423 5gi [mol/dm3] 0,11858 h5gi [J/mol] s5gi [J/(mol.K)] -2211,44357 -15,02911 Điểm 52i Từ Tqn = K &T5gi = 278,15 K→T52i = 281,15 K; P52i = P5gi = 0,25423MPa Từ T52i = 281,15 K P52i = 0,25423MPa tính đƣợc điểm 52i: T52i [K] P52i [MPa] 281,15 0,25423 52i [mol/dm3] 0,11695 h52i [J/mol] s52i [J/(mol.K)] -1928,25749 -14,01646 Điểm 33i - Từ P52_33=2 kPa T52_33=0,375 K ta có: T33i = 281,15 + 0,375= 281,53 K P33i = 0,25423- 0,002 = 0,25233 Mpa - Từ T33i = 281,53 K P33i = 0,25233MPa ta có T33i [K] P33i [MPa] 281,53 0,25223 33i [mol/dm3] 0,11576 h33i [J/mol] s33i [J/(mol.K)] -1887,89362 -13,81189 Điểm 34i - Từ he = 85% H31_32 = J/mol ta có H33_34 = 0,85 H31_32 = 0,85.0 = J/mol Vậy h34i = h33i + = -1717,5+ = -1717,5 J/mol - Từ P33_34 = kPa ta có P34i = P33i – = 0,25223- = 0,25223MPa Từ h34i = -1887,89362 J/mol P34i = 0,25223 MPa ta có PL-5 T34i [K] P34i [MPa] 281,52 0,25223 34i 0,115763] [mol/dm h34i [J/mol] s34i [J/(mol.K)] -1887,89362 -13,81189 Điểm 11i - Từ P34_11=0,4 kPa T34_11=0,075 K ta có: T11i = 281,52 + 0,075 = 281,6 K P11i = 0,25223- 0,0004 = 0,25183 Mpa - Từ T11i = 281,6 K P11i = 0,25183 MPa ta có T11i [K] P11i [MPa] 281,60 0,25183 11i [mol/dm3] 0,11552 h11i [J/mol] s11i [J/(mol.K)] -1879,82448 -13,77095 Điểm 2gi Từ Tk = T2gi = 50 oC = 273,15 + 50 = 323,15 K ta suy ra: T2gi [K] P2gi [MPa] 323,15 0,99778 2gi [mol/dm3] 0,46133 h2gi [J/mol] s2gi [J/(mol.K)] 754,03717 -15,08268 Điểm 12i 12r - Để tính trạng thái số điểm đặc biệt thiết bị ngƣng tụ bay trƣớc tiên giả thiết áp suất điểm 2gi 21i Ta có P21i = P2gi = 0,99778MPa - Từ P12_21 = 0,5 kPa ta suy P12i = P21i + P12_21 = 0,99778+ 0,0005 = 0,99828 MPa - Khi hiệu suất nén 100% ta có s12i = s11i = -13,77095J/mol.K - Từ P12i = 0,99828 MPa s12i = -13,77095J/mol.K ta có T12i [K] P12i [MPa] 12i 0,451173] [mol/dm - Với hiệu suất MN = 85% ta có quan hệ: 326,72 h12 r h11i 0,99828 h12i h11i MN -1879.82 h12i [J/mol] s12i 1181,35472 [J/(mol.K)] -13,77095 (1181.35 (-1879.82) 0,85 - Từ h12r = 1721,56 J/mol P12i = 0,99828MPa ta có PL-6 1721.56J / mol T12r [K] P12i [MPa] 331,26 0,99828 12r 0,438963] [mol/dm h12r [J/mol] s12r [J/(mol.K)] 1721,56281 -12,12888 Điểm 21i Ta có T21i = T12i + T12_21 = 331,26 + (-0,04) = 331,22 K; P21i = Pk = 0,99778 MPa Từ T21i = 331,22 K P21i = 0,99778 MPa ta có: T21i [K] P21i [MPa] 331,22 0,99778 21i [mol/dm3] 0,43878 h21i [J/mol] s21i [J/(mol.K)] 1717,88673 -12,13654 Điểm 2L Từ Tk = T2Li = 50 oC = 273,15 + 50 = 323,15 K ta suy ra: T2Li [K] P2Li [MPa] 323,15 0,99778 2Li [mol/dm3] 9,41731 h2Li [J/mol] s2Li [J/(mol.K)] -6302,82364 -67,86579 10 Điểm 22i Từ Tql = 5K ta có T22i = T2Li – Tql = 331,22 - = 318,15 K Từ P22i = P2Li = 0,99778 MPa T22i = 318,15 K ta có: T22i [K] P22i [MPa] 318,15 0,99778 22i [mol/dm3] 9,59857 h22i [J/mol] s22i [J/(mol.K)] -7151,40886 -70,51223 11 Điểm 31i - Từ P22_31=73,5kPa T22_31= -1 K ta có: T31i = 318,15 + (-0,04) = 318,11 K P31i = 0,99778 – 0,0735 = 0,92438 Mpa - Từ T31i = 318,11 K P31i = 0,92438 MPa ta có T31i [K] P31i [MPa] 318,11 0,92428 31i [mol/dm3] 9,59493 12 Điểm 32i - Từ P31_32 = kPa H31_32 = J/mol ta có: PL-7 h31i [J/mol] s31i [J/(mol.K)] -7156,79530 -70,50509 P32i = P31i - P31_32 =0,92428- = 0,92428MPa H32i = h31i - H31_32 = -17156,79530– = -17156,79530J/mol - Từ P32i = 0,92428MPa h32i = -17156,79530J/mol ta có: T32i [K] P32i [MPa] 318,11 0,92428 h32i [J/mol] s32i [J/(mol.K)] -17156,79530 -70,50509 32i 9,594933] [mol/dm 13 Điểm 41i -T P32_41=2,5 kPa T32_41= -0,2 K ta có: T41i = T32i + T32_41 = 318,11- 0,2 = 317,91 K P41i = P32i - P32_41 = 0,92428- 0,0025 = 0,92678 Mpa - Từ T41i = 317,91 K P41i = 0,92678 MPa ta có: T41i [K] P41i [MPa] 317,91 0,92678 41i [mol/dm3] 9,60219 h41i [J/mol] s41i [J/(mol.K)] -17190,47050 -70,61180 14 Điểm 42i P42i = P0 + P42_51 = 0,25423 + 0,2 = 0,45423 Mpa; h42i = h41i = -17190,47050J/mol Từ P42i = 0,45423MPa h42i = - 17190,47050 J/mol ta có: T42i [K] P42i [MPa] 295,39 0,45423 42i [mol/dm3] h42i [J/mol] s42i [J/(mol.K)] 1,03475 -17190,47050 -70,00317 15 Điểm 51i Ta có h51i = h42i =-17190,47050 J/mol Từ T51i = T0 = 278,15 K h51i = -17190,47050J/mol, P51i = 0,25423 MPa ta có h51i [J/mol] T51i [K] P51i [MPa] 278,15 0,25423 0,38902 51i [mol/dm3] -17190,47050 s51i [J/(mol.K)] -68,88145 Nhƣ ta tính xong điểm nút Tuy nhiên điểm lý thuyết, để xác định xác điểm nút ta giả thiết tổn thất áp suất thiết PL-8 bị tỷ lệ với biến thiên entanpy tƣơng ứng Dƣới ta tính lại số điểm nút dựa theo giả thiết B Tính điểm thực Tính lại áp suất số điểm nút chu trình với giả thiết tổn thất áp suất thiết bị ngƣng tụ tỷ lệ với biến thiên entanpy tƣơng ứng: P2 gi P22 r P21r P2 gi P2 Lr P2 gi h2 gi h22i h21i h2 gi h2 Li h2 gi P21r h21i P22 r h22i PNT h21i h22i Từ suy ra: P21r P2 gi P2 Lr P2 gi P22 r P2 gi (h21i h2 gi ) PNT h21i h22i (h2 Li h2 gi ) PNT h21i (h2 gi h22i h22i ) PNT h21i h22i Từ số liệu kể tính đƣợc P21r, P2Lr P22r: (h21i P21r P2 gi P2Lr P2 gi P22r P2 gi h2 gi ) PNT h21i (h2 Li h22i (1717,88 754,03).0,07 1,00135MPa 1717,88 (-17151,40) 0,99777 (-16302,82 754,03).0,07 1717,88 (-17151,40) 0,99777- (754,037 (-17151,40)).0,07 1717,88 (-17151,40) h2 gi ) PNT h21i (h2 gi 0,99777 h22i h22i ) PNT h21i h22i 0,93450MPa 0,93135MPa Tƣơng tự giả thiết tổn thất áp suất thiết bị bay tỷ lệ với biến thiên entanpy tƣơng ứng: P5 gi P52 r P51r P5 gi h5 gi h52i h51i h5 gi P51r h51i P52 r h52i PBH h51i h52i PL-9 Từ suy ra: P51r P5 gi P52 r P5 gi (h51i h5 gi ) PBH h51i (h5 gi h52i h52i ) PBH h51i h52i (-17190,47 (-2211,44)).0,9 -17190,47 (-1928,2574) 0,254234 0,254234- (-2211,44 (-1928,25)).0,9 -17190,47 (-1928,25) 0,34256MPa 0, 25256MPa Điểm 5gi: Khơng cần tính lại Điểm 52r Từ Tqn = K, T5gr =T5gi = 278,15 K ; T52r = T5gr + Tqn = 278,15 + = 281,15 K; P52r = 0,25256 MPa Với T52r = 281,15 K P52r = 0,25256 MPa ta có: T52r [K] P52r [MPa] 281,15 0,25256 52r [mol/dm3] 0,11612 h52r [J/mol] s52r [J/(mol.K)] -1924,17314 -13,95097 Điểm 33r Ta có T33r = T52r + T52_33 = 281,15 + 0,375 = 281,53 K; P33r = P52r - P52_33 = 0,25256- 0,002 = 0,25056 MPa Từ T33r P33r ta có: T33r [K] P33r [MPa] 281,53 0,25056 33r [mol/dm3] 0,11493 h33r [J/mol] s33r [J/(mol.K)] -1883,83452 -13,74605 Điểm 34r h34r = h33r + H33_34 = 1883,83452+ = 1883,83452J/mol P34r = P33r – P33_34 = 0,25056- = 0,25056MPa Từ h34r P34r ta có: PL-10 [mol/dm3] h34r [J/mol] P34r [MPa] T34r [K] 34r 281,53 0,25056 0,11493 -1883,83452 s34r [J/(mol.K)] -13,74605 m 11r T11r = T34r + T34_11 = 281,53 + 0,075 = 281,6 K; P11r = P34r - P34_11= 0,25056- 0,0004 = 0,25016 MPa Từ T11r P11r ta có: T11r [K] P11r [MPa] 281,60 0,25016 11r [mol/dm3] 0,11469 h11r [J/mol] s11r [J/(mol.K)] -1875,77038 -13,70503 h2gi [J/mol] s2gi [J/(mol.K)] 754,03717 -15,08268 Điểm 2gi: Khơng cần tính lại T2gi [K] P2gi [MPa] 323,15 0,99778 2gi [mol/dm3] 0,46133 Điểm 12ir 12rr Ta có P21r = 1,00135 Mpa; P12r = P21r + P12_21 = 1,00135 + 0,0005 = 1,00185 Mpa; - Khi hiệu suất 100% ta có s12ir = s11r = -1875,77038J/mol.K Từ P12ir = 1,00185 MPa s12ir = -1875,77038J/mol.K ta có: T12ir [K] P12ir [MPa] 327,04 1,00185 - Với hiệu suất h12 rr h11r h12ir MN 12ir 0,452363] [mol/dm h12ir [J/mol] s12ir [J/(mol.K)] 1210,81609 -13,70503 h12rr [J/mol] s12rr [J/(mol.K)] 1755,50782 -12,05101 = 85% ta có quan hệ: h11r 1755,50782 J / mol MN Từ h12rr P12rr ta có T12rr [K] P12rr [MPa] 331,61 1,00185 12rr 0,440043] [mol/dm Điểm 21r PL-11 Ta có T21r = T12r + T12_21 = 331,61+ (-0,04) = 331,57 K; P21r = 1,00185MPa Từ T21r P21r ta có T21r [K] P21r [MPa] 331,57 1,00135 21r [mol/dm3] 0,43986 h21r [J/mol] s21r [J/(mol.K)] 1751,82587 -12,05869 Điểm 2Lr Ta có: P2Lr = 0,93450 Mpa; Từ P2Lr = 0,93450 MPa x=0 ta có: P2Lr [MPa] T2lqr [K] 320,62 0,93450 2lqr [mol/dm3] 0,43060 h2lqr [J/mol] s2lqr [J/(mol.K)] 606,54780 -15,09988 Điểm 22r T22r = T2Lr – Tql = 320,62- = 315,62 K; P22r =0,93135 MPa T22r [K] P22r [MPa] 315,62 0,93135 22r [mol/dm3] 9,68285 h22r [J/mol] s22r [J/(mol.K)] -17574,11033 -71,82442 10 Điểm 31r T31r = T22r + T22_31= 315,62+ (-0,04) = 315,58 K; P31r = P22r - P22_31= 0,93135- 0,0735 = 0,85785 MPa T31r [K] P31r [MPa] 315,58 0,85785 31r [mol/dm3] 9,67943 h31r [J/mol] s31r [J/(mol.K)] -17579,76901 -71,81829 11 Điểm 32r P32r = P31r - P31_32 = 0,85785- 0= 0,85785MPa; h32r = h31r - H31_32 = -17579,76901- = -17579,76901J/mol T32r [K] P32r [MPa] 315,58 0,85785 h32r [J/mol] s32r [J/(mol.K)] -17579,76901 -71,81829 32r 9,679433] [mol/dm 12 Điểm 41r T41r = T32r + T32_41 = 315,58– 0,2 = 315,38 K; PL-12 P41r = P32r - P32_41 = 0,85785- 0,0025 = 0,85535 MPa T41r [K] P41r [MPa] 315,38 0,85535 41r [mol/dm3] 9,68622 h41r [J/mol] s41r [J/(mol.K)] -17613,08644 -71,92308 13 Điểm 42r P51r = 0,34256 Mpa; Ta có P42r = P51r + P42_51 = 0,34256+ 0,2 = 0,54256 MPa Ta có h42r = h41r = -17613,08644J/mol T42r [K] P42r [MPa] 301,18 0,54256 42r 1,751143] [mol/dm h42r [J/mol] s42r [J/(mol.K)] -17613,08644 -71,64387 14 Điểm 51r P51r = 0,34256 MPa; h51r = h42r= -17613,08644J/mol; Từ P51r h51r ta có: T51r [K] P51r [MPa] 286,70 0,34256 h51r [J/mol] s51r [J/(mol.K)] -17613,08644 -70,99447 51r 0,672953] [mol/dm PL-13 ác thông số điểm nút chu trình lạnh thực Điểm t0 C T [K] P [MPa] [mol/dm3] 52r 8,00 281,15 0,25256 33r 8,38 281,53 34r 8,38 11r h [J/mol] s [J/(mol.K)] 0,11612 -1924,17314 -13,95097 0,25056 0,11493 -1883,83452 -13,74605 281,53 0,25056 0,11493 -1883,83452 -13,74605 8,45 281,60 0,25016 0,11469 -1875,77038 -13,70503 12ir 53,89 327,04 1,00185 0,45236 1210,81609 -13,70503 12rr 58,46 331,61 1,00185 0,44004 1755,50782 -12,05101 21r 58,42 331,57 1,00135 0,43986 1751,82587 -12,05869 2Lr 47,47 320,62 0,93450 0,43060 606,54780 -15,09988 22r 42,47 315,62 0,93135 9,68285 -17574,11033 -71,82442 31r 42,43 315,58 0,85785 9,67943 -17579,76901 -71,81829 32r 42,43 315,58 0,85785 9,67943 -17579,76901 -71,81829 41r 42,23 315,38 0,85535 9,68622 -17613,08644 -71,92308 42r 28,03 301,18 0,54256 1,75114 -17613,08644 -71,64387 51r 13,55 286,70 0,34256 0,67295 -17613,08644 -70,99447 PL-14 COP, exergy Thơng số nhiệt động khơng khí (Điểm gốc:Tref = 298,15 K, p=1,01325 bar) Nhiệt độ [K] Áp suất [MPa] Enthalpy [J/mol] Entropy [J/mol.K] T0 308,15 0,10132 291,523 0,962087 T23 310,15 0,10133 349,845 1,150747 T24 318,15 0,10133 583,1865 1,893589 T53 300,15 0,10133 58,28229 0,195162 T54 295,15 0,10133 : -87,4583 -0,29449 - Lƣu lƣợng mơi chất chu trình: mr W (h12 rr h11r ) 1000 1755,078 ( 1875,7704) - 0, 27538mol / s : mKK , NT Qk NT h24 h23 mr (h21r h22 r ) h24 h23 NT 0, 27538(1751,8258 (-17574,1103)).0,9 583,1865 349,8450 - 20,5272mol / l : mKK , BH QBH h54 ) BH ( h53 mr (h52 r h51r ) h54 ) BH ( h53 0,2753.(-1924,1731 (-17613,0864) 0,9.(58,2822 -87,4582) 32,939mol / l Hệ số COP chu trình đƣợc tính nhƣ sau: COPLL : Q BH WMN m r (h 52r – h 51r ) m r (h12 rr h11r ) -1924,1731 (-17613,0864) 1755,078 ( 1875,7704) PL-15 4,32 COPSA : m r (h 21r – h 22r ) m r (h12 rr h11r ) Q NT WMN 1751,8258 (-17574,1103) 1755,078 ( 1875,7704) 5,32 exergy: nén EMN MN WMN 1000W WMN ( E12 r E11r ) mMCT0 ( s12 r s11r ) 0, 275.308,15.((-12,051) (-13,705)) 140,36W MN MN EMN 140,36 1000 0,8596 ngưng tụ ENT NT E21 E22 250,36W ( E21 E22 ) ( E24 mMC [h21r E23 ) h22 r T0 ( s21r s22 r )] mKK,NT (h24 h23 T0 ( s24 s23 )) 0,27538[1751,8258 -17574,1103 308,15(-12,05868 (-71,8244))] 20,5272(583,1865 349,845 308,15(1,8935 1,1507)) 159,32W NT NT ENT 159,32 250,36 0,3636 Hồi nhiệt EHN E31r ( E31r HN mMC [h31r HN E33r 649.07W E32 r ) ( E33 h32 r T0 ( s31r HN EHN E34 ) s32 r )]+mMC [h33r tiết lưu PL-16 h34 r T0 ( s33r s34 r )]=0W ETL E41r 1254,37W E41r E42 r =T0 ( s42 r TL s41r ) 308,15(-71,6438 (-71,9230)) TL TL ETL 23,6936 1254,37 23,6936W 0,981W bay EBH BH E51r E52 r ( E51r 520, 21W E52 r ) ( E53 mMC [h51r h52 r T0 ( s51r E54 ) s52 r )] mKK , BH [h53 h54 T0 ( s53 s54 )] 0,2753[-17613,0864 (-1924,1731) 308,15(-70,9944 (-13,9509))] 32,9390[58,2822 (-87,4582) 308,15(0,1951 (-0,2944))] 350,6754W BH BH EBH 350,6754 520, 21 0,3259W Hiệu suất exergy chu trình ): i sys i Ei MN EMN NT TL ENT ETL BH EBH i 1 140,3604 159,3229 23,6943 350,6754 1000 250,3597 1256,1151 520,2141 0,777 Hiệu suất exergy thiết bị chu trình Ei [W] i [W] [%] Máy nén 1000 140,36 85,964 Ngƣng tụ 250,36 159,323 36,3624 Tiếu lƣu 1254,37 23,6936 98,1111 Bay 520,214 350,675 32,5902 Chu trình 3024,94 674,053 77,7168 PL-17 ...BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI Phan Thị Thu Hường SỐ LIỆU NHIỆT ĐỘNG CỦA MỘT SỐ HFO VÀ ỨNG DỤNG Chuyên ngành: KỸ THUẬT NHIỆT LẠNH LUẬN VĂN THẠC... NHIỆT ĐỘNG CỦA MỘT SỐ HFOError! Bookmark not defined 3.1 Khái quát chung HFO Error! Bookmark not defined 3.2 Số liệu nhiệt động đồng phân HFOError! Bookmark not defined 3.2.1 Nhiệt độ bay... entropy, bắt buộc phải sử dụng phƣơng trình trạng thái thông số trạng thái thơng số lƣợng Sau tích hợp vào sở liệu nhiệt động để phục vụ cho nghiên cứu, ứng dụng sau Một vài ví dụ nghiên cứu điển

Ngày đăng: 07/12/2021, 19:25

Nguồn tham khảo

Tài liệu tham khảo Loại Chi tiết
1. Barker J. A., Henderson D. (1967), “Perturbation Theory and Equation of State for Fluids: 11. A Successful Theory of Liquids”, Journal of Chemical Physics, 47, pp. 4714 Sách, tạp chí
Tiêu đề: Perturbation Theory and Equation of State for Fluids: 11. A Successful Theory of Liquids”, "Journal of Chemical Physics
Tác giả: Barker J. A., Henderson D
Năm: 1967
2. Boublik T. (1975), “Hard Convex Body Equation of State,” Journal of Chemical Physics, 63, pp. 4084 Sách, tạp chí
Tiêu đề: Hard Convex Body Equation of State,” "Journal of Chemical Physics
Tác giả: Boublik T
Năm: 1975
3. Boublik T., Nezbeda I. (1986), “P-V-T Behaviour of Hard Body Fluids: Theory and Experiment”, Collection Czech Chemistry Communication, 51, pp. 2301 Sách, tạp chí
Tiêu đề: P-V-T Behaviour of Hard Body Fluids: Theory and Experiment”, "Collection Czech Chemistry Communication
Tác giả: Boublik T., Nezbeda I
Năm: 1986
4. Brown J. S. (2009), “New HFOs Low Global Warming Potential Refrigerants”, ASHRAE Journal, pp. 24-31 Sách, tạp chí
Tiêu đề: New HFOs Low Global Warming Potential Refrigerants”, "ASHRAE Journal
Tác giả: Brown J. S
Năm: 2009
5. Brown J. S., Polonara F., Nicola G. D., Fedele L., Bobbo S., Zilio C. (2012), “Vapor Pressure of Hydrofluoroolefins: Critical Review of Experimental Data and Models”, International Refrigeration and Air Conditioning Conference at Purdue, 2490, pp. 1-8 Sách, tạp chí
Tiêu đề: Vapor Pressure of Hydrofluoroolefins: Critical Review of Experimental Data and Models”, "International Refrigeration and Air Conditioning Conference at Purdue
Tác giả: Brown J. S., Polonara F., Nicola G. D., Fedele L., Bobbo S., Zilio C
Năm: 2012
6. Brown J. S., Zilio C., Cavallini A. (2009), “The fluorinated olefin R-1234ze(Z) as a high-temperature heat pumping refrigerant”, International Journal of Refrigeration, 32(6), pp. 1412-1422 Sách, tạp chí
Tiêu đề: The fluorinated olefin R-1234ze(Z) as a high-temperature heat pumping refrigerant”, "International Journal of Refrigeration
Tác giả: Brown J. S., Zilio C., Cavallini A
Năm: 2009
7. Brown J.S. (2007), “Predicting Performance of Refrigerants Using the Peng- Robinson Equation of State”, International Journal Refrigeration, 30(8), pp.1319-1328 Sách, tạp chí
Tiêu đề: Predicting Performance of Refrigerants Using the Peng-Robinson Equation of State”, "International Journal Refrigeration
Tác giả: Brown J.S
Năm: 2007
8. Calero S., Wendland M., Fischer J., “Description of alternative refrigerants with BACKONE equations”, Fluid Phase Equilibria, 152, 1998, pp. 1–22 Sách, tạp chí
Tiêu đề: Description of alternative refrigerants with BACKONE equations”, "Fluid Phase Equilibria
11. Daubert T.E., Jalowka J.W., Goren, V. (1987), “Vapor pressure of 22 pure industrial chemicals”, American Institute of Chemical Engineering Symposium Series, 83 (256),pp. 128-156 Sách, tạp chí
Tiêu đề: Vapor pressure of 22 pure industrial chemicals”, "American Institute of Chemical Engineering Symposium Series
Tác giả: Daubert T.E., Jalowka J.W., Goren, V
Năm: 1987
12. Economou I. G. (2002), “Statistical Associating Fluid Theory: A Successful Model for the Calculation of Thermodynamic and Phase Equilibrium Properties of Complex Fluid Mixtures”, Indian Engineering Chemistry Research, 41, pp.953 Sách, tạp chí
Tiêu đề: Statistical Associating Fluid Theory: A Successful Model for the Calculation of Thermodynamic and Phase Equilibrium Properties of Complex Fluid Mixtures”, "Indian Engineering Chemistry Research
Tác giả: Economou I. G
Năm: 2002
13. Eric W.L, Roth R.T. (1999), “A Helmholtz energy equation of state for calculating the thermodynamic properties of fluid mixtures”, Fluid Phase Equilibria, 165(1), pp. 1–21 Sách, tạp chí
Tiêu đề: A Helmholtz energy equation of state for calculating the thermodynamic properties of fluid mixtures”, "Fluid Phase Equilibria
Tác giả: Eric W.L, Roth R.T
Năm: 1999
14. Fedele L., Bobbo S., Groppo,F., Brown J.S., Zilio C. (2011), “Saturated Pressure Measurements of 2,3,3,3-Tetrafluoroprop-1-ene (R1234yf) for Reduced Temperatures Ranging from 0.67 to 0.93”, Journal Chemical Engineering Data, 56(5), pp. 2608-2612 Sách, tạp chí
Tiêu đề: Saturated Pressure Measurements of 2,3,3,3-Tetrafluoroprop-1-ene (R1234yf) for Reduced Temperatures Ranging from 0.67 to 0.93”, "Journal Chemical Engineering Data
Tác giả: Fedele L., Bobbo S., Groppo,F., Brown J.S., Zilio C
Năm: 2011
15. Grebenkov A. J., Hulse R., Pham H., Singh, R (2009), Physical Properties and Equation of State for Trans-1,3,3,3-Tetrafluoropropene,Proceedings of 3rd IIR Conference on Thermophysical Properties and Transfer Processes of Refrigerants, Boulder, CO, paper no. 191. Properties and Transfer Processes of refrigerants, Boulder, CO, USA Sách, tạp chí
Tiêu đề: Proceedings of 3rd IIR Conference on Thermophysical Properties and Transfer Processes of Refrigerants, Boulder, CO
Tác giả: Grebenkov A. J., Hulse R., Pham H., Singh, R
Năm: 2009
16. Gross J., Sadowski G. (2001), “Perturbed-Chain SAFT: An Equation of State Based on a Perturbation Theory for Chain Molecules”, Indian Engineering Chemistry Research, 40, pp. 1244-1260 Sách, tạp chí
Tiêu đề: Perturbed-Chain SAFT: An Equation of State Based on a Perturbation Theory for Chain Molecules”, "Indian Engineering Chemistry Research
Tác giả: Gross J., Sadowski G
Năm: 2001
17. Higashi Y. (2010), “Thermophysical properties of HFO-1234yf and HFO- 1234ze(E)”, International Symposium on Next-generation Air Conditioning and Sách, tạp chí
Tiêu đề: Thermophysical properties of HFO-1234yf and HFO- 1234ze(E)”
Tác giả: Higashi Y
Năm: 2010
18. Higashi Y., Tanaka K. (2010), “Critical Parameters and Saturated Densities in the Critical Region for trans-1,3,3,3-Tetrafluoropropene (HFO- 1234ze(E))”, Journal Chemical Engineering Data, 55, pp. 1594–1597 Sách, tạp chí
Tiêu đề: Critical Parameters and Saturated Densities in the Critical Region for trans-1,3,3,3-Tetrafluoropropene (HFO- 1234ze(E))”, "Journal Chemical Engineering Data
Tác giả: Higashi Y., Tanaka K
Năm: 2010
21. Horie H., Kamiaka T., Dang C., Hihara E. (2010), “Study on cycle property and lccp evaluation of heat pump using HFO-1234yf, HFC-32, and HFC-410A as refrigerant”, International Symposium on Next-generation Air Conditioning and Refrigeration Technology, Tokyo, Japan Sách, tạp chí
Tiêu đề: Study on cycle property and lccp evaluation of heat pump using HFO-1234yf, HFC-32, and HFC-410A as refrigerant”, "International Symposium on Next-generation Air Conditioning and Refrigeration Technology
Tác giả: Horie H., Kamiaka T., Dang C., Hihara E
Năm: 2010
22. Hulse R.J., Pham H.T., Singh R.R. (2012), “Azeotrope-like Compositions of 1,1,2,3,3-Pentafluoropropene”, U.S. Patent 8.101.672 B2 (24.01.2012) Sách, tạp chí
Tiêu đề: Azeotrope-like Compositions of 1,1,2,3,3-Pentafluoropropene”, "U.S. Patent 8.101.672 B2
Tác giả: Hulse R.J., Pham H.T., Singh R.R
Năm: 2012
23. Jribi S., Saha B. B., Koyama S., Chakraborty A. (2012), “Study on activated carbon/HFO- 1234ze(E) based adsorption cooling cycle”, Applied Thermal Engineering, pp. 1-6 Sách, tạp chí
Tiêu đề: Study on activated carbon/HFO- 1234ze(E) based adsorption cooling cycle”, "Applied Thermal Engineering
Tác giả: Jribi S., Saha B. B., Koyama S., Chakraborty A
Năm: 2012
24. Knapp J.P., Mahler B.A., Rao V.N.M. (2008), “Azeotrope Compositions Comprising 1,1,1,2,3-Pentafluoropropene and Hydrogen Fluoride and Uses Thereof”, WIPO Patent Application WO 2008/030615 (13.03.2008) Sách, tạp chí
Tiêu đề: Azeotrope Compositions Comprising 1,1,1,2,3-Pentafluoropropene and Hydrogen Fluoride and Uses Thereof”, "WIPO Patent Application WO 2008/030615
Tác giả: Knapp J.P., Mahler B.A., Rao V.N.M
Năm: 2008

TÀI LIỆU CÙNG NGƯỜI DÙNG

TÀI LIỆU LIÊN QUAN

w