ĐỒ án MÔN HỌC LÝ THUYẾT đôṇ g CƠ đốt TRONG

ĐỒ ÁN MÔN HỌC LÝ THUYẾT ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG Chương I GIỚI THIỆU CHUNG VỀ XE KAMAZ VÀ ĐỘNG CƠ KAMAZ-740 A Đặc điểm xe Kamaz 1.1 Giới thiệu xe Kamaz 1.1.1 Đặc điểm xe Ngành ô tô nước ta chủ yếu khai thác sử dụng trang thiết bị nhập từ nước Trong quân đội ta phần lớn sử dụng xe liên xơ (cũ) Ơ tơ KAMAZ chủng loại xe sử dụng phổ biến việt nam lĩnh vực kinh tế quốc dân Các xe có thời gian sử dụng dài song tiếp tục khai thác sử dụng điều kiện kinh tế xã hội nước ta cịn nhiều khó khăn Chính vậy, việc tìm hiểu, đánh giá, kiểm nghiệm hệ thống, cụm, cấu cho xe cần thiết, nhằm có biện pháp sử dụng xe cách hợp lý đạt hiệu cao Xe KAMAZ nhà máy Kamxki, Liên Xô (cũ) sản xuất, loại xe có tinh thơng qua cao Có cơng thức bánh xe 6x4, 6x6, 4x2 Được thiết kế dùng để chở hàng làm việc với rơmoóc Thùng xe làm cao, tiện lợi cho việc vận chuyển hàng hoá Trên xe lắp động KAMAZ_740 có cơng suất định mức 154(kw) Xe có sức chở tối đa 14 tấn, việc với rơmoóc, chở 10 Với tính xe vừa chở hàng vừa kéo rơmoóc, xe hoạt động loại đường từ đường loại đến loại Cabin xe lật phía trước Khung xe kiểu hai dầm dọc chịu lực, chịu ứng suất uốn xoắn thuận lợi cho việc bố trí cụm hệ thống nói 1.1.2 Mức độ sử dụng xe Việt Nam Với ưu điểm xe KAMAZ nói chung xe KAMAZ- 5320 nói riêng đưa vào sử dung rộng rãi Đặc biệt nơng nghiệp, cơng nghiệp, lâm nghiệp quốc phịng Xe hoạt động điều kiện từ +45 oC đến -40oC, nên thích ứng sử dụng tất loại vùng khí hậu khác thời gian năm, xe hoạt đơng độ cao không 3000m so với mực nước biển độ ẩm khơng khí 80% Như với tính ưu việt xe tơ KAMAZ-5320 hồn tồn phù hợp với điều kiện địa hình thời tiết Việt Nam Do việc nắm hiểu kết cấu xe việc làm cần thiết người sử dụng, để khai thác sử dung phương tiện đạt kết cao Hình 1.1 Xe Kamaz 1.2 Giới Thiệu Chung Động Cơ KAMAZ_740 Động KAMAZ-740 loại động điêzien kỳ không tăng áp, làm mát cưỡng chất lỏng Động có xi lanh, bố trí kiểu chư V, cấu phối khí xupap treo Động chế tạo Liên Xô Ở xilanh động bố trí nắp máy riêng biệt Thân máy chế tạo kiểu thân xilanh hộp trục khuỷ đúc gang xám Phần đáy dầu dập thép bắt chặt với thân máy bulơng.Trên thân máy hàng xilanh phía truc khuỷu, có bố trí ổ trượt đỡ trục cam Trục khuỷu lắp ổ trượt theo kiểu treo phần thân máy Hệ thống làm mát kiểu kín, tuần hồn cưỡng tính tốn để sử dụng thường xun chất lỏng làm mát chống đóng băng nhiệt độ thấp Động sử dụng khớp thuỷ lực để dẫn động quạt gió Đây kết cấu có tính ưu việt hẳn so với phương án dẫn động trực tiếp từ trục khuỷu động sử dụng phổ biến từ trước động íèầ66 ,ịèầ 238… Hệ thống làm mát bố trí hai van nhiệt làm việc song song Hệ thống bơi trơn đảm bảo việc lọc dầu theo chu trình tuần hồn liên tục Hệ thống lọc khí nạp có hiệu suất cao, hệ thống lọc nhiên liệu hoàn hảo Trong hệ thống quan trọng động : bơi trơn, làm mát, lọc khí nạp… bố trí cảm biến để kịp thời báo cho người sử dụng sai lệch, hư hỏng hệ thống để có biện pháp bảo dưỡng, sửa chữa kịp thời tránh hư hỏng khơng đáng có q trình sử dụng Động cịn bố trí hệ thống hỗ trợ khởi động phương pháp hâm nóng chất lỏng làm mát dầu bơi trơi động đảm bảo việc khởi động dễ nhanh chóng nhiệt độ mơi trường q thấp Kết cấu phần đuôi trục khuỷu để lắp với bánh đà động KAMAZ 740 cải tiến so với loại động trước động íèầ66 ,ịèầ 238…Chính nhờ phần trục khuỷu làm kín phớt làm kín, thay cho việc làm kín đệm phớt loại động trước đây, phương án làm kín phần trục khuỷu động KAMAZ 740 phớt làm kín vừa đảm bảo hiệu độ tin cậy cao, vừa thuận tiện dễ dàng cho việc tháo lắp, thay bảo dưỡng sửa chữa Việc dẫn động cho phận như: Máy nén khí, bơm cao áp, bơm dầu… phương pháp dẫn động bánh đảm bảo độ tin cậy tuổi thọ cao Nhìn chung động KAMAZ 740 loại động đại kế thừa ưu điểm loại động trước, đồng thời có thêm cải tiến mang tính ưu việt hẳn.Với ưu điểm đảm bảo cho chi tiết cụm máy có khả chống mài mịn tốt, hư hỏng làm giảm nhiều khối lượng cơng việc dành cho việc chăm sóc, bảo dưỡng sửa chữa động Hiện xe ôtô KAMAZ 5320 lắp đặt động KAMAZ 740 sử dụng rộng rãi ngồi qn đội Nó có nhiều đặc tính tốt phù hợp với yêu cầu nhiệm vụ vận tải quân Hình 1.2 Mặt cắt ngang động 740 Bầu lọc thô nhiên liệu; 2.Lỗ đổ dầu; 3.Thước kiểm tra dầu nhờn; Bầu lọc ly tâm; Hộp van nhiệt; Móc trước; 7.Máy khí nén; 8.Bơm khuếch đại thuỷ lực; 9.Móc sau; 10.Ống dẫn nước bên trái; 11.Nến nhiệt; 12.ống xả khí; 13 Kim phun; 14.Kẹp vịi phun; 15.Ống góp khí xả; 16.Ống góp khí nạp TT Tên Các Thơng Số Đ.vị tính Tính kỹ thuật Kiểu động Kamaz 740 Loại động Diesel kỳ Số xy lanh Cách bố trí xy lanh Thành dãy hình chữ V góc nhị diện 900 Trình tự làm việc xy 1-5-4-2-6-3-7-8 lanh Chiều quay trục khuỷu Ngược chiều kim đồng hồ nhìn từ phía bánh đà Đường kính xy lanh hành mm 120 x 120 lít 10,80  17 trình píttơng Thể tích cơng tác động Tỷ số nén 10 Công suất định mức(Ne) Số vòng quay trục Kw(ml) 154(210) khuỷu ứng với chế độ công V/ph 2600 N.m 637 v/ph 1700 V/ph 600 11 suất định mực 12 Mô men xoắn cực đại (Memax) 13 Số vòng quay trục khuỷu đông ứng với chế độ mô men xoắn cực đại 14 Số vịng quay khơng tải nhỏ trục khuỷu động 15 16 g/kwh Suất tiêu hao nhiên liệu -Tối thiểu 224 -Tối đa 242 Góc mở, đóng pha phối khí Mở sớm 100 trước -Xu páp nạp ĐCT, đóng muộn 460 sau ĐCD Mở sớm 660 trước -Xu páp xả ĐCD, đóng muộn 100 17 Số lượng xu páp xy Chiếc 18 lanh Áp suất dầu nhờn động KG/cm2 sau ĐCT 2(1 nạp, xả) : 45 -Với số vịng quay định mức -Với số vịng quay khơng 19 không nhỏ tải Áp suất thời điểm bắt đầu KG/cm2 nâng kim phun -Động 190 đến 195 -Động sử dụng 180 đến 185 CHƯƠNG TÍNH TỐN CHU TRÌNH CƠNG TÁC 2.1 Chọn số liệu ban đầu 1- Cơng suất có ích định mức Neđm= 154,6 Kw 2- Mô men xoắn có ích lớn Memax Memax= 637 N.m 3- Số vòng quay phút trục khuỷu n ứng với chế độ công suất định n= 2600 v/ph 4- Tốc độ trung bình pít tơng CTB Giá trị CTB xác định thông qua hai thông số biết theo biểu thức sau: Ctb=S.n/30 Trong đó: S: Hành trình pít tơng [m] S = 120 mm =0,12 m n: Số vòng quay trục khuỷu động cơ( V/phut) C tb  0,12.1700  10,4m / s 30 5- Số xy lanh động i i = Thể tích cơng tác Vh= .R2.S = p.0,62.1,2=1,3577 dm3 6- Tỷ số hành trình pít tơng đường kính xy lanh a  S / D = 120/120 7- Hệ số kết cấu  Chọn  = 0,265 8- Tỷ số nén :  = 17 9- Hệ số dư lượng khơng khí  - Động diesel: + Với buồng cháy không phân chia:  = 1,41,9 Động làm việc chế độ Nedm chọn  = 1,5 10- Nhiệt độ môi trường T0 Giá trị trung bình T0 nước ta theo thống kê nha khí tượng 240C, tức 2970K 11- áp suất môi trường p0 Để tiện sử dụng tính tốn, người ta thường lấy giá trị p độ cao mức nước biển là: po = 0,1103 [MN/m2] 12- Hệ số nạp v áp suất cuối trình nạp pa Động kỳ với xu páp treo v = 0,75  0,82 Chọn v = 0,80 13- áp suất khí thể cuối qúa trình thải cưỡng pr Động diesel bốn kỳ không tăng áp: pr = 0,106 0,115 [MN/m2] chọn pr= 0,112 [MN/m2] 14- Nhiệt độ cuối q trình thải Tr Giá trị Tr chọn phạm vi sau: Động diesel bốn kỳ: Tr = 700900 0K ChọnTr = 840oK 15- Độ sấy nóng khí nạp T Động diesel bốn kỳ không tăng áp T = 1025 0K Chọn T =15 0K 16- Chỉ số nén đa biến trung bình n1 Động diesel: n1 = 1,341,39 (đến 1,41) Giá trị n1 cịn xác định theo cơng thức kinh nghiệm Pêtrốp n1  1,41  100 100  1,41   1,3715 n 2600 Trong đó: n số vòng quay động chế độ tính tốn Chọn n1=1,37 17- Hệ số sử dụng nhiệt z Động diesel z = 0,650,85 Chọn z = 0,70 18- áp suất cuối trình cháy động diesel pz Động với buồng cháy không phân chia: pz = 79 [MN/m2=Mpa]; chọn pz = 8.0 MPa 19- Nhiệt trị thấp nhiên liệu QT QT thường tính với kg nhiên liệu Đối với nhiên liệu diesel: QT = 42,5.103 [KJ/kgnl] 20- Chỉ số dãn nở đa biến trung bình n2 Khoảng thay đổi n2 loại động sau: Động diesel có buồng cháy khơng phân chia: n2 =1,141,22 Chọn n2 = 1,2 2.2 Tính tốn chu trình cơng tác 2.2.1 Tính tốn q trình trao đổi khí a- động bốn kỳ khơng tăng áp - Hệ số khí sót r Khi tính tốn, giá trị r xác định theo biểu thức: r  prT0 0,112 297   0,0300364    1 p0Trv (17  1).0.103.840.0,8 r = 0,03  0,07 động diesel bốn kỳ: - Nhiệt độ cuối trình nạp Ta: Giá trị Ta xác định theo biểu thức: Ta  T0  T   rTr 297  15  0,0300364.840   327,4 K 1  r  0,0300364 pa      11   r v p0Ta  T0 (17  1)(1  0,0300364).0,8.0,103.332,251  0,088MPa 17.297 2.2.2 Tính tốn q trình nén Mục đích việc tính tốn q trình nén xác định thơng số áp suất pc nhiệt độ Tc cuối q trình nén Thứ tự tính tốn: + Đối với động bốn kỳ: - áp suất cuối trình nén: n pc = pa  =0,0881.171,372=4,289 MN/m2  - Nhiệt độ cuối trình nén: n 1 Tc = Ta  = 332,251.171,372-1=938 oK 2.2.3 Tính tốn q trình cháy Thứ tự tính tốn: + Tính tốn tương quan nhiệt hố 10 - Lượng khơng khí lý thuyết cần thiết để đốt cháy hoàn toàn kg nhiên liệu thể lỏng: M0   Kmol   gC g H gO   0,86 0,13 0,01          0,494544  0,21  12 32  0,21 12 32   kgnl  Trong đó: gC, gH g0: thành phần nguyên tố tính theo khối lượng cácbon, hyđrô ô xy tương ứng chứa kg nhiên liệu Trị số thành phần nhiên liệu diesel: gc = 0,86; gH = 0,13; gO = 0,01 - Lượng khơng khí thực tế nạp vào xy lanh động ứng với kg nhiên liệu Mt: Mt = Mo =1,5.0,494544=0.7418[Kmol/kgnl] - Lượng hỗn hợp cháy M1 tương ứng với lượng khơng khí thực tế M t động diesel: M1 = Mt = Mo =1,5.0,494544 = 0,7418 [Kmol/kgnl] - Số mol sản vật cháy M2  = 1,5  1: M  M  g H gO  32  1,5.0,494544  0,13 0,01  32 =0,7746 [Kmol/kgnl] - Hệ số thay đổi phân tử lý thuyết o: 0  M 0,7746   1,04423 M 0,7418 - Hệ số thay đổi phân tử thực tế:      r 1,04423  0,030036   1,0429 1  r  0,030036 + Tính tốn tương quan nhiệt động * Đối với động diesel 11 Thứ tự tính thơng số sau: -Nhiệt dung mol đẳng tích trung bình hỗn hợp cơng tác cuối q trình nén cvc cvc = 20,223 + 1,742.10-3 Tc =20,223 + 1,742.10-3.866.95 =21,733 [KJ/Kmol.do] - Nhiệt dung mol đẳng tích trung bình khí thể điểm z  cvz  20,098   20,098  0,921  1,38  3  1,55  10 TZ     0,921  1,38  3  1,55  10 Tz 1,5 1,5   = 20,712 +2,47.10-3.Tz [KJ/Kmol.độ] - Nhiệt dung mol đẳng áp trung bình điểm z: cpz = cvz + 8,314 = 20,712 + 2,47.10-3.Tz + 8,314  cpz = 29,026 + 2,47.10-3.Tz [KJ/Kmol.độ] (1) - Nhiệt độ cuối trình cháy Tz xác định theo phương trình nhiệt động trình cháy sau: QT  Z  8,314 p   cv c TC   cpzTZ M 1   r  42,5.103.0,70  (8,314.1,86  21,733).938  1,0429.Tz cpz 0,7418.(1  0,0300364) 70398,4 = Tz .cpz (2) Thay (1) vào (2) giải phương trình ta được: Tz1= 2076,89 oK Tz2= -13828,31 oK Chọn Tz1 = 2076,89 oK Giá trị Tz loại động khác nằm khoảng sau: Ở động diesel có buồng cháy không phân chia: Tz = 1950 2100 [0K] 12 - Tỷ số dãn nở sớm :  TZ 1,0429.2076,89   1,238 PTC 1,86.938 Giá trị  thường nằm khoảng sau:  = 1,21,7 - Áp suất cuối trình cháy: pz   p pc  1,86.4,289  7,97754  MPa  Đối với động disel: Pz = 5,010,0 [MPa] 2.2.4 Tính tốn q trình dãn nở Ở động diesel, trình cháy kết thúc hành trình dãn nở qúa trình dãn nở cịn lại tính phần hành trình píttơng ứng với tỷ số dãn nở muộn Do thơng số q trình dãn nở tính với   Vb Vz - áp suất cuối q trình dãn nở: Trong đó: pb  pz [ MN / m ] n2    17   13,73  1,238  pb   0,345[ MN / m ] 1, 13,73 - Nhiệt độ cuối trình dãn nở: Tb   Tz  n 1 2076,89  1229,9[ K ] 13,731, 21 Giá trị pb Tb loại động khác sau: Đối với động disel: pb = 0,20,4 [MPa] 13 Tb = 10001400 [0K] 2.2.5 Kiểm tra kết tính tốn Ta dùng cơng thức kinh nghiệm sau để kiểm tra kết việc chọn tính thơng số Tr  Tb 1229,9   845,28 K pb 0,345 3 0,112 pr  Sai số 845,28  840 100  0,6% 840 So sánh giá trị chọn Tr kết thu theo biểu thức kiểm tra Ta thấy sai số nhỏ 3% nên thông số chọn thỏa mản yêu cầu 2.3 Xác định thông số đánh giá chu trình cơng tác làm việc động 2.3.1 Các thơng số thị Đó thơng số đặc trưng cho chu trình cơng tác động a- áp suất thị trung bình lý thuyết pi': + Đối với động diesel: , Pi   p  pc     1  n 21   1  n11   p    1   1  n 1    n1       4,353  1,209.1,9 1,9.(1,209  1)  (1  17   1,2   ( ) 1, 1 17 ) 1.209  1 (1  1,3721)   1,372  17  =0,9115 [MPa] b- áp suất thị trung bình thực tế pi , [MPa]: + Đối với động kỳ: pi = p'i đ [MPa] Trong đó: đ hệ số điền đầy đồ thị công Động diesel bốn kỳ đ = 0,930,96 Chọn đ =0,94 14 pi = 0,9115.0,94 =0,856 MPa c- Suất tiêu hao nhiên liệu thị: + Đối với động bốn kỳ: 423 p0 v 10 M piTo gi   423.0,103.0,8.103  184,63( g / kwh) 0,7418.0,856.297 d- Hiệu suất thị i  3600 3600   0,4587 QT g i 42,5.10 184,63.10 3 Trong đó: QT tính [KJ/kgnl ] gi [kg/KWh ] 2.3.2 Các thơng số có ích Các thơng có ích thơng số đặc trưng cho làm việc động xác định giá trị áp suất tổn hao khí trung bình pcơ Thứ tự tính tốn thơng số có ích sau: + áp suất tổn hao khí trung bình pcơ xác định pcơ =0,09 + 0,012.CTB =0,09 + 0,012.10,4 = 0,2148 Mpa + áp suất có ích trung bình: pe = pi -pcơ [MPa]  pe =0,856 - 0,2148 =0,642 Mpa + Hiệu suất khí:  co  pe 0,642   0,749 pi 0,856 Giá trị thực nghiệm cơ Động diesel bốn kỳ: cơ = 0,700,80; - Suất tiêu hao nhiên liệu có ích: ge  g i 184.63  g    246,41  co 0,749  KWh  - Hiệu suất có ích: 15 e = i cơ=0,4587.0,749= 0,3437 Giá trị e loại động giới thiệu bảng 21 - Cơng suất có ích động số vịng quay tính tốn: Ne  Pe.Vh .in 0,642.1,357.8.2600   151,094( KW ) 30 30.4   v  MN  p e :   ;Vh : dm ;n :   ;  m   ph  Me  3.104 N e 3.10 4.151,094   555,22( Nm) 22  n 2600 Trong đó: Ne tính [KW] n[v/phút] Sai số  154  151,74 100  1,845% 154 2.3.3 Dựng đồ thị công thị chu trình cơng tác a- Khái qt: b- Dựng đồ thị công thị lý thuyết * Đối với động diesel bốn kỳ: Ở đồ thị công thị lý thuyết, ta thay chu trình thực tế chu trình kín a-c-y-z-b-a Trong q trình cháy nhiên liệu thay q trình cấp nhiệt đẳng tích c-y cấp nhiệt đẳng áp y-z, trình trao đổi khí thay q trình rút nhiệt đẳng tích b-a Thứ tự tiến hành dựng đồ thị sau:  Tính tốn thể tích cơng tác, thể tích buồng cháy thể tích tồn phần: + Thể tích cơng tác: Vh  0,58 [dm ] + Thể tích buồng cháy: Vc  Vh 0,58   0,1018 [dm ]   6,7  + Thể tích tồn phần: Va  Vh  Vc  0,58  0,1018  0,6818 [dm ] 16 Thống kê giá trị thơng số tính q trình áp suất khí thể điểm đặc trưng pa, pc, pz, pb, số nén đa biến trung bình n 1, số dãn nở đa biến trung bình n2, tỷ số nén , thể tích cơng tác Vh, thể tích buồng cháy Vc Ta xác định tọa độ điểm đặc trưng sau Vc  Ta có Vc  Vh  1 1,357714  0,084375dm 17  Vz = .Vc =1,238.0,084857 = 0,104456 dm3 Phương pháp lập bảng dựa vào phương trình trình nén dãn nở đa biến Với trình nén đa biến, ta có: p n Vnn1  p a Van1 Với q trình dãn nở đa biến, ta có: p d Vdn  p b Van Trong đó: pn, pd, Vn Vd giá trị biến thiên áp suất thể tích đường nén dãn nở Ta đưa phương trình dạng: p n  p a e 1n1 p d  p b e 2n Trong đó: e1  Va V e2  a Vd Vn tỷ số biến thiên (tỷ số nén tức thời) Bảng 2.1 Xác định điểm đường nén dãn nở đa biến Vị trí e1 17 9.444 6.538 Vn 0.0843 0.1519 0.2194 pn 4.289 1.9154 1.1567 17 e2 13.73 8.390 6.0407 Vd 0.1044 0.1709 0.2374 pd 4.4296 2.986 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 0.2868 4.047 0.3543 3.4 0.4218 2.931 0.4893 2.575 0.5568 2.297 0.6243 2.073 0.692 1.89 0.7594 1.734 0.827 1.604 0.894 1.491 0.962 1.39 1.0294 1.307 1.097 1.231 1.1644 1.164 1.232 1.103 1.299 1.049 1.366 1.434  Đồ thị công lý thuyết: 0.8006 0.5992 0.4723 0.3848 0.322 0.2755 0.2393 0.2106 0.1874 0.1683 0.1523 0.1388 0.127 0.117 0.108 0.1008 0.0940 0.088 4.7192 3.8720 3.2828 2.8491 2.5167 2.2538 2.0405 1.864 1.715 1.589 1.480 1.38 1.3017 1.227 1.1615 1.1021 1.0486 0.3039 0.370 0.4369 0.5034 0.5699 0.6364 0.703 0.769 0.836 0.902 0.969 1.0353 1.1018 1.168 1.2348 1.3013 1.367 1.4343 2.220 1.751 1.436 1.212 1.04 0.915 0.811 0.7285 0.66 0.602 0.552 0.510 0.473 0.4412 0.4129 0.3877 0.3652 0.345 Hình 2.1 Đồ thị công lý thuyết c- Hiệu chỉnh đồ thị công thị lý thuyết hành thành đồ thị công thị thực tế Để đồ thị công thị thực tế a’-c’-c”-z’-z”-b’-b”-b’’’-a’, ta gạch bỏ diện tích I, II, III, IV đồ thị lý thuyết Diện tích I xuất góc phun sớm niên liệu gây Khi phần nhiên liệu cháy trước đường nén nên áp suất cuối trình nén thực tế 18 p’c cao áp suất cuối trình nén tuý pc Điểm c’ nằm đường nén t Vị trí xác định góc phun sớm nhiên liệu dựng theo vịng trịn Brích Điểm c” xác định cách lượn từ điểm c’ cắt trục tung ứng với thể tích Vc Diện tích II tồn trình cháy diễn với thể tích ln ln thay đổi Q trình cháy thực tế diễn không theo lý thuyết mà theo đường cong c’c”-z’-z” Ở động diesel, áp suất lớn p z’ đạt giá trị pz, trình cháy nhiên liệu phun tiếp vào xilanh động Trên đồ thi hiệu chỉnh ta lấy điểm z’ đoạn thẳng yz, z” chọn cho đường cong z’z”b” khơng bị gãy khúc Diện tích III biểu diễn tổn hao công giãn nở xupap thải mở sớm Khi áp suất xilanh giảm nhanh trình giãn nở diễn theo đường cong thực tế Diện tích IV biểu diễn phần cơng tổn hao cho q trình trao đổi khí Phần cịn lại cơng tổn hao cho q trình trao đổi khí (giới hạn diện tích a’raa’) kể đến xét hiệu suất khí hcơ Dựng điểm b” đoạn thẳng ab Chọn đường b’’’ đường thải cưỡng cho Xác định điểm c’(Pc’ ,Vc’) Vc’’ = Vc = 0,084857 dm3 Pc’’ = 1,35.Pc = 1,35 4,3527 = 5,876 MPa  Đồ thị cơng thực tế: 19 Hình 2.2 Đồ thị cơng thực tế 2.4 Dựng đặc tính ngồi động - Thứ tự dựng đường đặc tính - Đối với động diesel * Đối với động diesel có buồng cháy thống (khơng phân chia)   n n N e  N e dm 0,5  1,5  n dm  n dm   n      n dm   n n M e  M 0,5  1,5   n dm  n dm  N e          [KW]    [MNm]   n   n g e  g 1,55  1,55    g  n n  dm    KWh   dm N e Trong đó: Neđm: cơng suất định mức thu tính tốn nđn: số vịng quay ứng với cơng suất định mức [v/phut] M Ne , g Ne : mô men xoắn có ích [MNm] suất tiêu hao nhiên liệu có ích [g/Kwh] số vịng quay định mức nđm Bảng 2.2 Kết tính tốn tiêu n Ne Me ge Gnl n Ne Me ge Gnl 600 27.766 442.13 305.59 33.941 1600 97.527 582.36 239.178 93.30 20 ... 32   kgnl  Trong đó: gC, gH g0 : thành phần nguyên tố tính theo khối lượng cácbon, hyđrô ô xy tương ứng chứa kg nhiên liệu Trị số thành phần nhiên liệu diesel: gc = 0,86; gH = 0,13; gO = 0,01... dưỡng, sửa chữa kịp thời tránh hư hỏng khơng đáng có q trình sử dụng Động cịn bố trí hệ thống hỗ trợ khởi động phương pháp hâm nóng chất lỏng làm mát dầu bơi trơi động đảm bảo việc khởi động dễ... người sử dụng, để khai thác sử dung phương tiện đạt kết cao Hình 1.1 Xe Kamaz 1.2 Giới Thiệu Chung Động Cơ KAMAZ_740 Động KAMAZ-740 loại động điêzien kỳ không tăng áp, làm mát cưỡng chất lỏng