BCKH Nghiên cứu thực nghiệm sự làm việc chịu uốn của dầm bê tông cốt thép được gia cường bằng tấm composite CFRP ở trạng thái đang chịu tải

Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng, NUCE 2021 15 (2V): 1–11 NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM SỰ LÀM VIỆC CHỊU UỐN CỦA DẦM BÊ TÔNG CỐT THÉP ĐƯỢC GIA CƯỜNG BẰNG TẤM COMPOSITE CFRP Ở TRẠNG THÁI ĐANG CHỊU TẢI Dương Đức Quỳnha , Nguyễn Trung Hiếub,∗, Phạm Xuân Đạtb , Nguyễn Mạnh Hùngb a Công ty CP COTECO Công nghiệp, ô 38, TT33 khu đô thị Văn Phú, quận Hà Đông, Hà Nội, Việt Nam b Khoa Xây dựng dân dụng & Công nghiệp, Trường Đại học Xây dựng, 55 đường Giải Phóng, quận Hai Bà Trưng, Hà Nội, Việt Nam Nhận ngày 26/04/2021, Sửa xong 20/05/2021, Chấp nhận đăng 21/05/2021 Tóm tắt Gia cường kháng uốn kết cấu BTCT vật liệu sợi composite gốc bon (CFRP) giải pháp cho thấy nhiều ưu điểm so với giải pháp gia cường truyền thống Nội dung nghiên cứu nhằm đánh giá ảnh hưởng tải trọng ban đầu đến hiệu gia cường kháng uốn dầm BTCT vật liệu CFRP Ba mẫu dầm BTCT có kích thước hình học, cấu tạo cốt thép cường độ bê tông chế tạo Một mẫu dầm không gia cường chọn làm mẫu đối chứng, hai mẫu dầm lại gia cường trạng thái chịu cấp độ tải trọng ban đầu xác định sở tạo khe nứt bê tông vùng kéo, với bề rộng khe nứt 0,2 mm Kết thu cho thấy trường hợp dầm BTCT bị võng, nứt hiệu gia cường kháng uốn CFRP chứng minh thông qua gia tăng độ cứng uốn khả chịu lực dầm gia cường Từ khoá: dầm BTCT; CFRP; gia cường kháng uốn; gia tải ban đầu; nứt EXPERIMENTAL STUDY ON FLEXURAL BEHAVIOR OF RC BEAMS STRENGTHENED WITH CFRP COMPOSITE SHEETS UNDER SUSTAINING LOAD Abstract Flexural strengthening of Reinforced concrete (RC) beams using Carbon fiber composite (CFRP) sheets is a solution that shows many advantages compared to the traditional strengthening solutions The main goal of this study is to examine the effects of initial loading on the effectiveness of strengthening by externally bonded CFRP sheets Three identical beams were cast and tested, in which one beam without CFRP strengthening was used as the control specimen while two other beams were strengthened in flexure under the same initial loading levels The value of initial loads was determined on the basic of maximum crack width of concrete in tension zone, that is 0,2 mm The obtained results have shown that for RC beams that are already cracked and deformed under sustaining loads, the effectiveness of CFRP strengthening can be demonstrated by the significant increase in the flexural stiffness and the load-carrying capacity of the strengthened RC beams Keywords: reinforced concrete beams; CFRP sheets; flexural strengthening; initial loading; cracking https://doi.org/10.31814/stce.nuce2021-15(2V)-01 © 2021 Trường Đại học Xây dựng (NUCE) Đặt vấn đề Đối với kết cấu cơng trình nói chung kết cấu cơng trình vật liệu bê tơng cốt thép (BTCT) nói riêng, q trình làm việc, suy giảm khả chịu lực yêu cầu thay đổi công ∗ Tác giả đại diện Địa e-mail: hieunt@nuce.edu.vn (Hiếu, N T.) ạp chí Quỳnh, D Đ., cs / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng sử dụng có gia tăng tải trọng tác dụng đặt vấn đề gia cường cho kết cấu cơng trình Bên cạnh giải pháp gia cường truyền thống mở rộng tiết diện, ứng lực trước căng ngoài, sử dụng thép hình nay, việc sử dụng sợi composite cường độ cao (Fibre Reinforced Polymer, FRP) cơng tác gia cường kết cấu cơng trình áp dụng phổ biến nước tiên tiến giới Các kết cấu cơng trình gia cường kết cấu cột, dầm, sàn bê tơng cốt thép, kết cấu khối xây gạch Trong số vật liệu composite dùng để gia cường kết cấu bê tơng cốt thép vật liệu sợi bon (CFRP) sử dụng rộng rãi Phương pháp gia cường vật liệu CFRP tận dụng ưu điểm loại vật liệu cường độ chịu kéo mô đun đàn hồi cao, trọng lượng nhẹ, khơng bị ăn mịn [1–3] Bên cạnh ưu điểm đặc tính học, gia cường vật liệu CFRP cho thấy tiện lợi cho q trình thi cơng gia cường nhanh chóng, đơn giản, khơng cần nhiều máy móc thiết bị, thời gian thi công nhanh [1–4] Một vấn đề đặt cho công tác gia cường kết cấu tiến hành gia cường, kết cấu làm việc chịu tác dụng tải trọng Việc giảm tải trọng tác dụng lên kết cấu thời điểm gia cường xem giải pháp đảm bảo hiệu việc gia cường Trong thực tế, công việc thường gặp khó khăn chủ yếu giảm tác dụng hoạt tải sử dụng Đối với kết cấu BTCT làm việc chịu uốn, thời điểm gia cường thường kết cấu xuất vết nứt vùng bê tông chịu kéo (đáy dầm sàn) Theo số kết khảo sát nhóm tác giả thực tế cơng trình, vết nứt thường nằm khoảng từ 0,1 mm đến 0,3 mm [4] Hình trình bày minh họa hình ảnh thực tế gia cường dầm BTCT bị nứt, võng chiều cao Khoa Công nghệ Xây dầmhọc không đảm bảo, vật dựng, liệu tấmNUCE CFRP Ở thời điểm gia cường, cơng trình tiến hành thi cơng xây dựng kết cấu dầm chịu tác dụng tải trọng gồm trọng lượng thân hoạt tải thi cơng Hình Gia Hình cườ1 Gia cường ầ dầm BTCT bị nứt, ị võng ứ CFRP ằ ấ Một vấn đề đặt công tác gia cường kháng uốn cho kết cấu BTCT nói chung Mộtgiatrong đềcomposite đặt nói cơng giaviệccường uốnhợpcho kết cường vật liệuvấn sợi riêng hiệutác gia cườngkhán trường giảm toàn tải trọng tác dụng lên kết cấu thời điểm tiến hành gia cường Việc tồn CT nói chung gia cường vật liệu sợi composite nói riêng hiệu trước ứng suất kéo cốt thép ứng suất nén bê tông vùng nén ảnh hưởng đến ứng xử kết cấu đượctrường gia cường hợp so với trường hợpthể kết cấu gia cường đầu, trọng chưatác chịu dụng tác dụng lên kết c gia cường không giảm toàn bộtừ tải tải trọng hời điểm tiến hành gianghiệm cường Việc BTCT trướcđược ứng suất kéovậttrong cốtvàthép ứ Nghiên cứu thực ứng xử củatồn kết cấu gia cường liệu CFRP hiệu việc gia cường nhiều nghiên cứu ngồi nước tiến hành, t nén bê cứu tông nén ứng số nghiên điểnvùng hình trìnhsẽ bàyảnh tronghưởng tài liệuđến [5–19] Các xử kết thukết đượccấu cho thấy giải gia cườ với trường hợp kết cấu gia cường từ đầu, chưa chịu tác dụng tải trọ Nghiên cứu thực nghiệm ứng xử kết cấu BTCT gia cường u CFRP hiệu việc gia cường nhiều nghiên cứu ng Quỳnh, D Đ., cs / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng pháp sử dụng vật liệu CFRP phù hợp cho trường hợp gia cường kháng uốn, kháng cắt, gia cường tăng khả chịu nén, chịu xoắn Đồng thời cho thấy ứng xử kết cấu gia cường phức tạp, với nhiều dạng phá hoại khác hiệu việc gia cường phụ thuộc vào nhiều yếu tố mà điển hình đặc trưng học vật liệu CFRP công tác thi công gia cường Bên cạnh đó, nhận thấy, hầu hết nghiên cứu tiến hành mẫu thí nghiệm gia cường thời điểm ban đầu, kết cấu chưa chịu tác dụng tải trọng Điều dẫn đến sai khác đánh giá hiệu gia cường so với thực tế công tác này, mà việc gia cường tiến hành thời điểm kết cấu chịu tác dụng tải trọng Ở nước ta nay, vật liệu CFRP sử dụng phổ biến cho việc gia cường số cơng trình cầu nhà dân dụng Tuy nhiên thấy việc áp dụng cịn hạn chế, chưa phổ biến Tạptrong chí Khoa học Cơng ngun nhân nghệ Xây giádựng, thànhNUCE tiêu chuẩn kỹ thuật áp dụng cho vật liệu gia cường [4] Việc tính tốn thiết kế chủ yếu thực theo số tài liệu, dẫn nước ACI 440.2R-08 [1], FIB 14 [2], TR 55 [5] Vì vậy, nghiên cứu lĩnh vực góp phần làm sở cho việc áp dụng phổ biến giải pháp gia cường có nhiều ưu điểm thực tế tiến xây hành thời điểm kết cấu chịu tác dụng tải trọng Nghiên Nghiên cứu cứu thực thực nghiệm nghiệm dựng thực hiệnbài tạibáo trình, Trường Đại tác học Nội dung trình bày ứng xử cấu cườngtrình, hiệuTrường cơng gia Phịng Thívềnghiệm vàkết Kiểm địnhgiacông Đại học cường vật liệu CFRP trường hợp công tác gia cường tiến hành thời điểm kết cấu dựng chịu tác dụng tải trọng Nghiên cứu thực nghiệm thực Phòng Thí nghiệm Kiểm trình, Cơ sở định tínhcơng toán giaTrường cườ Đại học Xây dựng ố ế ấ ầ ứt trướ trướ ịị ứt trước tiến hành hành cơng cơng tác tác gia gia trình bày sơ đồ tốn BTCTbị tiến Cơ sở tính tốn2 gia cường kháng uốntính cho kết cấudầm dầm BTCT nứt cường, Trên dầm BTCT bị nứt tác dụng tải trọng trọng ban đầutrong (thểđóhiện qua ban đầu (thể Hình trình bày sơ đồ tính tốn dầm BTCT tiến hành cơng tác gia cường, dầmqua BTCTuốn bịM nứt tác dụng tải trọng ban đầu (thể qua mô men uốn M0 ) mô men (a) Tiết diện ngang ế ệ ngang (b) Sơ đồ biến dạng (b) sơ đồ đồ ếế ạạ gia cường SơHình đồ2 Sơ đồ tính toánếbiến ạdạng ủ kết ếcấu trước ấu trước trước khi gia gia cườ cườ Vị trí trục trung hịa hịa (hay chiều cao vùngcủa bê tơng chịubê nén) chịu tiết diện dầm,của ký hiệu , (hay cao chiều vùng tơng tiết dầm Vị trí trục trung chịu nén) nén) tiếtxdiện diện dầm xác định theo công thức sau đây: ký hiệu x xác định theo công thức sau đây:   bx + nA′s x0 − a′ = nA s (h0 − x0 )  n tỷ sớ mơ đun đàn hồi cốt thép bê bê tông tông (1) Quỳnh, D Đ., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Es Eb Mơ men qn tính tiết diện dầm (đã bị nứt) xác định theo cơng thức sau: n tỷ số mô đun đàn hồi cốt thép bê tông n = bx03 ′ ′ Ic0Xây = dựng, + NUCE nA Tạpchí chíKhoa Khoahọc họcCông Côngnghệ nghệ Xây dựng, NUCE s (h0 − x0 ) + nA s x0 − a Tạp NUCE Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng, (2) Biến dạng ban đầu bê tông vùng nén, εc0 , mô men M0 gây ra: HH H   HH H εc0 = M0 x0 Ec Ic0 (3) Dựa sơ đồ  biến dạng trình bày Hình 2, tính biến dạng cốt thép bê  H H H H tơng ởHvùngH chịu kéo (mép ngồi) dầm thời điểm trước gia cường: h − x0 (4) εtác εc0 lên s =dụng Saukhi khigia giacường, cường,tải tảitrọng trọngtác dụng lên dầmgây gâyrararamô mômen men uốn M Các giả Sau gia cường, tải trọng tác dầm gây mô men uốn M Các giả x0 dầm Sau dụng lên uốn M Các giả thiếtcơ cơbản bảnsử sửdụng dụngđể đểtính tínhtốn tốnkhả khảnăng năngchịu chịu củatiết tiếtdiện diệnsau saugia giacường: cường:(1) (1)giả giả thiết sử dụng để tính toán khả chịu lực h −lực xlực thiết tiết diện sau gia cường: (1) giả ε0 = εc0 (5) thiếttiết tiếtdiện diệnphẳng; phẳng;(2) (2)dạng dạngphá pháhoại hoạiđiển điểnhình hình củakết kết cấu dầm BTCT gia cường thiết diện phẳng; (2) dạng phá hoại điển hình kết cấu dầm BTCT gia cường xcủa 0của thiết tiết cấu dầm BTCT gia cường uốngia tấmtải CFRP làcốt cốt thép chịukéo kéora bị chảy dẻo; (3) bê tông vùng nén bị ép uốn CFRP cốt thép chịu kéo chảy dẻo; (3) bê tông vùng nén ép Sauuốn cường, trọnglà tác dụng lênchịu dầm gây mô men uốn(3) M Các giả thiết cơnén sửbị dụng CFRP thép bịbị chảy dẻo; bê tơng vùng bị ép để tốn khả lựckhỏi tiết diện sau giahoặc cường: (1) giả(4) thiết tiết dạng diện phẳng; (2) bê phá vỡtính tấmCFRP CFRP bịchịu bong khỏi bềmặt mặtdầm dầm bịđứt; đứt; biến dạng thớ bê tông vỡ CFRP bị bong bề mặt dầm đứt; biến thớ tông vỡ bị bong khỏi bề bịbị (4)(4) biến dạng thớ bêdạng tơng hoại điển hình kết cấu dầm BTCT gia cường kháng uốn CFRP cốt thép chịu ứngsuất suấtnén néncủa củabêbê bêtơng tơng chịu nén nén ngồi ngồicùng cùngđạt đạtđến đếngiá giátrị trịHHH chịu cùng đạt đến giá trị ứng suất nén tông ứng chịu nén kéo bị chảy dẻo; (3) bê tông vùng nén bị ép vỡ CFRP bị bong khỏi bề mặt dầm bị đứt; xác định từ đường cong ứngsuất suất biến dạng biểu có dạng parabol, được xác định từ đường cong ứng suất biến dạng biểu đồ dạng parabol, (4) biến dạng củatừ thớ bê tông chịuứng nén đạt đến giábiểu trị εcu ;đồ (5) ứng suất nén củađược bê tông xác định đường cong biến dạng đồ cócó dạng parabol, vùng nén xác định từ đường cong ứng suất biến dạng có biểu đồ có dạng parabol, quyđổi đổivề vềbiểu biểuđồ đồhình hìnhchữ chữnhật nhậttương tươngđương đươngvới vớichiều chiềucao cao vùng nén Sơ quy đồ hình chữ nhật tương đương với chiều cao vùng nén Sơ vùng nén Sơ quy đổi biểu đồ hình chữ nhật tương đương với chiều cao vùng nén s (Hình 3(c)) Sơ đồ tính tốn đồtính tínhtt khả khảnăng năngchịu chịulực lựccủa củadầm dầmsau saugia giacường cường trìnhbày bày đồ chịu dầm sau gia cường trình khả chịu lực dầm sau lực gia cường theo trình bày Hình trình bày dướiđây (a) Tiếtếdiện ệngang ếế ệệ (b) sơ Sơ đồ biến dạng (b) (b) đồ (b)sơ sơđồ đồ ếếế ạạạ (c) đồ Sơ đồ suất (c) sơ ứ ứứng (c) sơ (c) sơđồ đồ ứ ấ ấấ Sơ đồ tính tốnảảkhả chịu lực sau gia cường Hình Sơ chị ựựựcủa ủủủdầmầm sau gia cườ Hình 3.3.Hình Sơ đồ chị ầm sau gia cườ Hình3 Sơđồ đồ ảnăng chị ầm sau gia cườ Chiều cao nén tiết , ,được xác theo điều kiện lực: Chiều cao vùng nén tiếtcủa diện, x, diện, định điều kiện cân lực:cân Chiều cao vùng nén tiết diện, xác định theo điều kiện cân lực: Chiều caovùng vùng nén tiết diện,xác ,được đượctheo xácđịnh định theo điều kiện cân lực:  HHH0,85Afc′ b(0,8x)  + HAHH′s E s ε′s = A s R s + A f E f ε f (6) xác định qua thíthí nghiệm nén làlàcường cường độ chịu nén bê tơng, xác định qua nghiệm nén trongđó fff cườngđộ độchịu chịunén néncủa củabê bêtông, tông,được xác định qua thí nghiệm nén mẫu thí nghiệm hình trụ D u u cường độ chịu kéo cốt thép mẫu uu RR làlàcường cườngđộ độchịu chịukéo kéocủa củacốt cốtthép thép mẫuthí thínghiệm nghiệmhình hìnhtrụ trụDDuu E mơ đun đàn hồi cốt thép CFRP, H H chịu kéo, E Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng, NUCE Quỳnh, D Đ., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng  H d H H H fc′ cường độ chịu nén bê tơng, xác định qua thí nghiệm nén mẫu thí nghiệm hình trụ D × H = 150 × 300 mm, R s cường độ chịu kéo cốt thép chịu kéo, E s E f mô  CFRP, ε f ε′ biến dạng tương đối CFRP đun đàn hồiHcủaHcốt thép s cốt thép chịu nén Biến dạng tương đối CFRP cốt thép chịu nén xác định theo cơng thức: H biến cực cực hạn bê tông vùng nén, theo fib 14 lấy h−x ε f = εcu − ε0 ≤ ε f u (7) H biến dạng cực hạn vật liệu x CFRP x − a′ ε′s sau = εcukhi gia cường: (8) Khả chịu lực tiết diện x § cực hạn ·của bê tơng § · theo fib § · 0,0035; ε f u biến εcu biến cực nén, [2] ly H ă vựng H ă 14  á  > @ ă  á dng cc hn ca vt liu â CFRP â â Khả chịu lực tiết diện sau gia cường: ứ ự ệ 0,8x 0,8x ′ ′ 0,8x ′ [M] = A (9) ệ s R s h0ậ− ệ2 ế+ A s E sεs − a + A f E f ε f h − Trong nghiên cứu này, mẫu dầm BTCT có cùng kích thước hình học, cấu tạo Nghiên cứu thực nghiệm cốt thép cường độ bê tông chế tạo Các mẫu dầm có chiều dài thước diện b uvật liệu chếu tạo 200 mm Qua tính tốn sơ để tránh cho mẫu dầm 3.1 Mẫu thítiết nghiệm thí nghiệm khơng phá hoại doBTCT lực cắt,cólựa chọn cớtthước théphình dọc học, chịu cấu lực tạo vùng (phía Trong nghiên cứu này,bị03 mẫu dầm kích cốtkéo thép cường dầm)chế 2‡12, cốtmẫu thépdầm dọccó vùng néndài (phía dầm) trí 2‡10, cớt bthép ‡ × 200 độ bê tơng tạo Các chiều 2200 mm, kíchbớthước tiết diện × h đai = 150 mm Qua tính tốn bộmm để tránh chogiữ gới mẫutựa dầm thívà nghiệm khơng bị tải phátrọng hoại lực cắt, lựa chọn khoảng cách sơ 100 vùng dầm vị trí tác dụng Trong sớ cốt thép dọc chịu lực vùng kéo (phía dầm) 2∅12, cốt thép dọc vùng nén (phía dầm) bố mẫu dầm thí nghiệm 01 mẫu dầm khơng gia cường, ký hiệu D sử dụng trí 2∅10, cốt thép đai ∅6 khoảng cách 100 mm vùng gối tựa dầm vị trí tác dụng tải làm dầm đới chứng mẫu dầm cịn lại, ký hiệu tạo tải trọng ban đầutrọng Trong số mẫu dầm thí nghiệm, 01 mẫu dầm không gia cường, ký hiệu D-0 sử dụng theo sơ đồ dầm chịu uốn bớn điểm sau tiến hành cơng tác gia cường Tải trọng ban làm dầm đối chứng 02 mẫu dầm lại, ký hiệu D-1, D-2 tạo tải trọng ban đầu theo sơ đồ dầm đầubốn có độ lớnsau saođócho rộngcơng vết nứt vùng chịuban kéođầu có tải độ trọng chịu uốn điểm tiếnbềhành tác lớn gia cường Tải trọng lớnnày gây cho bề rộng dầmchịu kéo tải có trọng giá trịnày Haimẫu mẫudầm dầm vết nứttrên lớn nhấtmẫu vùng gây D-1, D-2 có giá trị 0,2 gia mẫu cường composite cùng thước bề rộng 120 mm Hai dầm D-1,tấm D-2sợi gia CFRP cường có tấmkích sợi composite CFRP có mm, cùngchiều kích thước bề rộng 120 mm,mm chiều 0,111 vàmm chiềuChi dàitiết 1950 thépdầm củathí 03 mẫu vàdày chiều dàimm 1950 cấumm tạoChi cốt tiết thépcấu củatạo0 cốt mẫu dầm thí nghiệm trình bày Hình Trên Hình trình bày phương án gia cường mẫu nghiệm trình bày Hình trình bày phương án gia cường dầm mẫuCFRP dầm CFRP ẫ ấ tạo cốt ố thép mẫuẫ dầmầ thí nghiệm ệ Hình Chi ếtiết cấu Đối với vật liệu chế tạo dầm, cường độ chịu nén bê tông, cường độ chịu kéo cốt thép xác định thơng qua thí nghiệm mẫu thử trình bày tóm tắt Bảng Tấm CFRP sử dụng gia cường keo dán epoxy hãng Toray (Nhật Bản) sản xuất Các thông số học vật liệu nhà sản xuất cung cấp trình bày Bảng Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng, NUCE Quỳnh, D Đ., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Hình Hình Quy5.cách gia cườ ằ ấCFRP Quy cách gia cường ầdầm D-1, D-2 Đối với liệu dầm, cường độthép chịu bêcác tông, độ chịu Bảngvật Giá trị chế cườngtạo độ bê tông cốt sử nén dụng chế tạo mẫu cường dầm kéo cốt thép xác định thơng qua thí nghiệm mẫu thử trình chịu nén bê tơng 28 ngày tuổi bày tóm tắtCường trongđộBảng 34,7 MPa (mẫu thí nghiệm hình trụ D × H = 150 × 300 mm) ả ị cường ủ 28 ngày tuổi ố ụ Mô đun đàn hồi củađộbê tơng (mẫu thí nghiệm hình trụ D × H = 150 × 300 mm) Cường độ chịu nén bê tông 28 ngày tuổi (mẫu hạn chảy thép ∅12 thí Giới nghiệm hình trụ D u u Giới hạn chảy thép ∅10 Mô đun đàn hồi bê tơng 28 ngày tuổi (mẫu thí nghiệm hình trụ D u Bảng Đặc u trưng học CFRP ế ẫ 410 MPa 380 MPa Chiều dàycủa tấmthép tf ‡ Giới hạn chảy 0,111 mm Cường độ chịu kéo cực hạn R f Giới hạn chảy thép ‡ 3400 MPa Mô đun đàn hồi E f ầ 32500 MPa 95,5 GPa Tấm CFRP sử dụng gia cường keo dán epoxy hãng Toray (Nhật Bản) sản Độ dãn dài cực hạn ε f u 1,6% xuất Các thông số học vật liệu nhà sản xuất cung cấp trình bày Bảng 3.2 Quy trình tạo, giữ tải trọng ban đầu tác dụng lên dầm thi công dán CFRP ảng Đặc trưng họ ủ ấ Để tạo tải trọng ban đầu tác dụng lên mẫu dầm D-1, D-2 trì tải trọng khơng đổi suốt q trình gia dày cường, sử tdụng kết hợp hệ thiết bị gia tải giữ tải gồm kích thủy lực, khung Chiều phản lực, dầm phân tải bu lông neo Đầu tiên, sử dụng kích thủy lực, khung phản lực dầm phân tải tạo 02 tải trọng trung giá hạn trị R tác dụng lên dầm (Hình 6) Tiếp đến, tăng Cường độtập chịu kéocócực tải trọng tác dụng lên mẫu dầm mẫu dầm bị nứt bề rộng vết nứt lớn mẫu dầm có đun giá trị Mô đàn hồi0,2E mm Bề rộng vết nứt đo đạc thiết bị quang học chuyên dụng suốt trình gia tải trọng (Hình 7) Sau tạo tải trọng ban đầu có độ lớn yêu cầu, sử dụng 02 bu lông neo để neo giữ hệ dầm phân tải xuống sàn chịu lực Phịng thí Độ dãn dài cực hạn H nghiệm, sau giải phóng hệ kích thủy lực khung gia tải Tải trọng ban đầu trì thông qua lực kéo bu lông neo Sự làm việc ổn định cấu bu lông neo dầm phân tải theo ữ ả ọng ban đầ ụ ầ ấ dõi, kiểm tra thông qua việc đo đạc biến dạng tương đối hai cốt thép chịu kéo ∅12 dầm Sử (Strain gauges), hiệu St1dầm St2, dán lên cốttải thép trước Đểdụng tạo 02 tảiphiến trọngđiện bantrở đầu tác dụng lênkýcác mẫu trì trọng đổ bê tơng, để đo biến dạng (Hình 9) Kết đo biến dạng cho thấy cấu giữ tải làm việc ổn khơng đổi śt q trình gia cường, sử dụng kết hợp hệ thiết bị gia tải giữ định, đảm bảo trì tải trọng ban đầu ổn định suốt q trình thi cơng gia cường mẫu dầm tải gồm kích thủy lực, khung phản lực, dầm phân tải bu lông neo Đầu tiên, sử dụng kích thủy lực, khung phản lực dầm phân tải tạo 02 tải trọng tập trung có giá trị tác dụng lên dầm Tiếp đến, tăng tải trọng tác dụng lên mẫu việc việc ổn ổn định, định, đảm đảm bảo bảo duy trì trì tải tải trọng trọng ban ban đầu ổn định śt q trình thi cơng gia bề mặt bê tông đáy dầm (đã mài nhẵn, phẳng); dán CFRP có kích thước dài u cường cường các mẫu mẫu dầm dầm rộng = 1950 u 120 mm; quét lớp keo phủ Sau dán 48 giờ, lớp keo dán khô cứng Đ., cs / Tạp chí Khoa nghệ Xây CFRP đảm bảo điềuQuỳnh, kiệnD.làm việc, cơng tác học thíCơng nghiệm đớidựng với dầm gia cường tiến hành Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng, NUCE bề mặt bê tông đáy dầm (đã mài nhẵn, phẳng); dán CFRP có kích thước dài u rộng = 1950 u 120 mm; quét lớp keo phủ Sau dán 48 giờ, lớp keo dán khơ cứng Hình CFRP đảm điều kiện làm việc, công nghiệm đối với dầm giakéocường Sơ đồ tạobảo tải ban đầu tác dụng lêndụng Hìnhthí Đo bề rộng vùng bê tơng chịu Sơ đồ tạo tảitrọng trọng ban đầu tác Sơ đồ tạo tải trọng ban đầu tác lêntác Đokhe bềnứt rộng khe nứt mẫu dầm thí nghiệm tiến hành mẫu mẫu dầm dầm thí thí nghiệm nghiệm vùng bê tông chịu kéo Dán FRP gia cường đáy dầm Trong Bảng 33 trình trình bàyốgiá giá trị trịụ củaụtảiđotrọng ban đầu, ký hiệu P tác dụng lên Trong 3.3 Sơ đồBảng ệ bày mẫu dầm dầm thí thí nghiệm tỷ sớ sớ tiếp giữatục tảithí trọng hoại mẫu nghiệm tỷ tải trọng ban đầu tải trọng cựctheo hạn gây phá Sau giavà cường, nghiệm gia tải mẫu dầm sơ đồ tác P P P dầm, Tải trọng cực hạn có giá trị kN xác định từ kết P Ptải trọng P cụ dầm,dụng Tải trọng cực03 hạn cóđo chuyển vị điện tử, ký hiệu ban đầu dụng trímẫu haidầm gới đới tựa tiếtDdiện dầm cho phép xác định độ võng thí nghiệm nghiệm ́n ́nđược phá bớ hoại mẫu dầm đới chứng chứng thí phá hoại dầm tác dụng tải trọng Giá trị tải trọng tác dụng lên dầm xác định Bảng 33 Giá Giá trị trị tải tải trọng trọng ban ban đầu đầu tác tác dụng dụng lên mẫu dầm thí nghiệm bề rộng vết Bảng thông qua dụng cụ đo lực điện tử (Load cell) 200 kN Các dụng cụ đo lực, đo chuyển vị nứt tương ứng nứt kết nối với thu thập xử lý số liệu TDS 530 (do hãng Tokyo Sokki Nhật Bềthírộng vết (01 giây/lần sản xuất) cho phép ghi nhận tự động đồng thời sớ liệu nghiệm Hình Dán CFRPgia gia cường cường dầm D-1 D-2lớn FRP đáy dầm nứt Mẫu dầm dầm thí thí Dán Giá8.trị trị tảitấm trọng P đáy Mẫu Giá tải trọng nghiệm ệ ban banốđầu đầu PPụ tương ứng 3.3 Sơ đồnghiệm ụ đo Sau gia cường, tiếp tục thí nghiệm gia tải mẫu dầm theo sơ đồ tác dụng tải trọng ban đầu 03 dụng cụ đo chuyển vị điện tử, ký hiệu bớ trívà giữ hai tựa tiết diện cho phép độ võng Sau khiđược tác dụng dụng giữ gối ổn định định tảiởtrọng ban đầu, dầm tiến hành côngxác tác định thi công Sau tác ổn tấmdầm CFRP Các cơng đoạn thi cơng lớptác keodụng epoxy dụngxác lên định táccông dụng củathi tảicông trọng Giá gồm trị tảiquét trọng lênchuyên dầm CFRP Các đoạn thơng qua dụng cụ đo lực điện tử (Load cell) 200 kN Các dụng cụ đo lực, đo chuyển vị kết nối với thu thập xử lý số liệu TDS 530 (do hãng Tokyo Sokki Nhật sản xuất) cho phép ghi nhận tự động đồng thời sớ liệu thí nghiệm (01 giây/lần Bố thí nghiệm dầmBTCT BTCT gia gia cường Hình Bớ trí thítrínghiệm dầm cường Phân tích đánh giá kế ả Trong Bảng trình bày giá trị tải trọng ban đầu, ký hiệu P0 , tác dụng lên mẫu dầm thí nghiệm vàệtỷảsố hạnđược gây phá ọ tải– trọng độ ban đầu ứvà tải ửtrọng ủ cựcầm giahoại cườdầm, P0 /Pmax Tải trọng cực hạn Pmax có giá trị 30,5 kN xác định từ kết thí nghiệm uốn phá hoại mẫu dầm đối 10) bày biểu đồ quan hệ tải trọng độ võng mẫu dầm chứng D-0 (xem Hìnhtrình thí nghiệm Đới với dầm đới chứng 0, thấy dầm bị phá hoại dẻo, làm việc dầm chia thành giai đoạn chính: 7giai đoạn trước nứt OA, giai đoạn làm Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng, NUCE việc sau nứt đến cốt thép chịu kéo bị chảy dẻo AB (điểm B tương ứng thời điểm cốt Quỳnh, D Đ., BC cs / tương Tạp chíứng Khoavới họcsự Cơng thép bị chảy dẻo) giai đoạn làmnghệ việcXây củadựng bê tông vùng nén, điểm C ứng với thời điểm bê tông vùng nén bị ép vỡ dầm bị phá hoại hoànvết toàn Bảng Giá trị tải trọng ban đầu tác dụng lên mẫu dầm thí nghiệm bề rộng nứt Đối tương ứng với mẫu dầm gia cường , thấy dầm bị nứt nên làm việc chia thành giai đoạn: giai đoạn OB với điểm B tương cốt thép P0 ứng thời điểm Bề rộng vết nứt lớn (%) Mẫu dầm thí nghiệm Giá trị tải trọng ban đầu P0 (kN) chịu kéo bị chảy dẻo, giai đoạn BC tương ứng với làm việc FRP giatương cườngứng (mm) Pmax bê tông vùng nén, điểm C ứng với thời điểm FRP bị đứt bê tông vùng D-1, D-2 15,0 50% 0,2 nén bị ép vỡ Hình 10 Biểu Biểuđồ đồquan quan hệ hệ tải tải trọng trọng –– độ độ võng võng của các mẫu mẫu dầm dầm thí thí nghiệm nghiệm Có thể nhận thấy tham gia làm việc CFRP gia cường thể rõ nét giai Trong đoạn ban này, đầu, độ cứng tác mẫuthidầm D dán CFRP Các Sau tác dụngđoạn giữ ổn định giai tải trọng tiến uốn hànhcủa cơng cơng đáng kể so với dầm chứng Sự giadụng tăng lên nàybề công đoạntăng thi công gồmmẫu qt lớpđới keo epoxy chun mặtgiải bê thích tơng bởi: đáy (1) dầm (đã CFRP tham gia làm việc; (2) dầm bị nứt trước tải trọng ban đầu làm giảm mài nhẵn, phẳng); dán CFRP có kích thước dài × rộng = 1950 × 120 mm; quét lớp keo phủ Sau chiều cao vùng nén, dẫn đến tăng khoảng cách từ trọng tâm cốt thép chịu kéo từ dán 48 giờ, lớp keo dán khô cứng CFRP đảm bảo điều kiện làm việc, cơng tác thí nghiệm đến cường điểm đặt hợptiến lực hành nội lực vùng chịu nén, làm tăng độ cácCFRP dầm gia cứng uốn tiết diện dầm 3.3 Sơ đồ thí nghiệm bốthép trí dụng Sau khivàcốt vùng cụ kéođo bị chảy dẻo, khả chịu lực mẫu dầm gia phụ thuộc chịugia lựctải củacác bê mẫu tông dầm vùng theo nén sơ tấmđồ CFRP Trong Sau khicường gia cường, tiếpvào tụckhả thí nghiệm tác dụng tải trọng ban giai đoạn CFRP việc đảm bảo độ cứng uốn mẫu dầm cao so đầu 03 dụng cụ đo chuyển vị điện tử, ký hiệu LVDT-1, LVDT-2, LVDT-3, bố trí hai gối tựa đốicho chứng phần dầm.của Tảitảitrọng cựcGiá hạntrị tải trọng tiết diện với giữadầm dầm phépcịn xácgóp định độtăng võngkhả củanăng dầmchịu dướilựctáccủa dụng trọng gâydầm phá hoại dầm gia cường tăng trung mẫucell) dầm 200 đối chứng tác dụng lên đượccác xácmẫu định thơng qua dụng cụ đobình lực 10% điện so tử với (Load kN Các dụng cụ đo lực, đo chuyểnTừvịcác vớitích, có thuthể thập lý số liệu 530cường (do hãng Tokyo Sokki kết kết quảnối phân thấyvàrõxử hiệu TDS việc gia dầm BTCT Nhật sản xuất) cho phép ghi nhận tự động đồng thời số liệu thí nghiệm (01 giây/lần ghi) chịu tải trọng ban đầu Hiệu gia cường thể rõ nét giai đoạn trước cớt thép Phân tích đánh giá kết 4.1 Quan hệ tải trọng – độ võng ứng xử dầm gia cường Trên Hình 10 trình bày biểu đồ quan hệ tải trọng độ võng mẫu dầm thí nghiệm Đối với dầm đối chứng D-0, thấy dầm bị phá hoại dẻo, làm việc dầm chia thành giai đoạn chính: giai đoạn trước nứt OA, giai đoạn làm việc sau nứt đến cốt thép chịu kéo bị chảy dẻo AB (điểm B tương ứng thời điểm cốt thép bị chảy dẻo) giai đoạn BC tương ứng với làm việc bê tông vùng nén, điểm C ứng với thời điểm bê tông vùng nén bị ép vỡ dầm bị phá hoại Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng, NUCE Quỳnh, D Đ., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng chịuhoàn kéotoàn bị chảy Tương với D-1 thờivàđiểm này, vếtđãnứt đonên Đối vớidẻo mẫu dầm ứng gia cường D-2, bề thấyrộng dầm bị nứt làm việcdầm cóđạt thể chia giai giaibằng đoạn OB với điểm B tương ứng thời điểmTCVN cốt thép 5574: chịu kéo2018 bị chảy đếnthành giá trị chođoạn: phép theo quy định [ dẻo, giai đoạn BC tương ứng với làm việc CFRP gia cường bê tông vùng nén, điểm C ứng với thời điểmBảng CFRP bê tải tôngtrọng vùng nén bị épvõng vỡ đặc trưng bị đứt vàtrị độ Có thể nhận thấy tham gia làm việc CFRP gia cường thể rõ nét giai đoạn OB Trong giai đoạn này, Tải độ cứng uốn dầm D-1 D-2 đáng kể so vớivõng mẫu dầm trọng Tảităng trọng Độmẫu võng Độ khiđối chứngMẫu D-0 Sự gia tăng giải thích bởi: (1) CFRP tham gia làm việc; (2) dầm bị nứt dầm gây chảy cốt gâyđến phá hoại bịtrọng phá tâm trước tải trọng ban đầu làm giảm chiềucốt cao thép vùng nén, dẫn tăng khoảng dầm cách từ thí nghiệm cốt thép chịu kéo từ CFRP đến điểmchảy đặt hợp lực nội lực vùng chịu(mm) nén, (mm) hoại làm tăng độ cứng uốn tiết diện dầm Sau cốt thép vùng kéo bị chảy dẻo, khả chịu lực mẫu dầm gia cường phụ thuộc vào khả chịu lực bê tông vùng nén CFRP Trong giai đoạn CFRP việc đảm bảo độ cứng uốn mẫu dầm cao so với dầm đối chứng cịn góp phần tăng khả chịu lực dầm Tải trọng cực hạn gây phá hoại mẫu dầm gia cường tăng trung bình 10% so với mẫu dầm đối chứng Từ kết phân tích, thấy rõ hiệu việc gia cường dầm BTCT chịu tải trọng ban 4.2.đầu CơHiệu chếquả gia cường thể ẫ rõầnét giai đoạn trước cốt thép chịu kéo bị chảy dẻo Tương ứng với thời điểm này, bề rộng vết nứt đo dầm đạt đến giá trị cho phép 0,3 mm theoMẫu quy định 5574:2018 dầm đốiTCVN chứng D bị[8] phá hoại dẻo Trên trình bày hình ảnh phá hoại4.2 điển mẫu Cơhình chế phá hoại mẫudầm dầm gia cường Các mẫu dầm bị phá hoại theo chếMẫu đầudầm tiênđối cốtchứng thépD-0 vùng chịu kéo chảy dẻo, triển nén bị phá hoại dẻo.bịTrên Hình 11 vết trìnhnứt bày phát hình ảnh pháđến hoạivùng điển hình 02vùng mẫu dầm cường dầm phá Đây hoại theo chế cốt thép bê tông nén bị épgiavỡ, tiếpCác đếnmẫu CFRP bị bịđứt chế vùng chịu kéo bị chảy dẻo, vết nứt phát triển đến vùng nén bê tông vùng nén bị ép vỡ, tiếp đến phá hoại điển hình kết cấu dầm BTCT gia cường kháng uốn vật liệu CFRP bị đứt Đây chế phá hoại điển hình kết cấu dầm BTCT gia CFRP bên cạnh chếvậtphá bị bong bề mặt bê tông cường kháng uốncơ liệuhoại CFRPdo bêntấm cạnhCFRP chế phá hoại dokhỏi CFRP bị bong khỏi bề mặt bê Kết quảthấy có giới hạn tham gia chịu lựccủa quảtông này[1–3] cũngKết cho cầncho có thấy giớicần hạn cho tham gia chịu lực tấmCFRP CFRP việc gia cường để tránh xảy phá hoại đứt CFRP dạng phá hoại đột ngột việc gia cường để tránh xảy phá hoại đứt CFRP dạng phá hoại đột ngột Hình ảnhảnh phá củacác dầmdầm Hình 11 Hình pháhoại hoại D-1 D-2 ả chị ự ủ ầm gia cườ ế ự 4.3 ệ So sánh khả chịu lực dầm gia cường theo lý thuyết theo thực nghiệm Căn vào chế phá hoại mẫu dầm gia cường trình bày mục 4.2, thấy giả cứ vào chế củadầm cácgiamẫu dầm bày Biến mụcdạng thiếtCăn tính tốn khả chịuphá lực hoại mẫu cường trìnhgia bàycường mục trình phù hợp thể thấy giả thiết tính tốn khả chịu lực mẫu dầm gia cường trình bày mục phù hợp Biến dạng CFRP H tính theo công thức (7) dựa sở biến dạng ban đầu H Kết tính tốn cho thấy giá trị H ớn biến dạng cực Quỳnh, D Đ., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng CFRP ε f tính theo cơng thức (7) dựa sở biến dạng ban đầu ε0 Kết tính tốn cho thấy giá trị ε f lớn biến dạng cực hạn CFRP Kết phù hợp với việc CFRP bị đứt trình gia tải Do tính tốn, biến dạng CFRP lấy biến dạng cực hạn ε f u Khả chịu lực mẫu dầm sau gia cường xác định theo công thức (9) tổng hợp Bảng 4, giá trị tải trọng gây phá hoại mẫu dầm gia cường Pmax lấy theo Bảng Tỷ số Pmax /Ptt thu cho thấy kết tính tốn lý thuyết phù hợp với kết thu từ thực nghiệm Bảng So sánh khả chịu lực dầm gia cường theo tính tốn theo thực nghiệm Tên dầm Biến dạng ε0 (% theo công thức (5)) Biến dạng ε f (% theo công thức (7)) Biến dạng CFRP sử dụng tính tốn ε f u (%) Tải trọng gây phá hoại theo tính tốn Ptt (kN) Tỷ số Pmax Ptt D-1 D-2 0,0018 0,0018 0,0335 0,0335 0,016 0,016 31,10 31,10 1,11 1,05 Bảng Các giá trị tải trọng độ võng đặc trưng Mẫu dầm thí nghiệm Tải trọng gây chảy cốt thép Py (kN) Độ võng cốt thép chảy (mm) Tải trọng gây phá hoại Pmax (kN) Độ võng dầm bị phá hoại (mm) D-0 D-1 D-2 27,5 26,2 26,5 9,0 4,2 3,8 30,5 34,8 32,6 37,0 24,8 22,0 Kết luận Nội dung báo trình bày kết nghiên cứu thực nghiệm làm việc dầm BTCT gia cường kháng uốn trạng thái chịu tải Đây trường hợp gia cường phù hợp với thực tế làm việc kết cấu cơng trình, mà kết cấu gia cường bị võng, nứt Từ kết thu được, rút kết luận sau: - Sử dụng CFRP nhằm gia cường kháng uốn kết cấu BTCT trạng thái chịu tải giải pháp hiệu Kết thu cho thấy trường hợp dầm BTCT bị võng, nứt hiệu gia cường kháng uốn CFRP chứng minh thông qua gia tăng độ cứng uốn khả chịu lực dầm gia cường - Cơ chế phá hoại kết cấu gia cường thu nghiên cứu CFRP bị đứt Đây dạng phá hoại đột ngột Vì trình thiết kế gia cường kháng uốn cần hạn chế ứng suất CFRP Việc giảm tối đa tải trọng tác dụng lên kết cấu thời điểm gia cường cần lưu ý để phát huy khả làm việc CFRP Tài liệu tham khảo [1] ACI 440.2R (2017) Guide for the Design and Construction of Externally Bonded FRP Systems for Strengthening Concrete Structures Reported by ACI Committee 440, American Concrete Institute 10 Quỳnh, D Đ., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng [2] FIP Bulletin No14 (2001) Externally Bonded FRP Reinforcement for RC structures Technical Report, Bulletin 14, International Federation for Structural Concrete (fib) [3] ISIS (2008) FRP Rehabilitation of Reinforced Concrete Structures, Design Manual 4, Version The Canadian Network of Centres of Excellence on Intelligent Sensing for Innovative Structures (ISIS Network) [4] Hiếu, N T., Cường, L T (2020) Gia cường kết cấu bê tông cốt thép vật liệu CFRP composite Nhà xuất Xây dựng [5] TR55 (2000) Design guidance for strengthening concrete structures using fibre composite materials Concrete Society Technical Report 55, The Concrete Society, Crowthorne, UK [6] JSCE (2001) Recommendations for Upgrading of Concrete Structures with Use of Continuous Fiber Sheet Concrete Engineering Series 41, Japan Society of Civil Engineering [7] Bank, L C (2006) Composites for construction: structural design with FRP materials John Wiley & Sons [8] TCVN 5574:2018 Thiết kế kết cấu bê tông bê tông cốt thép [9] Nguyen, M H., Tran, T D (2016) Experimental Studty on Flexural Strengthening of One - Way Reinforced Concrete Slabs Using Carbon and Glass Fiber Reinforced Polymer Sheets The 7th International Conference of Asian Concrete Federation (ACF 2016), Hà Nội, Việt Nam [10] Hiếu, N T (2015) Nghiên cứu thực nghiệm hiệu gia cường kháng uốn dầm bê tông cốt thép vật liệu sợi composite Tạp chí Khoa học cơng nghệ, Viện Khoa học công nghệ Xây dựng IBST, 1:3–9 [11] N.T Hiếu, L C (2018) Nghiên cứu thực nghiệm hiệu gia cường dầm bê tông cốt thép chịu xoắn vật liệu sợi bon CFRP Tạp chí Khoa học Kỹ thuật Công nghệ Việt Nam, 60(3) [12] Hùng, H M., Hiếu, N T (2021) Hiệu gia cường kháng cắt cho dầm bê tông cốt thép vật liệu sợi bon Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng (KHCNXD) - ĐHXD, 15(1V):102–111 [13] Hoa, H P., Minh, P D (2014) Nghiên cứu gia cường dầm bê tông cốt thép vật liệu composite sợi cacbon Tạp chí Khoa học Cơng nghệ - Đại học Đà Nẵng, 3(76):28–31 [14] Lâm, C V., Lan, N (2016) Đánh giá hiệu biện pháp gia cường sức kháng cắt cầu bê tông cốt thép thường phần mềm abaqus thực nghiệm Tạp chí Giao thông vận tải, (3/2016): 53–56 [15] Thomsen, H., Spacone, E., Limkatanyu, S., Camata, G (2004) Failure Mode Analyses of Reinforced Concrete Beams Strengthened in Flexure with Externally Bonded Fiber-Reinforced Polymers Journal of Composites for Construction, 8(2):123–131 [16] Lam, L., Teng, J G (2003) Design-oriented stress–strain model for FRP-confined concrete Construction and Building Materials, 17(6-7):471–489 [17] Mander, J B., Priestley, M J N., Park, R (1988) Theoretical Stress-Strain Model for Confined Concrete Journal of Structural Engineering, 114(8):1804–1826 [18] Thomsen, H., Spacone, E., Limkatanyu, S., Camata, G (2004) Failure Mode Analyses of Reinforced Concrete Beams Strengthened in Flexure with Externally Bonded Fiber-Reinforced Polymers Journal of Composites for Construction, 8(2):123–131 [19] Hassan, M., Chaallal, O (2007) Fiber-Reinforced Polymer Confined Rectangular Columns: Assessment of Models and Design Guidelines ACI Structural Journal, 104(6) 11 ... trình bày kết nghiên cứu thực nghiệm làm việc dầm BTCT gia cường kháng uốn trạng thái chịu tải Đây trường hợp gia cường phù hợp với thực tế làm việc kết cấu cơng trình, mà kết cấu gia cường bị võng,... phương án gia cường dầm mẫuCFRP dầm CFRP ẫ ấ tạo cốt ố thép mẫuẫ dầm? ?? thí nghiệm ệ Hình Chi ếtiết cấu Đối với vật liệu chế tạo dầm, cường độ chịu nén bê tông, cường độ chịu kéo cốt thép xác... tải tải trọng hời điểm tiến hành gianghiệm cường Việc BTCT trướcđược ứng suất kéovậttrong cốtv? ?thép ứ Nghiên cứu thực ứng xử củatồn kết cấu gia cường liệu CFRP hiệu việc gia cường nhiều nghiên