Nghiên cứu thực nghiệm sự làm việc dài hạn của dầm bê tông cốt thép chịu chuyển vị cưỡng bức gối tựa

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG Nguyễn Mạnh Hùng NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM SỰ LÀM VIỆC DÀI HẠN CỦA DẦM BÊ TÔNG CỐT THÉP CHỊU CHUYỂN VỊ CƯỠNG BỨC GỐI TỰA Chuyên ngành: Kỹ thuật Xây dựng Mã số: 9580201 LUẬN ÁN TIẾN SĨ Hà Nội – Năm 2021 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG Nguyễn Mạnh Hùng NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM SỰ LÀM VIỆC DÀI HẠN CỦA DẦM BÊ TÔNG CỐT THÉP CHỊU CHUYỂN VỊ CƯỠNG BỨC GỐI TỰA Chuyên ngành: Kỹ thuật Xây dựng Mã số: 9580201 LUẬN ÁN TIẾN SĨ CÁN BỘ HƯỚNG DẪN PGS TS Nguyễn Trung Hiếu GS TS Ngô Thế Phong Hà Nội – Năm 2021 i LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan cơng trình nghiên cứu riêng Các số liệu, kết luận án trung thực chưa công bố cơng trình khác Nghiên cứu sinh Nguyễn Mạnh Hùng ii LỜI CẢM ƠN Tác giả xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến thầy giáo hướng dẫn: PGS TS Nguyễn Trung Hiếu, GS TS Ngô Thế Phong tận tình hướng dẫn, giúp đỡ, tạo điều kiện động viên suốt trình học tập, nghiên cứu hoàn thành luận án Tác giả chân thành cảm ơn tập thể Thầy, Cô Bộ môn Thí nghiệm Kiểm định cơng trình, Phịng thí nghiệm LAS-XD125, Bộ mơn Cơng trình bê tơng cốt thép, Khoa Xây dựng dân dụng công nghiệp, Khoa Đào tạo Sau đại học trường Đại học Xây dựng tạo điều kiện thuận lợi giúp đỡ hướng dẫn suốt thời gian tác giả nghiên cứu Bộ môn Khoa Cuối cùng, tác giả xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc tới thành viên gia đình tạo điều kiện chia sẻ khó khăn suốt q trình học tập, nghiên cứu hồn thành luận án Nghiên cứu sinh: Nguyễn Mạnh Hùng iii MỤC LỤC LỜI CAM ĐOAN i LỜI CẢM ƠN ii DANH MỤC CÁC KÝ HIỆU VÀ CHỮ VIẾT TẮT vii DANH MỤC CÁC BẢNG .ix DANH MỤC CÁC HÌNH VẼ VÀ ĐỒ THỊ x MỞ ĐẦU 1 Lý chọn đề tài nghiên cứu Mục đích nghiên cứu Đối tượng phạm vi nghiên cứu 4 Cơ sở khoa học đề tài nghiên cứu Phương pháp nghiên cứu Ý nghĩa khoa học thực tiễn đề tài nghiên cứu Những đóng góp luận án Nội dung cấu trúc luận án CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ ỨNG XỬ DÀI HẠN CỦA BÊ TÔNG VÀ KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP 1.1 Sự làm việc dài hạn bê tông kết cấu bê tông cốt thép 1.2 Từ biến bê tông 1.2.1 Cơ chế vi mô từ biến 1.2.2 Thành phần từ biến 10 1.2.3 Biểu thức từ biến 12 1.2.4 Ảnh hưởng từ biến tới ứng xử dài hạn kết cấu cơng trình 13 1.2.5 Các yếu tố ảnh hưởng tới biến dạng từ biến bê tông 15 1.3 Chùng ứng suất kết cấu BTCT 17 1.3.1 Ảnh hưởng chùng ứng suất tới làm việc kết cấu BTCT 18 1.3.2 Cơ chế chùng ứng suất 19 1.3.3 Các yếu tố ảnh hưởng đến chùng ứng suất 19 iv 1.3.4 Thí nghiệm chùng ứng suất 29 1.4 Mối quan hệ chùng ứng suất từ biến bê tông 34 1.5 Phân tích ứng xử dài hạn kết cấu BTCT làm việc chịu uốn dựa sở đặc trưng đàn hồi bê tông 35 1.5.1 Phương pháp mô đun đàn hồi hiệu EMM (Effective modulus method) 35 1.5.2 Phương pháp mô đun đàn hồi hiệu điều chỉnh theo tuổi AEMM (Age-adjusted effective modulus method) (MC 90-93: 2010) 36 1.5.3 Hàm chùng ứng suất xấp xỉ ARF (Approximate Relaxation Function) (MC 90-93) 38 1.6 Thực tế làm việc kết cấu dầm BTCT liên quan đến chùng ứng suất kết cấu BTCT 39 1.7 Nhận xét chương 40 CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN DẦM BTCT CHỊU CHUYỂN VỊ CƯỠNG BỨC GỐI TỰA THEO THỜI GIAN 42 2.1 Cơ sở lý thuyết tính tốn làm việc dài hạn dầm BTCT chịu chuyển vị cưỡng gối tựa 43 2.1.1 Mơ hình tính tốn dầm BTCT chịu chuyển vị cưỡng gối tựa 43 2.1.2 Độ cứng dầm làm việc dài hạn 46 2.1.3 Chiều dài vùng nứt độ cứng trung bình dầm 49 2.1.4 Phản lực gối tựa chùng ứng suất kết cấu dầm BTCT 50 2.2 Xây dựng công thức xác định chùng ứng suất kết cấu dầm BTCT ảnh hưởng chuyển vị cưỡng gối tựa dựa mơ hình AEMM có điều chỉnh 51 2.2.1 Xác định phản lực gối tựa dầm theo thời gian 51 2.2.2 Xây dựng mối quan hệ hệ số từ biến hệ số già 54 2.3 Ví dụ áp dụng 63 2.4 Nhận xét Chương 74 v CHƯƠNG 3: XÂY DỰNG MƠ HÌNH THÍ NGHIỆM ỨNG XỬ DÀI HẠN CỦA DẦM BTCT CHỊU CHUYỂN VỊ CƯỠNG BỨC CỦA GỐI TỰA 76 3.1 Cơ sở xây dựng mơ hình thí nghiệm 76 3.2 Mơ hình thí nghiệm 79 3.3 Bố trí dụng cụ thiết bị đo 87 3.4 Quy trình thí nghiệm 90 3.5 Vật liệu chế tạo thí nghiệm xác định đặc trưng học 95 3.6 Tải trọng thí nghiệm hệ dầm BTCT 101 3.7 Tính tốn suy giảm phản lực gối tựa dầm theo số liệu thực nghiệm đặc trưng học vật liệu sử dụng chế tạo dầm 101 3.8 Kết thí nghiệm 102 3.8.1 Chuyển vị mẫu dầm thí nghiệm biến dạng co ngót biến dạng nhiệt gây (nhóm tổ mẫu dầm hàm lượng cốt thép μ2 = 1,675%) 104 3.8.2 Sự thay đổi phản lực gối tựa dầm theo thời gian 105 3.8.3 Chuyển vị gối tựa dầm theo thời gian 109 3.8.4 Ảnh hưởng thay đổi phản lực gối tựa đến biến dạng bê tông chịu nén biến dạng kéo cốt thép vùng kéo 110 3.9 Nhận xét chương 111 KẾT LUẬN 113 DANH MỤC CƠNG TRÌNH CỦA TÁC GIẢ 115 TÀI LIỆU THAM KHẢO 116 PHỤ LỤC………………………………………………………………… … PL1 Phụ lục 1: Kết đo chùng ứng suất kết cấu dầm (nhóm tổ mẫu hàm lượng cốt thép μ1 = 1,163%) PL1 Phụ lục 2: Kết đo chùng ứng suất kết cấu dầm (nhóm tổ mẫu hàm lượng cốt thép μ2 = 1,675%) PL2 Phụ lục 3: Kết đo chùng ứng suất kết cấu dầm (nhóm tổ mẫu hàm lượng cốt thép μ3 = 2,279%) PL3 vi Phụ lục 4: Kết đo chuyển vị co ngót biến thiên nhiệt độ (nhóm tổ mẫu hàm lượng cốt thép μ2 = 1,675%) PL4 Phụ lục 5: Kết đo chùng ứng suất thân thép Ø6 PL5 Phụ lục 6: Kết đo hệ số từ biến bê tông PL6 Phụ lục 7: Kết thí nghiệm lý bê tông cốt thép sử dụng cho mẫu dầm PL7 Phụ lục 8: Chi tiết thiết lập tính lặp Matlab, tính hàm chùng ER(t,t0) PL8 Phụ lục 9: Chi tiết thiết lập tính tốn suy giảm phản lực gối tựa dầm phần mềm Maple PL9 vii DANH MỤC CÁC KÝ HIỆU VÀ CHỮ VIẾT TẮT BTCT bê tông cốt thép CƯS chùng ứng suất TCVN tiêu chuẩn Việt Nam ACI tiêu chuẩn Hoa Kỳ EC2 tiêu chuẩn Châu Âu Eurocode r b, h a a' độ cong cấu kiện chiều rộng, chiều cao tiết diện khoảng cách từ mép chịu kéo tiết diện đến trọng tâm cốt thép chịu kéo khoảng cách từ mép chịu nén tiết diện đến trọng tâm cốt thép chịu nén As , As' diện tích tiết diện ngang cốt thép chịu kéo, nén Ac diện tích tiết diện ngang bê tơng Ared diện tích tiết diện quy đổi B cấp độ bền bê tông Rb , fc cường độ nén tính tốn bê tơng Ec mô đun đàn hồi bê tông Eeff mô đun đàn hồi hiệu điều chỉnh Es mô đun đàn hồi cốt thép C (t , t0 ) , J (t , t0 ) độ từ biến (hàm từ biến riêng)  (t , t0 ) , t hệ số từ biến bê tông u hệ số từ biến cuối  (t , t0 ) hệ số già bê tông R (t , t0 ) ; ER (t , t0 ) hàm chùng ứng suất t0 thời gian chất tải t thời gian tính tốn viii RH độ ẩm môi trường N/X tỷ lệ nước xi măng M crc mô men kháng nứt s hệ số quy đổi cốt thép bê tông x chiều cao bê tơng vùng nén I red mơ men qn tính tiết diện quy đổi D độ cứng cấu kiện  (t , t0 ) chuyển vị gối tựa RB (t , t0 ) phản lực gối tựa  (t ) biến dạng toàn phần  in (t ) biến dạng ban đầu (đàn hồi)  cr (t ) biến dạng từ biến bê tông  sh (t ) biến dạng co ngót bê tơng  th (t ) biến dạng nhiệt   ,c ;  RH ,c ;  s,c ;  ,c hệ số xét đến tuổi chất tải, độ ẩm môi trường, độ sụt, hàm   a ,c ;  v / s ,c lượng đá hỗn hợp, lượng khí hỗn hợp, kích thước cấu kiện tính độ từ biến tiêu chuẩn ACI C (,28) giá trị giới hạn độ từ biến theo viện bê tông Nga  c (t , ) hệ số kể đến phát triển từ biến theo thời gian EC2 D1-10, D2-10, D3-10, D4-10 Ký hiệu dầm số đến dầm số nhóm dầm hàm lượng cốt thép (2Ø10 – μ1 = 1,163 %) D1-12, D2-12, D3-12, D4-12 Ký hiệu dầm số đến dầm số nhóm dầm hàm lượng cốt thép (2Ø12 – μ2 = 1,675 %) D1-14, D2-14, D3-14, D4-14 Ký hiệu dầm số đến dầm số nhóm dầm hàm lượng cốt thép (2Ø14 – μ3 = 2,279 %) PL 4.6 25/06/2019 9h00 15/07/2019 9h00 15/08/2019 9h00 16/09/2019 9h00 15/10/2019 9h00 15/11/2019 10h00 30 30 30 29 30 29 70 71 65 64 68 65 0,0130 0,0130 0,0130 0,0130 0,0130 0,0130 0,0140 0,0140 0,0130 0,0140 0,0140 0,0140 Cơng thức tính tốn:   (V2  V1 )*0, 001 (mm) Trong đó: - V1 ; V2 : Số đọc đồng hồ đo thời điểm đầu thời điểm sau - 0,001 hệ số khuếch đại đồng hồ đo (KT = 1000) Hình PL - Biểu đồ quan hệ chuyển vị đầu dầm - thời gian co ngót nhiệt độ 0,0135 0,0135 0,0130 0,0135 0,0135 0,0135 PL 5.1 Phụ lục 5: Kết khảo sát chùng ứng suất thân thép liên kết Ø6 Ngày 15/03/2018 15/03/2018 15/03/2018 15/03/2018 16/03/2018 16/03/2018 19/03/2018 20/03/2018 23/03/2018 26/03/2018 27/03/2018 30/03/2018 03/04/2018 09/04/2018 12/04/2018 16/04/2018 26/04/2018 04/05/2018 07/05/2018 16/05/2018 22/05/2018 Giờ Nhiệt độ Độ ẩm Tải trọng Số đọc đồng hồ đo 16h20 16h25 16h30 17h00 10h00 14h30 13h30 10h00 11h00 8h30 16h00 16h30 9h00 15h00 14h00 9h00 14h00 9h30 9h00 11h00 15h00 (OC) 24 24 24 24 22 22 23 23 21 22 23 24 24 22 24 23 25 26 27 29 29 (%) 80 80 80 80 78 78 80 60 56 70 68 68 70 45 80 64 72 72 78 70 56 (N) 3000 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 I1 2500 2373 2238 2238 2238 2239 2239 2238 2238 2239 2239 2239 2239 2239 2239 2238 2238 2238 2239 2239 2239 Ứng suất (MPa) 0,00 111,13 229,25 229,25 229,25 228,38 228,38 229,25 229,25 228,38 228,38 228,38 228,38 228,38 228,38 229,25 229,25 229,25 228,38 228,38 228,38 Ngày 05/06/2018 14/06/2018 20/06/2018 28/06/2018 05/07/2018 09/07/2018 13/07/2018 17/07/2018 24/07/2018 04/08/2018 13/08/2018 20/08/2018 30/08/2018 10/09/2018 17/09/2018 21/09/2018 04/10/2018 12/10/2018 24/10/2018 13/11/2018 15/11/2018 Giờ Nhiệt độ Độ ẩm Tải trọng Số đọc đồng hồ đo 8h30 9h30 16h00 14h00 14h00 15h00 15h30 10h00 16h00 15h00 8h30 9h00 16h00 15h00 8h00 9h00 10h30 14h00 14h00 8h30 16h10 (OC) 28 30 31 29 36 32 30 29 30 28 29 29 29 28 29 28 28 26 26 25 26 (%) 60 62 55 58 40 60 60 68 62 70 68 74 76 56 50 64 50 54 70 75 74 (N) 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 I1 2239 2239 2239 2239 2239 2239 2239 2239 2239 2239 2239 2239 2239 2239 2239 2239 2239 2238 2239 2239 2239 Ứng suất (MPa) 228,38 228,38 228,38 228,38 228,38 228,38 228,38 228,38 228,38 228,38 228,38 228,38 228,38 228,38 228,38 228,38 228,38 229,25 228,38 228,38 228,38 PL 5.2 Ngày 26/11/2018 06/12/2018 10/12/2018 14/12/2018 19/12/2018 02/01/2019 10/01/2019 22/01/2019 26/02/2019 26/03/2019 26/04/2019 22/05/2019 25/06/2019 15/07/2019 15/08/2019 16/09/2019 15/10/2019 15/11/2019 Giờ Nhiệt độ Độ ẩm Số đọc Tải đồng trọng hồ đo 8h30 10h00 8h30 16h00 9h00 9h00 9h00 10h00 9h00 14h00 9h00 10h00 9h00 9h00 9h00 9h00 9h00 10h00 (OC) 24 26 20 17 19 16 17 17 20 21 27 28 30 30 30 29 30 29 (%) 62 72 53 58 70 50 70 54 63 68 64 55 70 71 65 64 68 65 (N) 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 I1 2239 2239 2238 2239 2239 2239 2239 2239 2239 2239 2239 2239 2239 2239 2239 2239 2239 2239 Ứng suất (MPa) 228,38 228,38 229,25 228,38 228,38 228,38 228,38 228,38 228,38 228,38 228,38 228,38 228,38 228,38 228,38 228,38 228,38 228,38 Hình PL - Biểu đồ quan hệ Ứng suất thép - Thời gian PL 6.1 Phụ lục 6: Kết khảo sát hệ số từ biến bê tông Bảng PL - Kết khảo sát hệ số từ biến bê tông Thời gian Giờ Nhiệt độ Độ ẩm Số đọc đồng hồ đo Tải trọng Mẫu M1 O Mẫu M2 Mẫu M3 Mẫu M0 ( C) (%) (N) T1 T2 T3 T4 I1 T1 T2 T3 T4 I1 T1 T2 T3 T4 I1 T1 T2 T3 T4 15/03/2018 8h00 21 77 453 466 576 470 280 606 527 471 383 150 474 583 554 392 180 480 350 400 420 15/03/2018 10h00 21 77 100000 456 470 580 476 364 610 532 476 387 221 480 590 558 398 249 480 350 400 420 16/03/2018 14h30 22 78 100000 456 470 581 476 364 611 533 475 387 221 480 591 559 398 250 482 350 400 420 19/03/2018 13h30 23 80 100000 457 471 581 477 364 612 533 475 388 221 480 591 559 399 250 484 355 400 420 20/03/2018 10h00 23 60 100000 457 471 581 477 364 612 534 474 388 221 481 591 559 399 250 485 355 402 420 23/03/2018 11h00 21 56 100000 457 471 581 477 364 613 535 475 389 221 483 593 560 400 250 487 356 403 421 26/03/2018 8h30 22 70 100000 457 472 582 477 364 613 535 475 389 221 484 593 560 400 250 489 357 405 422 27/03/2018 16h00 23 68 100000 457 472 582 477 364 613 535 475 389 221 484 593 560 400 250 489 358 406 421 30/03/2018 16h30 24 68 100000 457 472 582 477 364 614 535 476 389 221 484 594 561 400 250 492 358 406 422 03/04/2018 9h00 24 70 100000 458 472 582 478 364 614 535 476 390 221 484 596 561 400 250 495 358 407 423 09/04/2018 15h00 22 45 100000 458 473 582 478 364 616 537 477 391 221 488 595 563 401 250 495 359 407 423 12/04/2018 14h00 24 80 100000 460 475 584 478 364 616 536 477 391 221 486 595 562 401 250 495 360 407 423 16/04/2018 9h00 23 64 100000 459 475 584 479 364 616 536 477 391 221 486 595 562 401 250 496 360 408 423 26/04/2018 14h00 25 72 100000 459 475 584 479 364 616 536 477 391 221 486 595 562 401 250 496 360 410 423 04/05/2018 9h30 26 72 100000 459 475 584 479 364 616 536 477 391 221 486 595 562 401 250 496 362 413 424 07/05/2018 9h00 27 78 100000 459 475 584 479 364 617 536 477 392 221 487 595 563 402 250 498 362 413 424 16/05/2018 11h00 29 70 100000 459 475 584 479 364 618 538 477 393 222 488 596 563 403 250 499 363 415 425 22/05/2018 15h00 29 56 100000 460 476 585 480 364 618 538 478 393 222 488 597 564 404 250 499 363 416 425 05/06/2018 8h30 28 60 100000 461 476 585 481 365 619 539 478 393 222 490 598 565 404 250 500 364 419 426 14/06/2018 9h30 30 62 100000 461 476 585 481 365 619 539 478 393 222 490 599 565 404 250 500 364 420 426 Chi PL 6.2 20/06/2018 16h00 31 55 100000 461 476 585 481 365 619 539 478 393 222 490 599 565 404 250 500 364 420 426 05/07/2018 14h00 36 40 100000 463 480 587 483 365 621 541 479 395 222 491 599 565 406 250 500 364 420 427 09/07/2018 15h00 32 60 100000 463 480 587 483 365 621 541 479 395 222 492 599 565 406 250 501 364 421 427 13/07/2018 15h30 30 60 100000 463 480 587 483 365 621 541 479 395 222 493 600 565 406 250 502 365 421 427 17/07/2018 10h00 29 68 100000 463 480 587 483 365 621 541 479 395 222 493 600 566 406 250 502 366 422 427 04/08/2018 15h00 28 70 100000 463 480 587 483 365 621 541 479 395 222 493 600 567 406 250 502 366 422 428 13/08/2018 8h30 29 68 100000 462 479 586 482 365 620 541 479 395 222 493 600 566 405 250 502 365 422 428 20/08/2018 9h00 29 74 100000 462 479 586 482 365 620 541 479 395 222 493 600 566 405 250 502 366 422 428 30/08/2018 16h00 29 76 100000 463 480 587 482 365 620 541 479 395 222 493 600 566 405 251 503 366 423 429 10/09/2018 15h00 28 56 100000 463 480 587 482 365 621 541 479 395 222 493 601 566 406 251 503 366 423 429 17/09/2018 8h00 29 50 100000 463 480 587 482 365 622 541 479 395 222 493 601 566 406 251 503 366 423 429 21/09/2018 9h00 28 64 100000 463 480 587 482 365 622 541 479 395 222 493 601 566 406 251 503 366 424 429 12/10/2018 14h00 26 54 100000 463 480 587 482 365 622 541 480 395 222 493 601 566 406 251 504 366 424 430 24/10/2018 14h00 26 70 100000 463 480 587 483 365 622 541 480 395 222 493 601 566 406 251 504 366 424 430 26/11/2018 8h30 24 62 100000 463 480 587 483 365 623 542 480 395 222 494 602 567 407 251 505 366 424 430 06/12/2018 10h00 26 72 100000 463 480 587 483 365 623 542 480 395 222 494 602 567 407 251 505 367 424 430 10/12/2018 8h30 20 53 100000 464 481 588 484 365 623 542 480 396 222 494 602 567 407 251 505 367 424 430 14/12/2018 16h00 17 58 100000 464 481 588 484 365 623 542 480 396 222 494 602 567 407 251 505 367 424 430 22/12/2019 10h00 17 54 100000 464 481 588 484 365 623 541 481 396 222 494 602 567 408 251 505 367 424 430 26/02/2019 9h00 20 63 100000 464 481 588 484 365 623 541 481 396 222 494 602 567 408 251 505 367 425 430 26/03/2019 14h00 21 68 100000 464 481 588 484 365 623 542 481 396 222 494 602 567 408 251 505 367 425 430 26/04/2019 9h00 27 64 100000 464 481 588 484 365 623 542 481 396 222 494 602 567 408 251 505 367 425 430 22/05/2019 10h00 28 55 100000 464 481 588 484 365 623 542 481 396 222 494 602 567 408 251 505 367 425 430 26/06/2019 9h00 30 70 100000 464 481 588 484 365 623 542 481 396 222 495 603 567 408 251 505 367 425 430 15/07/2019 9h00 30 71 100000 464 481 588 484 365 624 542 481 396 222 495 603 567 408 251 505 367 425 430 15/08/2019 9h00 30 65 100000 464 481 588 484 365 624 542 481 396 222 495 603 567 408 251 506 367 425 430 16/09/2019 9h00 29 64 100000 465 481 588 484 365 624 542 481 396 222 495 603 567 408 251 506 367 425 430 15/10/2019 9h00 30 68 100000 465 481 588 484 365 624 542 481 396 222 495 603 567 408 251 506 367 425 430 15/11/2019 10h00 29 65 100000 465 481 588 484 365 624 542 481 396 222 495 603 567 408 251 506 367 425 430 PL 6.3 Bảng PL - Kết tính tốn hệ số từ biến bê tông Thời gian (ngày) Giờ Nhiệt độ Độ ẩm Tính tốn hệ số từ biến bê tông Tải trọng Mẫu M1 O Mẫu M2 Mẫu M3 ( C) (%) (N) T1 T2 T3 T4 I1 φt T1 T2 T3 T4 I1 φt T1 T2 T3 T4 I1 φt φtb 8h00 21 77 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0417 10h00 21 77 100000 0,03 0,04 0,04 0,06 0,84 0,04 0,05 0,05 0,04 0,71 0,06 0,07 0,04 0,06 0,69 0 14h30 22 78 100000 0,03 0,04 0,05 0,06 0,84 0,0588 0,05 0,06 0,04 0,04 0,71 0,0556 0,06 0,08 0,05 0,06 0,70 0,087 0,0671 13h30 23 80 100000 0,04 0,05 0,05 0,07 0,84 0,2235 0,06 0,06 0,04 0,05 0,71 0,1556 0,06 0,08 0,05 0,07 0,70 0,1217 0,1669 10h00 23 60 100000 0,04 0,05 0,05 0,07 0,84 0,1824 0,06 0,07 0,03 0,05 0,71 0,1167 0,07 0,08 0,05 0,07 0,70 0,1348 0,1446 11h00 21 56 100000 0,04 0,05 0,05 0,07 0,84 0,1647 0,07 0,08 0,04 0,06 0,71 0,3222 0,09 0,10 0,06 0,08 0,70 0,3826 0,2898 11 8h30 22 70 100000 0,04 0,06 0,06 0,07 0,84 0,2529 0,07 0,08 0,04 0,06 0,71 0,2944 0,10 0,10 0,06 0,08 0,70 0,4043 0,3172 12 16h00 23 68 100000 0,04 0,06 0,06 0,07 0,84 0,2176 0,07 0,08 0,04 0,06 0,71 0,2611 0,10 0,10 0,06 0,08 0,70 0,3783 0,2857 15 16h30 24 68 100000 0,04 0,06 0,06 0,07 0,84 0,2118 0,08 0,08 0,05 0,06 0,71 0,3667 0,10 0,11 0,07 0,08 0,70 0,4609 0,3464 19 9h00 24 70 100000 0,05 0,06 0,06 0,08 0,84 0,3059 0,08 0,08 0,05 0,07 0,71 0,400 0,10 0,13 0,07 0,08 0,70 0,5304 0,4121 25 15h00 22 45 100000 0,05 0,07 0,06 0,08 0,84 0,3353 0,10 0,1 0,06 0,08 0,71 0,7056 0,14 0,12 0,09 0,09 0,70 0,7696 0,6035 28 14h00 24 80 100000 0,07 0,09 0,08 0,08 0,84 0,6824 0,10 0,09 0,06 0,08 0,71 0,6444 0,12 0,12 0,08 0,09 0,70 0,6348 0,6539 32 9h00 23 64 100000 0,06 0,09 0,08 0,09 0,84 0,6765 0,10 0,09 0,06 0,08 0,71 0,6389 0,12 0,12 0,08 0,09 0,70 0,6304 0,6486 42 14h00 25 72 100000 0,06 0,09 0,08 0,09 0,84 0,6647 0,10 0,09 0,06 0,08 0,71 0,6278 0,12 0,12 0,08 0,09 0,70 0,6217 0,6381 50 9h30 26 72 100000 0,06 0,09 0,08 0,09 0,84 0,6529 0,10 0,09 0,06 0,08 0,71 0,6167 0,12 0,12 0,08 0,09 0,70 0,613 0,6276 53 9h00 27 78 100000 0,06 0,09 0,08 0,09 0,84 0,6176 0,11 0,09 0,06 0,09 0,71 0,6944 0,13 0,12 0,09 0,10 0,70 0,7174 0,6765 62 11h00 29 70 100000 0,06 0,09 0,08 0,09 0,84 0,6059 0,12 0,11 0,06 0,10 0,72 0,9056 0,14 0,13 0,09 0,11 0,70 0,8391 0,7835 68 15h00 29 56 100000 0,07 0,10 0,09 0,10 0,84 0,8118 0,12 0,11 0,07 0,10 0,72 0,9333 0,14 0,14 0,10 0,12 0,70 0,9478 0,8976 82 8h30 28 60 100000 0,08 0,10 0,09 0,11 0,85 0,9235 0,13 0,12 0,07 0,10 0,72 1,0389 0,16 0,15 0,11 0,12 0,70 1,1174 1,0266 91 9h30 30 62 100000 0,08 0,10 0,09 0,11 0,85 0,8882 0,13 0,12 0,07 0,10 0,72 1,0056 0,16 0,16 0,11 0,12 0,70 1,1348 1,0095 97 16h00 31 55 100000 0,08 0,10 0,09 0,11 0,85 0,8824 0,13 0,12 0,07 0,10 0,72 1,0000 0,16 0,16 0,11 0,12 0,70 1,1304 1,0043 112 14h00 36 40 100000 0,10 0,14 0,11 0,13 0,85 1,4706 0,15 0,14 0,08 0,12 0,72 1,3889 0,17 0,16 0,11 0,14 0,70 1,2609 1,3734 116 15h00 32 60 100000 0,10 0,14 0,11 0,13 0,85 1,4647 0,15 0,14 0,08 0,12 0,72 1,3833 0,18 0,16 0,11 0,14 0,70 1,3000 1,3827 PL 6.4 120 15h30 30 60 100000 0,10 0,14 0,11 0,13 0,85 1,4529 0,15 0,14 0,08 0,12 0,72 1,3722 0,19 0,17 0,11 0,14 0,70 1,3783 1,4011 124 10h00 29 68 100000 0,10 0,14 0,11 0,13 0,85 1,4412 0,15 0,14 0,08 0,12 0,72 1,3611 0,19 0,17 0,12 0,14 0,70 1,4130 1,4051 142 15h00 28 70 100000 0,10 0,14 0,11 0,13 0,85 1,4294 0,15 0,14 0,08 0,12 0,72 1,3500 0,19 0,17 0,13 0,14 0,70 1,4478 1,4091 151 8h30 29 68 100000 0,09 0,13 0,10 0,12 0,85 1,1882 0,14 0,14 0,08 0,12 0,72 1,2889 0,19 0,17 0,12 0,13 0,70 1,3565 1,2779 158 9h00 29 74 100000 0,09 0,13 0,10 0,12 0,85 1,1941 0,14 0,14 0,08 0,12 0,72 1,2944 0,19 0,17 0,12 0,13 0,70 1,3609 1,2831 168 16h00 29 76 100000 0,10 0,14 0,11 0,12 0,85 1,3647 0,14 0,14 0,08 0,12 0,72 1,2889 0,19 0,17 0,12 0,13 0,71 1,3565 1,3367 179 15h00 28 56 100000 0,10 0,14 0,11 0,12 0,85 1,3471 0,15 0,14 0,08 0,12 0,72 1,3278 0,19 0,18 0,12 0,14 0,71 1,4304 1,3684 186 8h00 29 50 100000 0,10 0,14 0,11 0,12 0,85 1,3471 0,16 0,14 0,08 0,12 0,72 1,3833 0,19 0,18 0,12 0,14 0,71 1,4304 1,3869 190 9h00 28 64 100000 0,10 0,14 0,11 0,12 0,85 1,3471 0,16 0,14 0,08 0,12 0,72 1,3833 0,19 0,18 0,12 0,14 0,71 1,4304 1,3869 211 14h00 26 54 100000 0,10 0,14 0,11 0,12 0,85 1,3412 0,16 0,14 0,09 0,12 0,72 1,4333 0,19 0,18 0,12 0,14 0,71 1,4261 1,4002 223 14h00 26 70 100000 0,10 0,14 0,11 0,13 0,85 1,3882 0,16 0,14 0,09 0,12 0,72 1,4222 0,19 0,18 0,12 0,14 0,71 1,4174 1,4093 256 8h30 24 62 100000 0,10 0,14 0,11 0,13 0,85 1,3882 0,17 0,15 0,09 0,12 0,72 1,5333 0,20 0,19 0,13 0,15 0,71 1,5913 1,5043 266 10h00 26 72 100000 0,10 0,14 0,11 0,13 0,85 1,3824 0,17 0,15 0,09 0,12 0,72 1,5278 0,20 0,19 0,13 0,15 0,71 1,5870 1,4990 270 8h30 20 53 100000 0,11 0,15 0,12 0,14 0,85 1,6118 0,17 0,15 0,09 0,13 0,72 1,5778 0,20 0,19 0,13 0,15 0,71 1,5826 1,5907 274 16h00 17 58 100000 0,11 0,15 0,12 0,14 0,85 1,6118 0,17 0,15 0,09 0,13 0,72 1,5778 0,20 0,19 0,13 0,15 0,71 1,5826 1,5907 313 10h00 17 54 100000 0,11 0,15 0,12 0,14 0,85 1,6118 0,17 0,14 0,10 0,13 0,72 1,5778 0,20 0,19 0,13 0,16 0,71 1,6261 1,6052 348 9h00 20 63 100000 0,11 0,15 0,12 0,14 0,85 1,6118 0,17 0,14 0,10 0,13 0,72 1,5778 0,20 0,19 0,13 0,16 0,71 1,6261 1,6052 376 14h00 21 68 100000 0,11 0,15 0,12 0,14 0,85 1,6059 0,17 0,15 0,10 0,13 0,72 1,6278 0,20 0,19 0,13 0,16 0,71 1,6217 1,6185 407 9h00 27 64 100000 0,11 0,15 0,12 0,14 0,85 1,6059 0,17 0,15 0,10 0,13 0,72 1,6278 0,20 0,19 0,13 0,16 0,71 1,6217 1,6185 433 10h00 28 55 100000 0,11 0,15 0,12 0,14 0,85 1,6059 0,17 0,15 0,10 0,13 0,72 1,6278 0,20 0,19 0,13 0,16 0,71 1,6217 1,6185 467 9h00 30 70 100000 0,11 0,15 0,12 0,14 0,85 1,6059 0,17 0,15 0,10 0,13 0,72 1,6278 0,21 0,20 0,13 0,16 0,71 1,7087 1,6475 487 9h00 30 71 100000 0,11 0,15 0,12 0,14 0,85 1,6059 0,18 0,15 0,10 0,13 0,72 1,6833 0,21 0,20 0,13 0,16 0,71 1,7087 1,6660 518 9h00 30 65 100000 0,11 0,15 0,12 0,14 0,85 1,6059 0,18 0,15 0,10 0,13 0,72 1,6833 0,21 0,20 0,13 0,16 0,71 1,7087 1,6660 550 9h00 29 64 100000 0,12 0,15 0,12 0,14 0,85 1,6588 0,18 0,15 0,10 0,13 0,72 1,6778 0,21 0,20 0,13 0,16 0,71 1,7043 1,6803 579 9h00 30 68 100000 0,12 0,15 0,12 0,14 0,85 1,6588 0,18 0,15 0,10 0,13 0,72 1,6778 0,21 0,20 0,13 0,16 0,71 1,7043 1,6803 610 10h00 29 65 100000 0,12 0,15 0,12 0,14 0,85 1,6588 0,18 0,15 0,10 0,13 0,72 1,6778 0,21 0,20 0,13 0,16 0,71 1,7043 1,6803 PL 6.5 Hình PL - Biểu đồ quan hệ hệ số từ biến bê tông - thời gian Cơng thức tính tốn: ti   ti   t   ti0 t Trong đó: - Ɛti ; Ɛt0 : Biến dạng mẫu gia tải thời điểm đầu thời điểm sau - Ɛ0ti : Biến dạng thời điểm tương ứng mẫu trạng thái tự PL 7.1 Phụ lục 7: Kết thí nghiệm lý bê tơng cốt thép sử dụng cho mẫu dầm Bảng PL - Kết thí nghiệm nén mẫu bê tông (mẫu lập phương 150x150x150 mm) Số TT Ký hiệu mẫu ngày đúc Ngày thí nghiệm Tuổi BT Lực nén giới hạn (kN) Bê tông Mẫu 150x150x150 Ngày đúc 05/02/18 15/03/18 - 28 - 798,00 803,00 796,00 Cường độ BT (MPa) Rn RnTB 35,5 35,7 35,5 35,4 Đánh giá Đạt mác M350 (B25) Bảng PL - Kết thí nghiệm nén mẫu bê tông (mẫu trụ Ø150x300 mm) Số TT Ký hiệu mẫu ngày đúc Ngày thí nghiệm Tuổi BT Lực nén giới hạn (kN) Bê tông Mẫu Ø150x300 Ngày đúc 05/02/18 15/03/18 - 28 - 508,00 498,00 503,00 Cường độ BT (MPa) Rn RnTB 28,7 28,2 28,5 28,5 Đánh giá Đạt cấp bền B25 Bảng PL - Kết thí nghiệm cường độ chịu kéo bê tông (tiết diện mẫu 56x100 mm) Số TT Ký hiệu mẫu ngày đúc Ngày thí nghiệm Tuổi BT Lực kéo giới hạn (kN) Bê tông Mẫu 56x100 Ngày đúc 05/02/18 15/03/18 - 28 - 9,22 8,83 8,21 Cường độ chịu kéo BT (MPa) Rn RnTB 1,646 1,577 1,563 1,466 Ghi PL 7.2 Bảng PL - Kết thí nghiệm mơ đun đàn hồi bê tông Số TT Ký hiệu mẫu ngày đúc Ngày thí nghiệm 3 3 3 Bê tông Mẫu trụ Ø150x300 Ngày đúc 05/02/18 Bê tông Mẫu trụ Ø150x300 Ngày đúc 05/02/18 Bê tông Mẫu trụ Ø150x300 Ngày đúc 05/02/18 Bê tông Mẫu trụ Ø150x300 Ngày đúc 05/02/18 Bê tông Mẫu trụ Ø150x300 Ngày đúc 05/02/18 Bê tông Mẫu trụ Ø150x300 Ngày đúc 05/02/18 15/03/18 12/04/18 16/05/18 14/08/18 20/12/18 08/10/19 - Biến Ứng suất dạng nén Tuổi thử mẫu BT 40%σmax 40%σmax (MPa) (10-6) 28 9,08 260,02 269,03 276,11 56 9,08 257,73 266,67 273,68 90 9,08 255,47 264,32 271,28 180 9,08 252,76 261,52 268,40 308 9,08 251,28 259,99 266,83 600 9,08 250,29 258,97 265,78 Mô đun đàn hồi bê tông (MPa) Eb 34920 33750 32885 35229 34049 33176 35542 34351 33471 35923 34719 33829 36134 34923 34028 36276 35061 34162 EbTB 33852 34152 34455 34824 35029 35167 PL 7.3 Bảng PL - Kết thí nghiệm kéo thép Số TT Mẫu thép thí nghiệm Đường Tiết diện kính (mm) (mm2) 28,3 6 trơn V-UC 78,5 10 gai V-UC 113,1 12 gai V-UC 153,9 14 gai V-UC - Giới hạn chảy Lưc chảy Ứng suất Pc Rc (kN) (MPa) 9,5 335,7 9,1 321,6 9,8 346,3 29,7 378,3 28,5 363,1 29,0 369,4 41,5 366,9 41,5 366,9 42,0 371,4 56,0 363,9 57,5 373,6 58,0 376,9 Giới hạn bền Lực bền Ứng suất Pb Rb (kN) (MPa) 14,7 519,4 14,5 512,4 14,8 523,0 45,0 573,2 44,5 566,9 46,0 586,0 62,5 552,6 62,0 548,2 63,5 561,5 90,5 588,0 88,5 575,0 90,0 584,8 Biến dạng dài (%) 29,8 29,1 29,4 27,0 27,3 26,7 25,7 26,7 25,6 26,5 25,8 26,4 Ghi PL 8.1 Phụ lục 8: Chi tiết thiết lập tính lặp Matlab, tính hàm chùng ER(t,t0) PL 8.2 PL 9.1 Phụ lục 9: Chi tiết thiết lập tính tốn suy giảm phản lực gối tựa dầm phần mềm Maple PL 9.2 ... QUAN VỀ ỨNG XỬ DÀI HẠN CỦA BÊ TÔNG VÀ KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP 1.1 Sự làm việc dài hạn bê tông kết cấu bê tông cốt thép Kết cấu bê tông cốt thép chịu tác dụng tải trọng dài hạn, bê tông xảy tượng... làm việc dài hạn dầm BTCT chịu chuyển vị cưỡng gối tựa 43 2.1.1 Mơ hình tính tốn dầm BTCT chịu chuyển vị cưỡng gối tựa 43 2.1.2 Độ cứng dầm làm việc dài hạn 46 2.1.3 Chiều dài. .. cấu dầm BTCT chịu chuyển vị cưỡng gối tựa Đối tượng phạm vi nghiên cứu  Đối tượng nghiên cứu: Kết cấu dầm BTCT chế tạo bê tông nặng thông thường, chịu chuyển vị cưỡng gối tựa  Phạm vi nghiên cứu: