BCKH Nghiên cứu thực nghiệm sự làm việc chịu uốn của dầm bê tông cốt hỗn hợp thép và polyme cốt sợi thủy tinh (GFRP) bị ăn mòn bởi ion clorua

Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng, NUCE 2021 15 (3V): 16–26 NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM SỰ LÀM VIỆC CHỊU UỐN CỦA DẦM BÊ TÔNG CỐT HỖN HỢP THÉP VÀ POLYME CỐT SỢI THỦY TINH (GFRP) BỊ ĂN MÒN BỞI ION CLORUA Nguyễn Tuấn Ninha , Trịnh Hoài Linha , Đỗ Văn Hảia , Khúc Văn Tàia , Nguyễn Trung Hiếua,∗ a Khoa Xây dựng Dân dụng & Công nghiệp, Trường Đại học Xây dựng, 55 đường Giải Phóng,quận Hai Bà Trưng, Hà Nội, Việt Nam Nhận ngày 31/05/2021, Sửa xong 21/06/2021, Chấp nhận đăng 23/06/2021 Tóm tắt Thanh polymer cốt sợi thủy tinh (GFRP) với ưu điểm cường độ cao, khơng bị ăn mịn, khơng từ tính sử dụng cốt chịu lực kết cấu cơng trình bê tơng làm việc mơi trường xâm thực Bài báo trình bày nghiên cứu thực nghiệm ứng xử uốn dầm bê tông cốt hỗn hợp thép-thanh GFRP (hay cốt SGFRP) bị ăn mòn ion clorua 02 mẫu dầm bê tơng cốt SGFRP chế tạo Bên cạnh đó, để có đánh giá tương quan ảnh hưởng GFRP đến ứng xử dầm, 02 mẫu dầm bê tơng cốt thép thường có cấu tạo cốt thép dầm bê tông cốt hỗn hợp chế tạo Thí nghiệm ăn mịn đẩy nhanh phương pháp ăn mịn điện hóa tiến hành 04 mẫu dầm, xuất vết nứt bề mặt dầm, cốt thép bị ăn mòn gây Tiếp đến, mẫu dầm bị ăn mòn thí nghiệm uốn bốn điểm phá hoại Kết thực nghiệm thu cho phép làm rõ ứng xử uốn dầm bê tông cốt SGFRP cốt thép bị ăn mòn vai trò GFRP việc phân tán vết nứt uốn gia tăng khả chịu lực dầm Từ khố: ăn mịn; cốt hỗn hợp thép - GFRP; ứng xử uốn; nứt EXPERIMENTAL STUDY ON FLEXURAL BEHAVIOR OF CONCRETE BEAMS REINFORCED WITH HYBRID GFRP AND STEEL BARS CORRODED BY CHLORIDE ION Abstract Glass fiber reinforced polymer (GFRP) bars with its advantages of high strength, corrosion-resistance, and nonmagnetic can be used as reinforcement in concrete structures working in corrosive environments This paper presents an experimental research on flexural behavior of hybrid concrete beams reinforced with steel and GFRP bars (referred to SGFRP) Two hybrid concrete beams SGFRP were made Beside that, to have a correlative assessement of the influence of GFRP bars on concrete beam behavior, two normal concrete beams having the same reinforcing steel bars were made Accelerated corrosion test by electro-chemical corrosion method was conducted on 04 beam samples, until cracks, caused by corroded steel bars, appeared on the beam surfaces Next, the corroded beams were subjected to a four-point bending test until failure The obtained experimental results allow to clarify the flexural behavior of SGFRP concrete beams when the reinforcement is corroded as well as the role of GFRP bars in dispersing flexural cracks and increasing the bearing capacity of the beams Keywords: corrosion; hybrid steel-GFRP bar; flexural behavior; crack https://doi.org/10.31814/stce.nuce2021-15(3V)-02 © 2021 Trường Đại học Xây dựng (NUCE) ∗ Tác giả đại diện Địa e-mail: hieunt@nuce.edu.vn (Hiếu, N T.) 16 yếu yếu tố tố hóa hóa học học như khu khuvực vựcven venbiển biểnvới vớisự sựcó cómặt mặtcủa củaion ion khuvực vựccác cácnhà nhà ,,khu máy công công nghiệp nghiệp sử sử dụng dụng hóa hóa chất chất (nhà (nhà máy máy giấy, giấy, nhà nhà máy máyphân phânbón…), bón…),khu khuvực vựcđô đô máy thị chịu chịu tác tác động độngcủa củakhí khícác Theothống thốngkê kêcủa củanhiều nhiềutổ tổchức chứcnghiên nghiêncứu cứu thị Theo T.,nguy cs / Tạp Khoađầu học Xây trênthế thếgiới, giới,ăn ănmòn mòncốt cốtNinh, thépN.làlà nguy cơchí hàng đầuCơng gâynghệ hưdựng hỏng nước thép hàng gây rarahư hỏng ỞỞnước ta, nghiên nghiên cứu đã thực thực hiệncho chothấy thấycó cóđến đến90% 90%các cáccơng cơngtrình trìnhxây xâydựng dựngnhà nhàởở Đặt vấn đề cứu ta, số vùng ven ven biểncốt không đảmkết bảo yêu cầucốt vềthép chiều dàylớp lớp bêtrong tôngnhững bảovệ vệcốt cốtnhân thépcơ vàbản số vùng không đảm bảo yêu cầu chiều dày bê tông bảo thép số Ăn biển mịn thép cấu bê tơng (BTCT) nguyên gâycác hư hỏngtrình cơng trình.sau Hư10 hỏng ăn cốtchiếm thép xảy chủ yếu với đáng cơng lượng cơng trình bịkết hưcấu hỏng nặng sau 10 năm sửmòn dụng chiếm sốlượng lượng đáng kể lượng công bị hư hỏng nặng năm sử dụng số kể trình xây dựng khu vực chịu nhiều tác động yếu tố hóa học khu vực ven biển với có mặt ion clorua, khu vực nhà máy cơng nghiệp sử dụng hóa chất (nhà máy giấy, nhà máy phân bón vực thị chịu động củahư khíhỏng các-bo-níc (CO ) Theo thống kê nhiều ình 1),1 khu trình bày sốtác hình ảnh hư hỏng kếtcấu cấu2BTCT BTCT cóngun ngun nhân ình trình bày số hình ảnh kết có nhân tổ chức nghiên cứu giới, ăn mòn cốt thép nguy hàng đầu gây hư hỏng cơng trình Ở ăn ăn mòn cốtsố thép gây ra.đã thực cho hình hình ảnh hư hỏng điển hình cột BTCT,sự mịn cốt thép gây điển hình nước ta, nghiên cứu thấy cóảnh đếnhư 90%hỏng cơng trình xâycủa dựngcột nhàBTCT, vùng ven tăngbiển thểkhơng tích cốt cốt thép khicầu xảyvềra rachiều ănmịn mịn làm nứt, bong tách lớpvàbê bê tông bảo vệdọc dọc theo đảmthép bảo yêu dày lớp bênứt, tông bong bảo vệtách cốt thép sốtơng lượngbảo vệ cơng trình bị tăng thể tích xảy ăn làm lớp theo hư hỏng nặng sau 10 năm sử dụng chiếm số lượng đáng kể [1] cốt thép thép Sự Sự ăn ăn mịn mịn có thể xảy xảy ra ởở một vùng vùng tiết tiết diện diện (cạnh (cạnh cột) cột) hoặc trên toàn toàn tiết tiết cốt Trên Hình trình bày số hình ảnh hư hỏng kết cấu BTCT có nguyên nhân ăn mịn cốt thép diện.gây Hình 1.b1(a) hình ảnh cho thấy sựhình ăn mịn mịn xảy trên kết cấu dầm vàkhi sàn BTCT diện Hình 1.b c.c cho thấy ăn kết sàn BTCT Hình hư hỏng điển cộtxảy BTCT, tăng thểcấu tíchdầm cốt thép xảy ăn mịn làm nứt, bong tách lớp bê tông bảo vệ dọc theo cốt thép Sự ăn mịn xảy vùng chịu uốn, lớp bê tông bảo vệ bị bong vỡ, cốt thép bị suy giảm tiết diện với mức độ chịu uốn, lớp bê tông bảo vệ bị bong vỡ, cốt thép bị suy giảm tiết diện với mức độ tiết diện (cạnh cột) tồn tiết diện Hình 1(b) Hình 1(c) cho thấy ăn mòn xảy kết ăn mòn mòn lớn thì có thể gây gây ra đứt đứt cốt cốt thép thép chịu chịu kéo kéo Có Có thể thểthấy thấyđiểm điểmchung chungcủa củasự sựhư hư ăn lớn cấu dầm sàn BTCT chịu uốn, lớp bê tông bảo vệ bị bong vỡ, cốt thép bị suy giảm tiết diện với hỏngmức kếtđộcấu cấu BTCT ănthể mòn cốt thép sựchịu suykéo giảm tiết diệnđiểm bêtông tông tiết diện cốt hỏng kết mòn thép suy giảm bê tiết cốt ăn BTCT mịn lớn ăn có gâycốt đứt cốtlà thép Cótiết thể diện thấy chung sựdiện hư hỏng cấugiảm BTCTlực ăn mịndính cốt thép suy giảmvà tiếtbê diện bê tông vàđến tiết diện cốt thép, suy giảm lực thép,kếtsuy suy giảm lực bám dính cốt thép bê tông, dẫn đến suy suy giảm khả thép, bám cốt thép tông, dẫn giảm khả bám dính cốt thép bê tông, dẫn đến suy giảm khả chịu lực kết cấu chịu lực lực của kết kết cấu cấu chịu (a) Cột BTCT bị bị nứt vỡ theo ột BTCT BTCT bị nứt nứtdọc vỡ dọc ột vỡ dọc cốt thép theo cốt cốt thép thép theo (b) Dầm bị bong, vỡ lớp vỡ bê ầmBTCT BTCT bịbong, bong, vỡ ầm BTCT bị tông bảo vệ, cốt thép dọc bị gỉ (c)Cốt Cốt thép thép kéokéo sàn bị Cốt thépchịu chịu kéotrong chịu gỉ, đứt lớpbê bêtông tôngbảo bảovệ, vệ,cốt cốtthép thép sànbịbịgỉ, gỉ,đứt đứt lớp sàn dọc bị gỉ dọc bị gỉ Hình Một số hình ảnh hư hỏng kết cấu BTCT ăn mòn cốt thép ộộ ốố ảnhhư hưhỏ hỏ ảnh ấuBTCT BTCTdo doăn ănmòn mòncố cố ếế ấu Thanh polyme cốt sợi thủy tinh GFRP (Glass Fiber-Reinforced Polymer) sản phẩm dạng tạo nên sợi thủyốố tinhợợ đượcủdính ủ kết bao bọc chất nhựa tổng hợp polyme tạo nên cốt ảả chịu lực Các nghiên cứu sử dụng GFRP làm cốt chịu lực kết cấu bê tông cho thấy tuổi ủy tinh tinh đượ đượ ẩẩ ạạ ạạ ởở ợợ ủy ếế ọọ ởở ộộ ấấ thọ vật liệu GFRP bê tông dài nhiều so với cốt thép truyền thống cốt GFRP giải pháp đảm bảo độ bền cho kết cấu bê tông môi trường bị ăn mòn [2–6] Hiện nay, nhiều nước giới ban hành dẫn kỹ thuật cho việc áp dụng GFRP làm cốt chịu lực cho kết cấu bê tơng, điển ACI 440.1R [2], CSA-S806-12 [3], FIB.10 [4] Mặc dù có ưu điểm nói trên, GFRP lại vật liệu hồn tồn đàn hồi tuyến tính phá hoại có độ dẻo nhiều với thép truyền thống [2, 7, 8] Đây 17 Ninh, N T., cs / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng nhược điểm sử dụng GFRP làm cốt chịu lực kết cấu bê tông Qua nghiên cứu thực cho thấy, áp dụng GFRP làm cốt chịu lực cho kết cấu bê tơng chịu uốn, kết cấu có khả chịu tải cực hạn cao lại có độ võng bề rộng vết nứt lớn GFRP có mơ đun đàn hồi thấp [8–11] Các kết cấu chịu uốn thường bị giới hạn điều kiện sử dụng theo trạng thái giới hạn thứ hai nên khó phát huy đặc tính cường độ chịu kéo cao GFRP Đồng thời phá hoại kết cấu bê tông chịu uốn sử dụng GFRP dạng phá hoại đột ngột tính cảnh báo [8–10] Để khắc phục điểm hạn chế nêu GFRP, giải pháp sử dụng kết hợp cốt thép cốt GFRP (viết tắt cốt SGFRP) làm cốt chịu lực kết cấu bê tông làm việc chịu uốn nhiều tác giả nghiên cứu, mà điển hình kết trình bày tài liệu [8–17] Các kết thu cho thấy, sử dụng cốt SGFRP làm cốt chịu lực kết cấu bê tơng chịu uốn khắc phục nhược điểm việc sử dụng hoàn toàn cốt GFRP, việc hạn chế tình trạng nứt phá hoại đột ngột Đồng thời, sử dụng cốt SGFRP với cốt GFRP đặt phía ngoài, giải pháp phù hợp cho kết cấu bê tông làm việc môi trường xâm thực [18] Nội dung báo trình bày nghiên cứu thực nghiệm làm việc dầm bê tông cốt SGFRP trường hợp dầm bị hư hỏng ăn mòn cốt thép chịu lực Thí nghiệm ăn mịn cốt thép đẩy nhanh thơng qua ăn mịn điện hóa mơi trường dung dịch NaCl 5% tiến hành mẫu dầm xuất vết nứt bề mặt bê tơng ăn mịn cốt thép gây Tiếp đó, thí nghiệm uốn bốn điểm mẫu dầm tiến hành cho phép nghiên cứu ứng xử dầm bê tông cốt SGFRP bị ăn mòn cốt thép Các nghiên cứu thực nghiệm thực Phịng Thí nghiệm Kiểm định cơng trình (LAS-XD 125), Trường Đại học Xây dựng Nghiên cứu thực nghiệm Nghiên cứu thực nghiệm tiến hành với nội dung sau: (1) chế tạo mẫu dầm thí nghiệm; (2) thực thí nghiệm ăn mịn đẩy nhanh phương pháp ăn mịn điện hóa môi trường dung dịch NaCl 5% mẫu dầm thí nghiệm; (3) thí nghiệm uốn mẫu dầm bê tơng cốt thép cốt SGFRP bị ăn mịn nhằm đánh giá ứng xử uốn mẫu dầm xác định làm việc cốt hỗn hợp SGFRP 2.1 Mẫu thí nghiệm vật liệu chế tạo Trong nghiên cứu này, 04 mẫu dầm có kích thước hình học chế tạo Các mẫu dầm có chiều dài 2200 mm, kích thước tiết diện ngang b×h = 150×200 mm chế tạo với loại bê tông Liên quan đến cốt chịu lực dầm thí nghiệm, 02 mẫu dầm, ký hiệu D-05-1, D-05-2, sử dụng cốt thép thường 02 mẫu dầm, ký hiệu D-G-05-1, D-G-05-2, sử dụng cốt SGFRP Việc tiến hành đồng thời thí nghiệm mẫu dầm BTCT thông thường dầm bê tông cốt SGFRP cho phép đánh giá rõ tham gia GFRP cốt hỗn hợp SGFRP vào ứng xử uốn dầm bê tông cốt SGFRP Với dầm bê tơng cốt SGFRP, GFRP đặt phía ngồi cốt thép Chi tiết kích thước hình học cấu tạo cốt chịu lực mẫu dầm thí nghiệm trình bày Hình Hình Trên Bảng giới thiệu thành phần cấp phối vật liệu chế tạo bê tơng kết thí nghiệm nén xác định cường độ chịu nén bê tông, thực 03 mẫu thử hình trụ D × H = 150 × 300 mm tuổi 28 ngày Đối với cốt thép ∅12, giới hạn chảy thép, xác định từ thí nghiệm kéo, 515 MPa Đối với cốt GFRP ∅12, cường độ chịu kéo thu từ thí nghiệm kéo mẫu thí nghiệm bị phá hoại 900 MPa 18 rõ tham gia củaVới GFRP cốt hỗn hợp SGFRP ứng uốn dầm bê tông cốt SGFRP dầm bê tơng cốt SGFRP, GFRPvào đặtxử phía dầm tôngChi cốttiết SGFRP Với dầm tông đặtdầm phía ngồi cốtbê thép kích thước hìnhbê học cốt cấuSGFRP, tạo cốt chịu lựcGFRP mẫu thí ngồi cốt thép.trình Chibày tiết kích thước hình học cấu tạo cốt chịu lực mẫu dầm thí nghiệm nghiệm trình bày N T., cs / Tạp chí Khoa Ninh, họcđây Công nghệ Xây dựng Chi tiết cấu tạo dầm D dầmD-05-1 D Hình Chi Chitiết tiếtcấu cấu tạo tạo dầm D-05-2 Chi tiếttiếtcấu D Hình Chi cấutạo tạo dầm dầm D-G-05-1 D-G-05-2 Chi tiết cấu tạo dầm D ảng thiệu phần phối liệu (đơn chế vị tạokg/m bê 3tông ết Bảng11.giới Thành phầnthành cấp phối vật cấp liệu chế tạovật bê tông ) ảng giới thiệu thành phần cấp phối vật liệu chế tạo bê tơng ết thí nghiệm nén xác định cường độ chịu nén bê tông, thực mẫu thử hình Xitrụ măng PCB (kg)xác (kg) dămngày × Đối (kg) Nước (kg) Cường chịu nénchảy R28hình (MPa) thí nghiệm định cường độĐáchịu nén bêvới tông, mẫu thử u 30nén u Cát 300vàng mm tuổi 28 cốtthực théphiện ‡ độ giới hạn trụ , xác u định từ uthí300 mm ởkéo, tuổibằng 28 1210 ngày Đối với thép giới hạn cường chảy 390 680 185với nghiệm Đốicốt cốt‡GFRP ‡31,5 độ xácthu định từ thí nghiệm kéo, Đối với cốt hoại GFRP ‡ cường độ chịu ,kéo từ thí nghiệm kéo mẫu thí nghiệm bị phá thuăn từ thí nghiệm kéo mẫu thí nghiệmđiện bị phá hoại 2.2.chịu Thí kéo nghiệm hóa(đơn ả mịn đẩy nhanh ầ ấ phương ố ậ pháp ệ ănế mịn ạo bê tơng vị ả ầ ấ ố ậ ệ ế ạo bê tơng (đơn vị Trên Hình trình bày sơ đồ thí nghiệm ăn mịn đẩy nhanh cốt thép mẫu dầm theo phương pháp ăn mịn điện hóa Sau chế tạo 28 ngày, tất mẫu dầm thí nghiệm đặt vào bể chứa ngâm dung dịch NaCl 5% Một đoạn dây dẫn điện gắn chặt với hai cốt thép ∅12 (gắn trước đổ bê tông mẫu dầm) đấu vào cực dương thiết bị tạo dòng điện chiều tạo điện cực dương (anot), cực âm thiết bị đấu với dây dẫn có đầu gắn chặt vào đồng (đặt bể ngâm mẫu) tạo điện cực âm (catot) Trong thí nghiệm ăn mịn đẩy nhanh, cường độ dòng điện chiều lựa chọn cho q trình ăn mịn đẩy nhanh gây tình trạng ăn mòn cốt thép phù hợp với thực tế hư hỏng kết cấu cơng trình BTCT mơi trường thực Dựa sở số nghiêm cứu [19–23], đồng thời để thời gian tiến hành thí nghiệm khơng q dài, cường độ cường độ dịng điện chiều lựa chọn, sở diện tích tiết diện cốt thép, 25 µA/mm2 , trì suốt thời gian thực thí nghiệm Thí nghiệm ăn mịn thực xuất vết nứt bề mặt bê tông dầm thí nghiệm quan sát mắt thường Thời gian tiến hành thí nghiệm mẫu dầm 60 ngày Sau kết thúc thí nghiệm, mẫu dầm vớt khỏi bể, để khô tiến hành đo vẽ sơ đồ phân bố vết nứt cốt thép bị ăn mịn gây bề mặt dầm (Hình 5) Chi tiết kết trình bày Hình Đối với mát khối lượng cốt thép ăn mịn, thơng số 19 , đồng thời để thời gian tiến hành thí nghiệm khơng q dài, cường độ cường độ dòng điện chiều lựa chọn sở diện tích tiết diện cốt thép, , trì suốt thời gian thực thí nghiệm Ninh, N T., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng, NUCE mẫu dầm vớt khỏi bể, để khô tiến hành đo vẽ sơ đồ phân bố vết nứt cốt thép bị ăn mòn gây bề mặt dầm Chi tiết kết trình bày Đối với mát khối lượng cốt thép ăn mịn, thơng số xác định sau Tạp chí Khoa học Cơnguốn nghệcác Xâymẫu dựng,dầm NUCESau thí nghiệm uốn, đập vỡ mẫu đầm tiến hành thí nghiệm để lấy cốt thép bị ăn mòn Sau làm gỉ cốt thép, tiến hành cân xác định mẫu lại khối Sơ đồcủa thí nghiệm ănthép mịn đẩyvà nhanh ăn mịn hóado cốt dầmlượng vớt khỏi bể, để khô tiến hành phương đo vẽ sơpháp đồ phân bố điện vết nứt Hình Sơ đồ thí nghiệm ăn mịn đẩy nhanh phương pháp ăn mịn điện hóa thép bị mịn gây bề mặt Chixuất tiết kết trình Thíănnghiệm ăn mòn thựcdầm vết nứt trênbày bề mặt mát lượng thépquan ăn Thời xác định bê Đối tôngvới củasự cácmất dầm thíkhối nghiệm cốt sátmịn, đượcthơng số mắtnày thường giansau xác định saukhi tiếnhành hành nghiệm uốn mẫu dầm Sau thí nghiệm uốn, đậpcác vỡmẫu mẫu đầm để thíthí nghiệm uốn mẫu dầm Sau thí Sau nghiệm uốn,thúc đậpthívỡ tiến tiến hành thí nghiệm cáccác mẫu dầm ngày kết nghiệm, cácđầm lấy cốt thépđểbịlấy ăn cốt mòn Sau làm gỉ cốt thép, tiến hành cân xác định lại khối thép bị ăn mòn Sau làm gỉ cốt thép, tiến hành cân xác lượng thép định lại khối lượng thép Đo đạc bề rộng vết nứt dầm thiết bị đo quang học ệm xác đị ự ệ ị ố ủ ẫ ầ ị ăn mòn Các mẫu dầm sau tiến hành thí nghiệm ăn mịn, để khơ vịng 14 ngày, sau tiếp tục tiến hành thí nghiệm uốn Trên Hình trình bày sơ đồ thí nghiệm Các mẫu dầm thí nghiệm theo sơ đồ vết uốnnứt bốntrên điểm, tác dụng củaquang hai tải trọng tập Đođạc đạc rộng dầm thiết Hình .Đo bềbềrộng vết nứt dầm thiết bị bị đođo quang họchọc có độ lớn cách gối tựa bên đoạn 800 mm Sử ệm xác đị ự ệ ị ố ủ ẫ ầ ị ăn mòn dụng kích thủy lực, trạm bơm dầu dầm phân tải để tạo hai tải trọng (tải trọng Các mẫu dầm sauGiá trị tiến hành thí nghiệm ăn mịn, khơxác vịng 14 qua ngày, đầu kích cóxác giáđịnh trị trọng dụng dầmbịđể định thơng 2.3 Thí nghiệm làm việc chịutảiuốn củatác mẫulêndầm ăn mịn lực tiếpđiện tục tiến hành cell) thí nghiệm Trên trình đồ thí Các dụngsau cụ đo tử (Load Để đo uốn chuyển vị Hình dầm dướibày tácsơdụng củanghiệm tải trọng, Các mẫumẫu dầm sauđược thí tiến hành theo thí nghiệm ăn bốn mịn, để khơ vịng sau tập tiếp tục dầm nghiệm sơ đồ uốn điểm, dướitrong tác dụng của14haingày, tải trọng sử dụng 03 thiết bị đo chuyển vị điện tử, ký hiệu LVDT 3, bố trí tiến hành thí nghiệm Trên trình nghiệm mẫu dầm cóuốn độ lớn bằngHình nhau6và cáchbày đềusơ gốiđồtựathímỗi bên mộtCác đoạn 800được mm thí Sử nghiệm haiuốn gối tựa tiếtdưới diệntác giữadụng dầm.của Từ hai số đo 03 tập thiếttrung bị đoP, nàycócho phép xác định theo sơởđồ bốn điểm, tải trọng độ lớn dụng kích thủy lực, trạm bơm dầu dầm phân tải để tạo hai tải trọng (tải trọng cách võng tiết diện dầm Các dụng cụ đo thủy lực, đo vị kết gốiđộtựa mỗilớn bênnhất 800 dụng lực,chuyển trạm xác bơm dầuthơng nối dầm đầu kích có giáđoạn trị Giámm trị tảiSửtrọng táckích dụng lên dầm định quaphân tải với thu thập xử lý số liệu TDS 530 (do hãng Tokyo Sokki Nhật ản sản xuất) để tạo haidụng tải trọng nàyđiện (tảitửtrọng đầu kích trị trọng cụ đo lực (Load cell) Đểcó đogiá chuyển vị của2P) dầmGiá dướitrịtáctảidụng củatác tải dụng trọng,lên dầm cho phép ghi nhận tự động đồng thời số liệu thí nghiệm (01 giây/lần ghi) sử dụng 03 thiết bị đo chuyển vị điện tử, ký hiệu LVDT 3, bố trí hai gối tựa tiết diện dầm Từ số đo 03 thiết bị đo cho phép xác định độ võng lớn tiết diện dầm Các dụng cụ đo lực, đo chuyển vị kết nối với thu thập xử lý số liệu TDS 530 (do hãng Tokyo Sokki Nhật ản sản xuất) cho phép ghi nhận tự động đồng thời số liệu thí nghiệm (01 giây/lần ghi) Hình Sơ Sơ nghiệmuốn uốnbốn bốnđiểm điểmcác cácmẫu mẫu dầm dầm đồđồ thíthí nghiệm Phân tích đánh giá kế ả 20 Sơ đồ thí nghiệm uốn bốn điểm mẫu dầm Ninh, N T., cs / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng xác định thông qua dụng cụ đo lực điện tử (Load cell) Để đo chuyển vị dầm tác dụng tải trọng, sử dụng 03 thiết bị đo chuyển vị điện tử, ký hiệu LVDT-1, LVDT-2 LVDT-3, bố trí Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng, NUCE hai gối tựa tiết diện dầm Từ số đo 03 thiết bị đo cho phép xác định độ võng lớn tiết diện dầm Các dụng cụ đo lực, đo chuyển vị kết nối với thu thập xử lý số liệu TDS 530 (do hãng Tokyo Sokki Nhật Bản sản xuất) cho phép ghi nhận tự động đồng thời ứt ăn mòn mức độ ăn mòn số liệu thí nghiệm (01 giây/lần ghi) ố ị ăn mòn, ẫn đế ỉ thép làm tăng thể ố ực đẩtích đánh ể ứ ỡ ả ệ ệm ăn mòn đẩ Phân giá kết ả ẫ ầm đề ấ ệ ế ứ ề ặ ầ ể 3.1 Tình trạng nứt ăn mịn mức độ ăn mòn sát đượ ằ thườ trình bày sơ đồ ế ứ ấ ệ ặ Khi cốt thép bị ăn mòn, dẫn đến tạo gỉ thép làm tăng thể tích cốt thép, gây lực đẩy gây ặ ấ ệ ề ế ứ ấ ủ ẫ ầ ệ Ở ặ nứt, vỡ lớp bê tơng bảo vệ Sau thời gian thí nghiệm ăn mòn đẩy nhanh 60 ngày, 04 mẫu dầm đáy dầ ứ mắt ảy rathường hơnTrên đángHình kể trình ỉ xuất vết nứt trênặ bề mặt ủdầm cóẫ thểầquan sát ệ nứtộ xuất ế ởứ mặtắbên, ọ(phía mặtốbên xuất ề ộnhiềuừvết 0,02 bày sơấđồ vết nứtđếnhất) 04 mẫu dầm thí nghiệm Ở mặt phía cố đáy dầm trạng ế ứt ăn mòn ủ ế mặt ặ ủcác mẫu ầ dầm, ấ tình ệ cao nứt độ xảy ố đáng kể, chỉị xuất vài vết ị nứt ngắn, ọ dọc theo cốt ề thép có bề rộng ố từ 0,02 đếnề 0,05 ộ mm ằ Các vết nứt ăn mòn cốt thép chủ yếu mặt bên dầm, xuất cao độ cốt thép vùng chịu ảng 0,12 mm đế ạnh đó, xuấ ệ ộ ố ế ứ ụ kéo ộ vùng chịu nén, dọc theo chiều dài cốt thép, có bề rộng nằm khoảng 0,12 mm đến 0,19 mm Bên phương thẳng đứ ề ộ ỏ Trong trườ ợ ề cạnh đó, xuất số vết nứt cục bộ, theo phương thẳng đứng, có bề rộng nhỏ Trong trường hợp ả chiều ệ dày ặ lớp bêủ tông ả bảo vệ ẫ mặt ầ bên củaệcả 04 đềumẫu nhưdầm nhauthínên có thểđều ấnhư nhauạnên có này, nghiệm ứt đồ tương đồng ẫ ầ mẫu dầmầBTCT ố dầm cốtựSGFRP ặ Sựủ có mặt thể thấy tìnhtương trạng nứt GFRP đặt phía ngồi cốt thép khơng có ảnh hưởng đáng kể đến tình trạng GFRP đặ ố ảnh hưởng đáng kể đế nứt ứ bềềmặt dầm cốt thép bị ăn mòn gây ặ ầ ố ị ăn mòn gây Sơ vếtvết nứt củacác cácmẫu mẫu dầm thí nghiệ Hình đồ Sơ đồ nứtởởmặt mặt bên bên dầm thí nghiệm Để xác đị ạng ăn mòn cố ế ệ ố ế Để xác định tình trạng ăn mịn cốt thép, sau tiến hành thí nghiệm uốn, tiến hành đập vỡ ẫ cốt ầmthép để Có ấ thể thấy tìnhố trạng ăn mịnểxảyấra ạngcốtănthép mịndọc xảvùng mẫuhành dầm đậ để lấyỡcác ọ cốt thép đai ‡ Trên Hình trình ‡ bày hìnhốtảnh thép đai Trêncốt thép ∅12 kéo (∅12), vùng ốnén (∅10) GFRP trước sau tiến hành thí nghiệm ăn mịn đẩy nhanh Có thể thấy GFRP ả ủ ố ‡ GFRP trướ ế ệm ăn mịn đẩ ể ấ 21 Như trình bày trên, ưu điể ấ ị ự ế ấ môi trườ ị ăn mòn bở ả sử ụ ự ố Ninh, N T., cs / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng ố trên, ‡ ố khơng bịTạp ănchí mịn ion đãNUCE trình bày ưu điểm cho thấy khả sử dụng Tạpbởi chí học Công nghệ dựng, NUCE Khoa họcKhoa Côngclorua nghệ XâyNhư dựng,Xây GFRP làm cốt chịu lực kết cấu bê tơng mơi trường xâm thực Hình ảnh cốt thép cốt GFRP trước sau thí nghiệm Đố ỗ ầ ệm, để xác định đế ự ụ ố ảm đườ ủ ố ‡ ăn mòn, ấ ối lượ ẫ ều dài 1000 mm, đượ ấ có sở ự ệ ị ố ủ ẫ ầ ặ ố ụ ấ ẩ ỉ ụ ự ả ấ để ỉ ề ặ ố sau rử ến hành cân xác định lượ ằng cân điệ (độ xác đ (a) Cốt thép ∅12 (b) Cốt GFRP ∅12 xác đị ố ự ‡ố ụ‡ ối lượ ố ủ ố‡ ố ‡ ẫ ầm đ Hình ảnhHình cốt thép cốt vàtrước sau thí mịn điện hóađiện hóa ảnh cốt thépGFRP cốttrước GFRP vànghiệm sau thí ăn nghiệm ăn mịn Hình Hình ảnh cốt thép cốt GFRP trước sau thí nghiệm ăn mịn điện hóa ả Đố ỗ ầ ệm, để xác định đế ự ụ ối lượ ự Đố ỗ ầ ệm, để xác định đế ự ụ ối lượ ự Đối với dầm thí nghiệm, ảm đườ ảm ủ ố định‡ ăn mòn, ấ mòn, ẫu đườ ủ để xác ốđếndo ‡ ăn ấ thép để ẫu xác thépđịđể xác đị hao hụt khối ốilượng sựẫ suy ều giảm ối lượ ẫ dài đường 1000 mm, đượmm,ấ đượ ị ữầ (để lượ (hay ều dài 1000 ấ ởữ ị ầ (để kính) cốt thép ∅12 ăn mịn, lấy có sởthanh ự ệ ị ố ủ ẫ ầ ề có sở ự ệ ị ố ủ ẫ ầ ề 02 mẫu thép đểặ xác ốđịnh khối ặ ẩ ỉmẫu ụ ệ ốử ụlượng ấ ụCác ấ ẩ ỉ ụ ệ thép có chiều dài lấy ự ả mm, ấ ảđểđược ởỉvùng ềỉ ặ ốề ặ ốsau rửsau ằngrửnướ ằngạ nướ ự 1000 ấ để nhịp dầmến(để có sở phân tích làm việc chịu hành ến cânhành xác cân địnhxác lượtrong ằng điệ cân (độ xác đế xác đế ế ả ế định lượ cân ằng điệ (độ ả uốn củaxác cácđịmẫu Sau ụự ối lượ ủlượ ốsạch ẫ ầm đượ xácự dầm đị này) ụ khiốilàm ủ bềố ẫ ầm đượ mặt cốt ả ả thép (sử dụng chất tẩy gỉ thép chuyên dụng B05 Viện KHCN Xây dựng IBST sản xuất để làm gỉ bề mặt cốt thép, sau rửa nước sạch), tiến hành cân xác định lượng cân điện tử (độ xác đến 1xác định Hình Cân xác định khối lượng cốt thép Cân khối lượng cốt thép sau sau bị ăn mòn gam) Kết xác định hao hụt khối lượng cốt thép mẫu dầm trình bày ảng Đánh giá mức độ ăn mòn ố Bảng ‡ Cân xác địnhxác khối lượng cốtthanh thép cốt sauthép bị ănkhi mòn Cân định sau bị ăn mòn Bảng Đánh giákhối mứclượng độ ăn mòn cốt ∅12 ốithéplượ ảng Đánh độ ăn mòn ố mòn ‡ố ẫ 2.giáĐánh ầmứcgiá ảng mức độ ăn ‡ Mẫu dầm thí nghiệm D-05-1 D-05-2 D-G-05-1 D-G-05-2 b Khối lượng ban đầu (kg/m) ẫ ầ ẫ ệ ban đầ Khối lượng sau bị ăn mòn (kg/m) ối lượệ ối lượ ầ858 ban đầ ban đầ 858 ệ 858 858 22 ối lượ ối lượ ả ố ả ị ăn795,4 ị ăn 810,3lượ lượ 805,5 818,5 ối lượ ị ăn Suy giảm khối lượng (%) ố 7,2 5,6 6,1 4,6 lượ Ninh, N T., cs / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng 3.2 Ứng xử chịu uốn mẫu dầm thí nghiệm a Quan hệ tải trọng chuyển vị mẫu dầm thí nghiệm Trên Hình 10 trình bày biểu đồ quan hệ tải trọng độ võng (P – f) 04 mẫu dầm thí nghiệm Các giá trị tải trọng độ võng đặc trưng mẫu dầm thí nghiệm trình bày Bảng Đây mẫu dầm có vết nứt trước cốt thép bị ăn mịn gây Có thể thấy làm việc mẫu dầm bê tông cốt thép bê tơng cốt hỗn hợp có chung giai đoạn sau: Giai đoạn làm việc ban đầu, tương ứng với đoạn OA Điểm A có thay đổi độ dốc biểu đồ P – f cho thấy thời điểm xuất thêm vết nứt mô men uốn gây dầm Trong giai đoạn này, quan hệ tải trọng độ võng 04 dầm khơng có chênh lệch Điều cho thấy, tải trọng nhỏ, GFRP chưa tham gia làm việc, ứng xử dầm bê tông cốt SGFRP tương tự dầm BTCT Giai đoạn giai đoạn AB, B điểm thay đổi độ dốc lần thứ biểu đồ P - f, tương ứng với thời điểm cốt thép chịu kéo bị chảy dẻo Tại điểm này, xác định giá trị tải trọng gây chảy dẻo cốt thép, ký hiệu Py Trong giai đoạn này, thấy độ cứng mẫu dầm cốt SGFRP cao so với dầm BTCT thông qua việc giảm độ võng dầm bê tông cốt hỗn hợp so với dầm BTCT cấp tải trọng Điều cho thấy tham gia làm việc GFRP góp phần gia tăng độ cứng dầm Như vậy, trường hợp dầm cốt SGFRP bị ăn mòn, vai trò GFRP phát huy tương tự kết thu thí nghiệm mẫu dầm bê tông cốt SGFRP không bị ăn mòn [8–14] Giai đoạn BC giai đoạn sau cốt thép vùng chịu kéo bị chảy dẻo Với dầm BTCT cốt thép, giai đoạn thể làm việc bê tông vùng nén, nhiên thấy tham gia chịu lực bê tông vùng nén không đáng kể Với dầm bê tông cốt SGFRP, giai đoạn thể rõ tham gia chịu lực GFRP Điểm C ứng với thời điểm bê tông vùng nén bị ép vỡ, cho phép xác định tải trọng cực hạn gây phá hoại dầm, Pul Theo kết trình bày Bảng 3, tỷ số tải trọng cực hạn tải trọng gây chảy dẻo cốt thép Pul /Py có giá trị trung bình 1,55 So với kết thu nghiên cứu [8], với dầm bê tơng sử dụng cốt SGFRP tương tự, có tỷ số 1,92, nhận thấy với dầm cốt SGFRP bị ăn mòn, tham gia chịu lực GFRP bị suy giảm Điều giải thích suy giảm khả bám dính GFRP với bê tông vùng chịu kéo xuất vết nứt cốt thép bị Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng, NUCE ăn mòn gây Quan võngcủa củacác cácmẫu mẫudầm dầm nghiệm Hình 10 Quanhệhệtải tảitrọng trọng –– độ độ võng thíthí nghiệm Bảng Các giá trị tải trọng độ võng đặc trưng 23 Tải trọng Tải trọng Độ võng Độ võng Mẫu dầm gây chảy cốt gây phá hoại dầm bị phá cốt thép thí nghiệm P P chảy (mm) hoại (mm) Ninh, N T., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Bảng Các giá trị tải trọng độ võng đặc trưng Mẫu dầm thí nghiệm Tải trọng gây chảy cốt thép Py (kN) Độ võng cốt thép chảy (mm) Tải trọng gây phá hoại Pul (kN) Độ võng dầm bị phá hoại (mm) D-05-1 D-05-2 D-G-05-1 D-G-05-2 21,0 22,5 26,5 27,5 12,0 11,5 12,0 11,8 21,5 24,0 40,0 44,0 26,0 25,5 31,0 33,5 b Sự phát triển vết nứt chế phá hoại mẫu dầm Trên Hình 11 trình bày sơ đồ vết nứt mẫu dầm tác dụng tải trọng thí nghiệm Có thể thấy với 02 mẫu dầm bê tông cốt SGFRP, số lượng vết nứt xuất nhiều so với hai mẫu dầm BTCT Sự bám dính GFRP bê tơng có vai trị việc tăng cường làm việc bê tông vùng chịu kéo, qua giúp phân tán vết nứt nhiều hạn chế mở rộng vết nứt Với hai mẫu dầm bê tông cốt SGFRP, số lượng vết nứt dầm D-G-05-1 nhiều hẳn Tạpdầm chí D-G-05-2 Khoa học Cơng nghệnày Xâycũng dựng,phù NUCE so với Kết hợp với biểu đồ tải trọng – độ võng 02 dầm trình bày Hình ứng xử uốn dầm D-G-05-1 tốt so với dầm D-G-05-2 Sơ vếtvết nứt mẫudầm dầm nghiệm Hình 11 đồ Sơ đồ nứttrên các mẫu khikhi thí thí nghiệm uốn uốn Cơphá chếhoại mẫu ủ dầm BTCT ẫ ầ D-05-1 D-05-2 phá hoại dẻo, cốt thép ẻvùng kéo Cơ chế ố dẻo bê tông vùng ị nén ả bịẻép vỡ Với 02 mẫu dầm cốt SGFRP, ị ỡsự phá hoại làẫ pháầhoại ốdịn, bị chảy bê tơng vùng ự nén bị ạép vỡ (Hình ạ12) Tại thời điểm này, GFRP ị chưa ỡ bị đứt Cơ chếạpháờhoại nàyđiểm cũngnày, tươngthanh tự dầm cốt SGRP không bị ăn mòn [7–14] Nhưựvậy, GFRP chưa bị đứt Cơ chế ại tương nhưvới đốdầmớ bê tông cốt SGFRP bị ăn mòn, cần phải lưu ý dạng phá hoại dạng phá hoại đột ngột, khơng có ầ ố ị ăn mịn [ ] Như vậ ầ ố ị ăn cảnh báo trước ầ báo trướ ải lưu ý ại 24 ại độ ộ ả điểm này, GFRP chưa đứt chế tươngự ự điểm này, GFRP chưa bị bị đứt CơCơ chế ại ại tương đốđố ớ ị ăn mòn Như ị ăn ầ ầ ố ố ị ăn mòn [ [ ] ] Như vậvậ ớ ầ ầ ốố ị ăn ý ầ ầ ải ải lưulưu ý ại ại vì là dạdạ ại ại độđộ ộ ộ ảả Ninh, N T., cs / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng trướ báobáo trướ (a) Dầm D-05-1 (b) Dầm D-G-05-1 ầầ ầ ầ Hình 12 Phá hoại điển hình dầm BTCT cốt SGFRP bê tông vùng nén bị ép vỡ Phá hoại điển hình dầm SGFRP tơng vùng nénbịbịépép Phá hoại điển hình dầm cốtcốt SGFRP dodo bêbê tơng vùng nén vỡvỡ Kết luận ế ế ậ ậ Nội dung báo trình bày nghiên cứu thực nghiệm ứng xử dầm bê tông cốt SGFRP bị ăn Nội dung báo bày nghiên cứu thực nghiệm ứng xử dầm mịn Nội Dựa cácbài kết đạttrình được, cónghiên thể rút kết luận sau dung báo trình bày cứu thực nghiệm ứng xửđây: dầm cốtcốt - Thơng thí nghiệm ăntrên mịncác thépquả nhanh, cho phép tạorút tình trạng nứt trênchính kết SGFRP ăn mòn Dựa được, ranhững luận SGFRP bị bị ănqua mịn Dựa cốt kếtkết quảđẩy đạtđạt được, cócó thểthể rútrarađược kếtkếtluận cấu dầm bê tơng cốt thép dầm bê tông cốt SGFRP Với dầm bê tông cốt SGFRP, thí nghiệm ăn sau saumịn điện hóa, GFRP khơng bị ăn mịn khơng ảnh hưởng tình trạng nứt bề mặt dầm ăn mòn cốt thép gây nghiệm ăn mòn cốt thép đẩy nhanh, cho phép tạo tình Thơng qua Thơng qua thíthí nghiệm ăn mịn cốt thép đẩy nhanh, cho phép tạo tình - Ứng xử uốn dầm bê tơng cốt SGFRP bị ăn mịn cốt thép gồm giai đoạn làm việc đặc trưng tương tự với dầm bê tông cốt SGFRP không bị ăn mịn cốt thép Sự có mặt thành GFRP góp phần làm tăng độ cứng dầm Đồng thời, thơng qua bám dính GFRP bê tơng cho phép phân tán vết nứt vùng kéo mô men uốn gây ra, hạn chế độ mở rộng vết nứt - Do bê tông vùng kéo bị nứt ăn mòn cốt thép, nên khả tham gia chịu lực GFRP có suy giảm so với trường hợp dầm không hư hỏng ăn mịn Bên cạnh đó, cần lưu ý dạng phá hoại dầm SGFRP bị ăn mòn phá hoại dịn, bê tơng vùng nén bị ép vỡ Đây điều cần lưu ý áp dụng giải pháp cốt SGFRP cho kết cấu dầm bê tông Tài liệu tham khảo [1] Khoan, P V., Thắng, N N (2010) Tình trạng ăn mịn cốt thép vùng biển Việt Nam số kinh nghiệm sử dụng chất ức chế ăn mịn canxi nitrit Tạp chí Khoa học cơng nghệ Xây dựng, Viện Khoa học công nghệ xây dựng IBST [2] ACI 440.1R (2015) Guide for the design and construction of concrete reinforced with FRP bars Report by ACI Committee 440, American Concrete Institute [3] CAN/CSA-S806-12 (2012) Design and Construction of Building Components with Fibre-Reinforced Polymers Canadian Standards Association [4] FIB.40 (2007) FRP Reinforcement in RC Structures Bulletin No 40, International Federation for Structural Concrete [5] FIB (2010) Model Code for Concrete Structures International Federation for Structural Concrete [6] JSCE (1997) Recommendation for design and construction of concrete structures using continuous fiber reinforcing materials Concrete Engineering Series 23 Japan Society of Civil Engineers Machida, A ed., Tokyo, Japan 25 Ninh, N T., cs / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng [7] GangaRao, H V S., Taly, N., Vijay, P V (2007) Reinforced Concrete Design with FRP Composites CRC Press [8] Tuấn, P M Nghiên cứu làm việc chịu uốn dầm bê tông cốt hỗn hợp thép polyme cốt sợi thủy tinh Luận án Tiến sỹ kỹ thuật Đại học Xây dựng [9] Tuấn, P M (2019) Khả chịu mô men uốn dầm bê tông cốt hỗn hợp thép GFRP theo TCVN 5574:2018 Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng (KHCNXD) - ĐHXD, 13(4V):73–81 [10] Leung, H Y (2004) Flexural capacity of concrete beams reinforced with steel and fibre-reinforced polymer (FRP) bars Journal of Civil Engineering and Management, 10(3):209–215 [11] Ge, W., Zhang, J., Dai, H., Tu, Y (2011) Experimental Study on the Flexural Behavior of Concrete Beam Hybrid Reinforced with FRP Bars and Steel Bars Advances in FRP Composites in Civil Engineering, Springer Berlin Heidelberg, 301–303 [12] Ge, W., Zhang, J., Cao, D., Tu, Y (2015) Flexural behaviors of hybrid concrete beams reinforced with BFRP bars and steel bars Construction and Building Materials, 87:28–37 [13] Jia, B., Liu, S., Liu, X., Wang, R (2014) Flexural capacity calculation of hybrid bar reinforced concrete beams Materials Research Innovations, 18(sup2):S2–836–S2–840 [14] Kara, I F., Ashour, A F., Kăoroglu, M A (2015) Flexural behavior of hybrid FRP/steel reinforced concrete beams Composite Structures, 129:111–121 [15] Lau, D., Pam, H J (2010) Experimental study of hybrid FRP reinforced concrete beams Engineering Structures, 32(12):3857–3865 [16] Mustafa, S A A., Hassan, H A (2018) Behavior of concrete beams reinforced with hybrid steel and FRP composites HBRC Journal, 14(3):300–308 [17] Sun, Z., Fu, L., Feng, D.-C., Vatuloka, A R., Wei, Y., Wu, G (2019) Experimental study on the flexural behavior of concrete beams reinforced with bundled hybrid steel/FRP bars Engineering Structures, 197: 109443 [18] Zhou, Y., Zheng, Y., Sui, L., Hu, B., Huang, X (2020) Study on the Flexural Performance of HybridReinforced Concrete Beams with a New Cathodic Protection System Subjected to Corrosion Materials, 13(1):234 [19] Vu, N S (2018) Experimental and analytical investigations on seismic behavior of corroded reinforced concrete members Doctoral thesis, Nanyang Technological University, Singapore [20] Fang, C., Lundgren, K., Chen, L., Zhu, C (2004) Corrosion influence on bond in reinforced concrete Cement and Concrete Research, 34(11):2159–2167 [21] Lee, H S., Tomosawa, F., Noguchi, T (1996) Effects of rebar corrosion on the structural performance of singly reinforced beams Durability of building materials and components, 7(1):571–580 [22] Azad, A K., Ahmad, S., Azher, S A (2007) Residual Strength of Corrosion-Damaged Reinforced Concrete Beams ACI Materials Journal, 104(1):40–47 [23] Long, Đ V., Hưng, P V., Thắng, N K T., Đơng, N V., Hồng, P C (2020) Nghiên cứu thực nghiệm ứng xử cột BTCT chịu nén lệch tâm bị hư hỏng ăn mòn cốt thép hiệu gia cường vật liệu sợi composite Báo cáo tổng kết đề tài NCKH sinh viên, mã số XD-2020-31, Trường Đại học Xây dựng 26 ... Nghiên cứu làm việc chịu uốn dầm bê tông cốt hỗn hợp thép polyme cốt sợi thủy tinh Luận án Tiến sỹ kỹ thuật Đại học Xây dựng [9] Tuấn, P M (2019) Khả chịu mô men uốn dầm bê tông cốt hỗn hợp thép. .. hợp cho kết cấu bê tông làm việc môi trường xâm thực [18] Nội dung báo trình bày nghiên cứu thực nghiệm làm việc dầm bê tông cốt SGFRP trường hợp dầm bị hư hỏng ăn mịn cốt thép chịu lực Thí nghiệm. .. nghiệm uốn mẫu dầm bê tông cốt thép cốt SGFRP bị ăn mòn nhằm đánh giá ứng xử uốn mẫu dầm xác định làm việc cốt hỗn hợp SGFRP 2.1 Mẫu thí nghiệm vật liệu chế tạo Trong nghiên cứu này, 04 mẫu dầm