TTĐCĐT Nissan Navara

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO BÀI TẬP LỚN MƠN HỌC: TÍNH TỐN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG (NISSAN NAVARA 2019 2.5 4WD) Tp Hồ Chí Minh, Tháng năm 2021 MỤC LỤC PHẦN 1: TÍNH TỐN NHIỆT ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG A Chọn Các Thông Số Cho Tính Tốn Nhiệt Áp suất khơng khí nạp: Nhiệt độ khơng khí nạp: Áp suất khí nạp trước xuppap nạp: 4 Nhiệt độ khí nạp trước xuppap nạp: Áp suất cuối trình nạp: Áp suất khí sót: Nhiệt độ khí sót: Độ tăng nhiệt độ khí nạp mới: Chọn hệ số nạp thêm: 10 Chọn hệ số quét buồng cháy: 11 Chọn hệ số hiệu đính tỷ nhiệt: 12 Hệ số nhiệt lợi dụng điểm z: 13 Hệ số nhiệt lợi dụng điểm b: 14 Chọn hệ số dư lượng khơng khí: 15 Chọn hệ số điền đầy đồ thị công: 16 Tỷ số tăng áp: • TÍNH TOÁN NHIỆT Quá trình nạp: Quá trình nén: Tính tốn q trình dãn nở: Tính tốn thơng số đặc trưng chu trình: 11 PHẦN 2: TÍNH TỐN ĐỘNG LỰC HỌC CƠ CẤU TRỤC KHUỶU – THANH TRUYỀN 16 A Động Học Của Piston 16 B Động Học Của Cơ Cấu Khuỷu Trục-Thanh Truyền 23 Lực khí thể: 23 Lực quán tính chi tiết chuyển động: 24 PHẦN : BẢN VẼ CÁC ĐỒ THỊ - CODE ĐỒ THỊ 34 A ĐỒ THỊ 34 Đồ thị công P-V: 34 Đồ thị Pkt Pj P1: 34 Đồ thị biểu diễn lực ngang N: 35 Đồ thị biểu diễn lực T: 35 Đồ thị biểu diễn lực Z: 36 Đồ thị T-Z: 36 Đồ thị chuyển vị piston: 37 Đồ thị vận tốc piston: 37 Đồ thị gia tốc piston: 38 B CODE ĐỒ THỊ 39 Tài Liệu Tham Khảo 44 PHẦN 1: TÍNH TỐN NHIỆT ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG Tính Tốn Động Cơ: Diesel (Nissan Navara 2019 2.5 4WD) • Cơng suất có ích : Ne = 140,19 kW • Tỷ số nén : ε = 15 • Số vịng quay: • Số xylanh: ne =3600 vg/ph i = 04 • Số kì: 04 • S/D = 89/100 (mm) A Chọn Các Thông Số Cho Tính Tốn Nhiệt Áp suất khơng khí nạp: Áp suất khơng khí nạp chọn áp suất khí quyển: p0 = 0,1 (MN/m2) Nhiệt độ khơng khí nạp: Nước ta thuộc khu vực nhiệt đới, nhiệt độ trung bình ngày chọn là: Tkk = 29oC, T0 = (tkk + 273)oK = (29 + 273)oK = 302oK Áp suất khí nạp trước xuppap nạp: Động Diesel kỳ tăng áp: pk > p0 = > pk = 0,12 (MN/m2) Nhiệt độ khí nạp trước xuppap nạp: Nhiệt độ khí nạp trước xuppap nạp động Diesel có kỳ tăng áp: 𝑝𝑘 Tk = T0.(𝑝 ) 𝑚−1 𝑚 với m = 1,5 => Tk = 295,923 ( ͦ K) Áp suất cuối trình nạp: Động Diesel kỳ tăng áp: pa = (0,8 ÷ 0,95).p0 (MN/m2), ta chọn: Pa = 0,95 P0 = 0,095 (MN/m2) Áp suất khí sót: Đối với động Diesel: pr = (1,03 ÷ 1,06).p0, ta chọn: Pr = 1,05.p0 = 0,105 (MN/m2) Nhiệt độ khí sót: Đối với động Diesel Tr = (900o ÷ 1100)oK, ta chọn Tr = 845 (o K) Độ tăng nhiệt độ khí nạp mới: Khí nạp chuyển động đường ống nạp vào xilanh động tiếp xúc với vách nóng lên sấy nóng lên trị số nhiệt độ ΔT Đối với động Diesel thì, ∆T = 10 ÷ 35oC, ta chọn ∆T = 20 (oC) Chọn hệ số nạp thêm: Hệ số nạp thêm biểu thị tương quan lượng tăng tương đối hỗn hợp khí cơng tác sau nạp thêm so với lượng khí cơng tác chiếm chỗ thể tích Va Hệ số nạp thêm thường chọn giới hạn λ1 = 1,02 ÷ 1,07, ta chọn: λ1 = 1,05 10 Chọn hệ số quét buồng cháy: Hệ số quét buồng cháy chọn λ2 = 0,28 11 Chọn hệ số hiệu đính tỷ nhiệt: Hệ số hiệu đính tỷ nhiệt λt phụ thuộc vào thành phần hỗn hợp ⍺ nhiệt độ khí sót Tr Theo thực nghiệm: động Diesel có: ⍺ = 1,50 ÷ 1,8, ta chọn: ⍺ = 1,7 λt = 1,11 12 Hệ số nhiệt lợi dụng điểm z: Đối với động Diesel thì, ξ z = 0,65 ÷ 0,85, ta chọn ξz = 0,65 13 Hệ số nhiệt lợi dụng điểm b: Hệ số nhiệt lợi dụng điểm b phụ thuộc vào nhiều yếu tố Khi tốc độ động cao cháy rớt tăng , dẫn đến b nhỏ Động Diesel có: ξb < 0,92, nên ta chọn ξb = 0,85 14 Chọn hệ số dư lượng khơng khí: Đối với động Diesel có buồng cháy thống nhất, α = 1,45 ÷ 1,75, ta chọn α = 1,7 15 Chọn hệ số điền đầy đồ thị cơng: Đối với động Diesel có buồng cháy thống φd = 0,90÷0,95 Ta chọn φd = 0,95 16 Tỷ số tăng áp: Tỷ số tăng áp  tỷ số áp suất hỗn hợp khí xi lanh cuối trình cháy & trình nén:  = Pz Pc Đối với động Diesel có buồng cháy thống λ = 1.6 ÷ 2.20, ta chọn λ = • TÍNH TỐN NHIỆT Q trình nạp: - Hệ số khí sót  r : r = 2 (Tk + T ) Pr Tr  Pa   Pr   P  a 1 − t 2   m - Trong m số giãn nở đa biến trung bình khí sót m = 1,45÷1,5 Ta chọn m = 1,5 γr = 0,28 (295,923 + 20) 0,105 845 0,095 1 1.5 = 0,007 0,105 15 1,05 − 1,11 0,28 (0,095) thỏa mãn động Diesel γr = 0.007 - Nhiệt độ cuối trình nạp Ta: 𝑇𝑎 = 𝑚−1 𝑝𝑎 ( 𝑚 ) (𝑇𝑘 +𝛥𝑇) +𝜆𝑡 𝛾𝑟 𝑇𝑟 ( ) o 𝑝𝑟 1+𝛾𝑟 K 1,5−1 Ta = 0,095 1,5 (295,923+20)+1,11.0,007.845.( ) 0,105 1+0,06 thỏa mãn động Diesel tăng áp có Ta = 320 ÷ 400 o ≈ 320 o K K Q trình nén: Ta có: - Tỷ nhiệt mol đẳng tích trung bình khí nạp mới: mcv = 19,806 + ̅̅̅̅̅ 0,00419T kJ ( ⁄kmolK) av = 19,806 Với { bv 0,00419 = 2 - Tỷ nhiệt đẳng tích trung bình sản phẩm cháy: α = 1.7 tính cho động Diesel theo công thức sau: ̅̅̅̅̅̅ mcv′′ = (19,867 + 1,634 184,36 ) + (427,38 + ) 10−5 T𝑐 𝛼 α Thay số ta được: ̅̅̅̅̅̅ mcv′′ = (19,867 + 1,634 184,36 ) + (427,38 + ) 10−5 T𝑐 1,7 1,7 = 20,83 + 2,68 10−3 𝑇𝐶 a′′v = 20,83 Với {b′′ v = 2,68 10−3 - Tỉ nhiệt mol đẳng tích trung bình hỗn hợp q trình nén tính theo cơng thức sau : mcv + γr ̅̅̅̅̅̅ ̅̅̅̅̅ mcv′′ 19,806 + ′ = mcvc = + γr 0,00419T𝑐 + 0,007(20,83 + 2,68 10−3 𝑇𝐶 ) + 0,007 kJ = 19,8 + 2,1 10−3 ( ) kmol °K Ta có: ̅̅̅̅̅ mcv′ = a′v + b′v T => {b′v a′v = 19,8 = 2,1 10−3 𝑇𝐶 - Chỉ số nén đa biến trung bình n1 xác định cách gần theo phương trình cân nhiệt q trình nén biểu thị cơng thức sau đây: n1 − = 8,314 b′v a′v + Ta (εn1 −1 + 1) 8,314 n1 − = 19,8 + 2,1 10−3 320 (15n1 −1 + 1)  Giải ta giá trị n1 ≈ 1,37 ∈ (1,34 ∶ 1,40) thỏa mãn điều kiện n1 động Diesel có buồng cháy thống MN - Áp suất trình nén pc: pc = pa εn1 = 0,095 151,37 ≈ 3,88 [ m2 ] Thỏa động Diesel có buồng cháy thống (3,88 : 5,88) - Nhiệt độ cuối trình nén Tc: Tc: Tc = Ta εn1 −1 = 320 151,37−1 ≈ 871,6[°K] Thỏa động Diesel có buồng cháy thống (850 : 1050) Quá trình cháy: C: 0,87 kg - Đối với động Diesel thành phần 1kg nhiên liệu có: {H: 0,126 kg O: 0.004kg - Lượng khơng khí lý thuyết cần thiết để đốt cháy 1kg nhiên liệu M0: M0 = C H O 0,21 12 32 ( + + ) (kmolkk⁄kgnl ) thay số liệu vào công thức ta tính M0=0,4357 kmol kk - Lượng khí nạp thực tế nạp vào xilanh M1: kk M1=α.M0 = 1,7.0,4357 ≈ 0,7407 [kmol kgnl] - Lượng sản vật cháy M2: O H 0,004 α =1,7 ≥ => M2=32 + +α.M0= ≈ 0,772 [kmol 32 + 0,126 + 1,7.0,4357 SVC ] kg nl SVC ∆M= M2 - M1 = 0,0313[kmol kg nl] - Hệ số biến đổi phân tử lý thuyết: β0 = M2 M1 ≈ 1,042 - Hệ số biến đổi phân tử thực tế: M +M β +γ β0 −1 r 1+γr r β = M2 +Mr= 1+γ =1+ r = 1,042−0,007 1+0,007 ≈ 1,027 - Hệ số biến đổi phân tử khí điểm: β −1 1,042−1 βz = + 1+γ xz =1+1+0,007 0,76 ≈ 1,031 r - Trong : *xZ : phần nhiên liệu cháy điểm Z, giả thiết số nhiên liệu cháy tỷ lệ với hệ ξ 0,65 số lợi dụng nhiệt: xz = ξ z = 0,85 = 0,76 b - Tổn thất nhiệt lượng cháy không hồn tồn ∆QH: Đối với động Diesel α = 1,7 > 1, thiếu oxy nên nhiêu liệu cháy khơng hồn tồn, gây tổn thất lượng nhiệt, ký hiệu ∆Q H : ∆QH = 42530(kJ⁄kg) - Tỷ nhiệt mol đẳng tính trung bình mơi chất điểm Z: ′′ ̅̅̅̅̅̅ mc vz = γr ) ̅̅̅̅̅ mcv ′′ + M1 (1 − xz )̅̅̅̅̅ mcv β0 γ M2 (xz + r ) + M1 (1 − xz ) β0 M2 (xz + 0,007 ) 23,16 + 0,7407(1 − 0,76) 21,623 1,042 0,007 ) + 0,7407(1 − 0,76) 0,772 (0,76 + 1,042 0,772 (0,76 + = Ta có: ̅̅̅̅̅̅ mcv′′ =23,16 (kJ⁄kmolK) mcv = 21,623 (kJ⁄kmolK) ̅̅̅̅̅ ̅̅̅̅̅ mcv′=21,63 (kJ⁄kmolK) kJ => ̅̅̅̅̅̅ mcvz ′′ = 22,8( ⁄kmolK) - Nhiệt độ cuối trình cháy Tz: Đối với động Diesel: ξz (QH ) M1 (1+γr ′ ′′ ̅̅̅̅̅̅̅̅  + (mc + 8,314 ) T = β (mc ̅̅̅̅̅̅ + 8,314) Tz vc c z vz ) Từ công thức thay số vào : 0,65 (42530) + (21,63 + 8,314.2) 871,6 = 1,03 (22,8 + 8,314) Tz 0,7407 (1 + 0,007) - Giải biểu thức : Tz ≈ 2196,42 (K) ∈ (1800 ∶ 3700) thỏa mãn điều kiện TZ động diesel  Áp suất cuối trình cháy: pz =  pc = 3,88 ≈ 7,76(MN/m2) Tính tốn q trình dãn nở: - Tỷ số giãn nở đầu động Diesel: 𝜌 = 𝛽𝑧 𝑇𝑧  = 1,03 2108,8 𝑇𝑐 ε 15 ρ 1,297 - Tỷ số giãn nở sau động Diesel: δ = = 871,6 = 1,297 ≈ 11,55 Xác định số đa biến trung bình n2 theo công thức sau: (𝜉𝑏 −𝜉𝑍 )⋅𝑄𝐻 ′′ 8314 ′′ = 𝛽 ⋅ 𝑚𝑐𝑣𝑏 ⋅ 𝑇𝑏 − 𝛽𝑍 ⋅ 𝑚𝑐𝑣𝑧 ⋅ 𝑇𝑍 + 𝑛 𝑀1 ⋅(1+𝛾𝑟 ) −1 ⋅ (𝛽𝑍 ⋅ 𝑇𝑍 − 𝛽 ⋅ 𝑇𝑏 ) (*) Ta có: 8,314 𝑛2 − = (𝜉𝑏 −𝜉𝑧 )⋅𝑄𝐻 𝑏′′ 𝑣𝑧 +𝑎′′ 𝑣𝑧 + ⋅(𝑇𝑍 +𝑇𝑏 ) 𝑀1(1+𝛾𝑟)⋅𝛽⋅(𝑇𝑧 −𝑇𝑏 ) ′′ 𝑎𝑣𝑧 = Trong đó: { ′′ 𝑏𝑣𝑧 = (**) 𝛾𝑟 ′ 𝑎′′ 𝑣 ⋅𝑀2 (𝑥𝑧 + )+𝑎𝑣 ⋅𝑀1 (1−𝑥𝑍) 𝛽0 𝛾 𝑀2 ⋅(𝑥𝑍 + 𝑟 )+𝑀1 ⋅(1−𝑥𝑧 ) 𝛽0 𝛾 ′′ 𝑏𝑣 ⋅𝑀2(𝑥𝑧 + 𝑟 )+𝑏𝑣′ ⋅𝑀1 (1−𝑥𝑍 ) 𝛽0 𝛾 𝑀2 ⋅(𝑥𝑍 + 𝑟 )+𝑀1 ⋅(1−𝑥𝑧) 𝛽0 Suy ra: a"vz = b"vz = 0,007 20,83.0,772 (1 + 1,042) + 19,8.0,74 (1 − 0,76) 0,772 (1 + 0,007 ) 1,042 + 0,7407 (1 − 0,76) 0,007 )+4,2.10−3 0,7407.(1−0,76) 1,042 0,007 0,772.(1+ )+0,7407.(1−0,76) 1,042 5,36.10−3.0,772.(1+ ≈ 20,6 ≈ 5,1 10−3 (***) Mặt khác: ta có mối liên hệ: Tb = Tz 2196,42 δn2−1 = 11,55n2−1 (****) Thay giá trị (***); (****) vào phương trình (**) ta tìm n2: 𝑛2 − = n2 − = 8,314 𝜉𝑧 ) 𝑄𝐻∗ " (𝜉𝑏 − " + 𝑏𝑣𝑧 (𝑇 + 𝑇 ) + 𝑎 𝑣𝑧 𝑧 𝑏 𝑀1 (1 + 𝛾𝑟 ) 𝛽 (𝑇𝑧 − 𝑇𝑏 ) 8,314 (0,85−0,65).42530 +20,83+2,68.10−3.(2196,42+Tb) 0,7407.(1+0,007).1,027.(2196,42−Tb) Giải phương trình tìm giá trị n2 = 1,19  sai số n2 < 10% nên thỏa điều kiện - Nhiệt độ cuối trình giãn nở Tb Tb = Tz εn2−1 2196,42 = 11,551,19−1 = 1379,65 (K) - Áp suất cuối trình giãn nở Pb Pb = Pz ε n2 = 7,76 11,551,19 ≈ 0,4 (MN⁄m2 ) Kiểm nghiệm lại nhiệt độ khí sót: 275 0.424479 0.187812 0.612291 -0.740614 -1.499071 -1.440001 280 0.163537 0.209484 0.373021 -0.529649 -0.934616 -0.855643 285 -0.112929 0.236032 0.123103 -0.198388 -0.307085 -0.26476 290 -0.401694 0.268856 -0.132838 0.234528 0.320744 0.255968 295 -0.699042 0.309863 -0.389179 0.726863 0.885306 0.637885 300 -1.000838 0.361667 -0.639171 1.221932 1.336786 0.838105 305 -1.302614 0.427891 -0.874723 1.661112 1.646826 0.847281 310 -1.599674 0.513601 -1.086073 1.994123 1.807973 0.686874 315 -1.887198 0.625893 -1.261305 2.18449 1.828031 0.400736 320 -2.160359 0.77467 -1.385689 2.211036 1.723572 0.046391 325 -2.41444 0.973449 -1.440991 2.067939 1.515495 -0.31114 330 -2.644948 1.239728 -1.40522 1.765826 1.227696 -0.603109 335 -2.847729 1.593364 -1.254365 1.335894 0.889076 -0.761102 340 -3.01907 2.05 -0.96907 0.836966 0.537968 -0.726633 345 -3.155794 2.8 -0.355794 0.233089 0.145977 -0.30589 350 -3.25534 3.785 0.52966 -0.233591 -0.143801 0.496643 355 -3.315833 5.005 1.689167 -0.375767 -0.229419 1.662745 360 -3.336125 7.76 4.423875 -0.000001 -0.000001 4.423875 365 -3.315833 8.14875 4.832917 1.09377 0.675123 4.755686 370 -3.25534 8.14875 4.89341 2.236805 1.408471 4.57449 375 -3.155794 7.76 4.604206 3.194782 2.073789 3.910586 380 -3.01907 6.143456 3.124386 2.935586 1.986802 2.256437 385 -2.847729 4.936785 2.089056 2.50573 1.790625 1.136578 390 -2.644948 3.96986 1.324912 1.964995 1.504043 0.395387 395 -2.41444 3.217804 0.803364 1.453033 1.211304 -0.036699 400 -2.160359 2.638736 0.478377 1.058928 0.980926 -0.264069 405 -1.887198 2.192543 0.305345 0.850956 0.898089 -0.419133 410 -1.599674 1.846529 0.246855 0.938212 1.165408 -0.734079 415 -1.302614 1.575731 0.273117 1.819747 2.782581 -2.122703 420 -1.000838 1.361607 0.360769 -45.8436 -92.31207 80.124982 425 -0.699042 1.190514 0.491472 -1.722225 -5.129095 4.856244 430 -0.401694 1.052409 0.650715 -0.63918 -3.656661 3.658695 435 -0.112929 0.939862 0.826933 -0.057968 -3.310127 3.411363 440 0.163537 0.847332 1.010869 0.429769 -3.257987 3.384026 445 0.424479 0.770648 1.195127 0.899418 -3.340702 3.432152 450 0.667225 0.706642 1.373867 1.373867 -3.51802 3.51802 455 0.889699 0.652879 1.542578 1.866989 -3.789544 3.640679 460 1.090437 0.607475 1.697912 2.397775 -4.178899 3.820572 465 1.268596 0.568956 1.837552 3.001046 -4.737313 4.100299 470 1.423942 0.536159 1.960101 3.745466 -5.565675 4.559629 475 1.55681 0.50816 2.06497 4.779315 -6.880478 5.363137 480 1.668063 0.4842 2.152263 6.483548 -9.239266 6.925308 485 1.759023 0.458938 2.217961 10.199578 -14.614845 10.69961 490 1.831399 0.434834 2.266233 27.24885 -39.690894 28.948282 495 1.887198 0.411888 2.299086 -29.915035 44.605335 -33.166434 500 1.928634 0.3901 2.318734 -8.586352 13.154335 -10.231697 505 1.958031 0.369471 2.327502 -4.591253 7.234619 -6.056185 510 1.977723 0.35 2.327723 -2.894252 4.685905 -4.35882 515 1.989961 0.331688 2.321649 -1.948213 3.232217 -3.470123 520 1.996822 0.314534 2.311356 -1.337043 2.264116 -2.946338 525 2.000126 0.298538 2.298664 -0.899674 1.547336 -2.620819 530 2.001368 2.285068 -0.558474 0.970009 -2.418793 0.2837 535 2.001656 0.270021 2.271677 -0.268857 0.46863 -2.303877 540 2.001675 0.2575 2.259175 0.000001 0.000001 -2.259175 545 2.001656 0.18125 2.182906 0.266978 -0.458978 -2.214602 550 2.001368 0.105 2.106368 0.55213 -0.932057 -2.236218 555 2.000126 0.105 2.105126 0.926334 -1.523079 -2.427598 560 1.996822 0.105 2.101822 1.461202 -2.31998 -2.768547 565 1.989961 0.105 2.094961 2.348761 -3.568467 -3.406779 570 1.977723 0.105 2.082723 4.216187 -6.070894 -4.839138 575 1.958031 0.105 2.063031 11.104627 -15.000796 -10.29404 580 1.928634 0.105 2.033634 -33.11912 41.527519 25.135521 585 1.887198 0.105 1.992198 -7.570958 8.714754 4.753565 590 1.831399 0.105 1.936399 -4.517922 4.720929 2.371748 595 1.759023 0.105 1.864023 -3.306372 3.102383 1.472164 600 1.668063 0.105 1.773063 -2.63455 2.198063 1.017047 605 1.55681 0.105 1.66181 -2.18648 1.60989 0.756745 610 1.423942 0.105 1.528942 -1.84546 1.195029 0.600031 615 1.268596 0.105 1.373596 -1.557031 0.889574 0.50375 620 1.090437 0.105 1.195437 -1.291833 0.659706 0.442098 625 0.889699 0.105 0.994699 -1.033102 0.484045 0.39551 630 0.667226 0.105 0.772226 -0.772226 0.346008 0.346008 635 0.424479 0.105 0.529479 -0.507415 0.230047 0.275319 640 0.163537 0.105 0.268537 -0.243679 0.119661 0.164474 645 -0.112929 0.105 -0.007929 0.006669 -0.003826 -0.005747 650 -0.401694 0.105 -0.296694 0.223244 -0.16244 -0.254119 655 -0.699042 0.105 -0.594042 0.376229 -0.383696 -0.598799 660 -1.000838 0.105 -0.895838 0.423094 -0.705451 -1.058857 665 -1.302614 0.105 -1.197614 0.299697 -1.187866 -1.659966 670 -1.599674 0.105 -1.494674 -0.105762 -1.94582 -2.451342 675 -1.887198 0.105 -1.782198 -1.041248 -3.254745 -3.561657 680 -2.160359 0.105 -2.055359 -3.302784 -6.036129 -5.454446 685 -2.41444 0.105 -2.30944 -12.328488 -16.667392 -11.451806 690 -2.644948 0.105 -2.539948 32.929576 36.557359 16.079021 695 -2.847729 0.105 -2.742729 9.441112 9.138159 1.376196 700 -3.01907 0.105 -2.91407 5.697935 5.002981 -1.027211 705 -3.155794 0.105 -3.050794 3.797247 3.113741 -2.140946 710 -3.25534 0.105 -3.15034 2.397445 1.878939 -2.776205 715 -3.315833 0.105 -3.210833 1.17158 0.895144 -3.120598 720 -3.336125 0.105 -3.231125 0.000001 0.000001 -3.231125 PHẦN : BẢN VẼ CÁC ĐỒ THỊ - CODE ĐỒ THỊ A ĐỒ THỊ Đồ thị công P-V: Đồ thị Pkt Pj P1: Đồ thị biểu diễn lực ngang N: Đồ thị biểu diễn lực T: Đồ thị biểu diễn lực Z: Đồ thị T-Z: Đồ thị chuyển vị piston: Đồ thị vận tốc piston: Đồ thị gia tốc piston: B CODE ĐỒ THỊ D=10 Vc=45 S=8.9 %qua trinh nap ahc1=[0 15 30]; phc1=[0.105 0.1 0.095]; a1=[0:0.01:30]; Fp=pi*(D^2)/4; x1=(S/2)*(1-cosd(a1)+(1-cosd(2.*a1))./16); v1=x1.*Fp+Vc; p1=interp1(ahc1,phc1,a1,'spline'); %%%%%%% a2=[30:0.01:180]; x2=(S/2)*(1-cosd(a2)+(1-cosd(2.*a2))./16); v2=x2.*Fp+Vc; p2=linspace(0.095,0.095,15001); %%%% qua trinh nen a3=[180:0.01:340]; x3=(S/2)*(1-cosd(a3)+(1-cosd(2.*a3))./16); v3=x3.*Fp+Vc; p3=0.095.*(670./v3).^1.37; %%%%%%%%% ahc4=[340 345 360]; phc4=[2.05 2.8 6.46]; a4=[340:0.01:360]; x4=(S/2)*(1-cosd(a4)+(1-cosd(2.*a4))./16); v4=x4.*Fp+Vc; p4=interp1(ahc4,phc4,a4,'spline'); %%%%% Qua trinh chay a5=linspace(360,360,131); x5=(S/2)*(1-cosd(a5)+(1-cosd(2.*a5))./16); v5=x5.*Fp+Vc; p5=[6.46:0.01:7.76]; %%%%%%%%%% ahc6=[360 375 380]; phc6=[7.76 7.76 6.1435]; a6=[360:0.01:375]; x6=(S/2)*(1-cosd(a6)+(1-cosd(2.*a6))./16); v6=x6.*Fp+Vc; p6=interp1(ahc6,phc6,a6,'spline'); %%%%% Qua trinh gian no a7=[380:0.01:480]; x7=(S/2)*(1-cosd(a7)+(1-cosd(2.*a7))./16); v7=x7.*Fp+Vc; p7=7.76.*(58.5./v7).^1.19; %%%%%%%%%% ahc8=[480 510 540]; phc8=[0.4842 0.35 0.2575]; a8=[480:0.01:540]; x8=(S/2).*(1-cosd(a8)+(1-cosd(2.*a8))./16); v8=x8.*Fp+Vc; p8=interp1(ahc8,phc8,a8,'spline'); %%%%% Qua trinh thai ahc9=[540 550]; phc9=[0.2575 0.105]; a9=[540:0.01:550]; x9=(S/2)*(1-cosd(a9)+(1-cosd(2.*a9))./16); v9=x9.*Fp+Vc; p9=interp1(ahc9,phc9,a9,'spline'); %%%%%%%%%% a10=[550:0.01:720]; x10=(S/2)*(1-cosd(a10)+(1-cosd(2.*a10))./16); v10=x10.*Fp+Vc; p10=linspace(0.105,0.105,17001); a0=[a1 a2 a3 a4]; a=[a0 a5 a6 a7 a8 a9 a10]; V=[v1 v2 v3 v4 v5 v6 v7 v8 v9 v10]; Pkt=[p1 p2 p3 p4 p5 p6 p7 p8 p9 p10]; Pj=-0.000422*(S/2)*(10^-2)*((pi*3600)/30)^2.*(cosd(a)+1/4.*cosd(2.*a)); Ptong=Pkt+Pj; x=[x1 x2 x3 x4]; vt=(S/2)*(10^-2)*((2*pi*3600)/60).*(sind(a0)+1/8.*sind(2.*a0)); j=((S/2)*(10^-2)*((2*pi*3600)/60)^2).*(cosd(a0)+1/4.*cosd(2.*a0)); plot(V,Pkt,'b') title('DO THI P-V'); xlabel('The tich V (cm3)'); ylabel('Ap suat P (MN/m2)'); grid on figure plot(a,Pkt,'b') grid on hold on plot(a,Pj,'g') hold on plot(a,Ptong,'r') title('DO THI Pkt Pj P1'); xlabel('Goc quay truc khuyu (Do)'); ylabel('Pkt (MN/m2) Pj (MN/m2) P1 (MN/m2)'); legend('Pkt','Pj','P1'); figure plot(a0,x) grid on title('DO THI CHUYEN VI'); xlabel('Goc quay truc khuyu (Do)'); ylabel('Chuyen vi x (cm)') ; figure plot(a0,vt) grid on title('DO THI VAN TOC PISTON'); xlabel('Goc quay truc khuyu (Do)'); ylabel('Van toc v (m/s) '); figure plot(a0,j) grid on title('DO THI GIA TOC PISTON'); xlabel('Goc quay truc khuyu (Do)'); ylabel('Gia toc j (m/s2) '); T=Ptong.*sind(a+asind(0.25.*sind(a)))./cosd(asind(0.25.*sind(a))); figure plot(a,T,'b') grid on title('DO THI LUC TIEP TUYEN'); xlabel('Goc quay truc khuyu (Do)'); ylabel('Luc tiep tuyen T (MN/m2)'); Z=Ptong.*cosd(a+asind(0.25.*sind(a)))./cosd(asind(0.25.*sind(a))); figure plot(a,Z,'b') grid on title('DO THI LUC PHAP TUYEN'); xlabel('Goc quay truc khuyu (Do)'); ylabel('Luc phap tuyen Z (MN/m2)'); N=Ptong.*tand(asind(0.25.*sind(a))); figure plot(a,N) grid on title('DO THI LUC NGANG'); xlabel('Goc quay truc khuyu (Do)'); ylabel('Luc ngang N (MN/m2)'); figure plot(T,Z,'r') axis ij grid on title('DO THI VECTO PHU TAI'); xlabel('Luc tiep tuyen T (MN/m2)'); ylabel('Luc phap tuyen Z (MN/m2)'); Tài Liệu Tham Khảo Nguyễn Văn Trạng (12/2005), Động đốt 1, Trường đại học sư phạm kỹ thuật thành phố Hồ Chí Minh Thành phố Hồ Chí Minh Nguyễn Văn Trạng (6/2006), Động đốt 2, Trường đại học sư phạm kỹ thuật thành phố Hồ Chí Minh Thành phố Hồ Chí Minh ... Liệu Tham Khảo 44 PHẦN 1: TÍNH TỐN NHIỆT ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG Tính Tốn Động Cơ: Diesel (Nissan Navara 2019 2.5 4WD) • Cơng suất có ích : Ne = 140,19 kW • Tỷ số nén : ε = 15 • Số vịng quay: