Khi làm việc nhiệt dộ trong hộp tăng lên , để giảm áp suất và điều hoà không khíbên trong và bên ngoài hộp người ta dùng nút thông hơi. Nút thông hơi thường đặt ởtrên cửa thăm ở vị trí cao nhất của nắp hộp6.2.3. Nút thoát dầuSau môt thời gian làm việc dầu bôi trơn chứa trong hộp bị bẩn hoặc bị biến chấtdo đó phải thay dầu mới . để thay dầu cũ ở đấy hộp phải có lỗ tháo dầu lúc làm việc lỗđược bịt kín bằng nút tháo dầu
I Néi dung TÍNH TỐN THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG CƠ KHÍ Loại hộp: Hộp giảm tốc bánh trụ nghiêng T v Tmm = 1,6T1 Tmm T2 = 0,65T1 T1 T2 t1 = 3,4 h t2 = h t tmm t1 tck = h t2 tck Động Hộp giảm tốc Bộ truyền đai: thang Băng tải 4.Nối trục Các số liệu cho trước: Lực kéo băng tải: F = 10000 N Vận tốc băng tải: v = 0,38 m/s Đường kính tang: D = 160 mm Thời hạn phục vụ: lh = 11000 Số ca làm việc: ca Góc nghiêng đường nối tâm truyền ngồi: 30 o Đặc tính làm việc: êm II YÊU CẦU THỰC HIỆN Nội dung TT Đánh giá Số lượng Hình thức A4 Lập kế hoạch phân công công việc L1.1 A4 Tính chọn động cơ, phân phối tỉ số truyền mô men xoắn trục Tính tốn truyền ngồi hộp giảm tốc L1.1 A4 Tính tốn truyền hộp giảm tốc L1.1 A4 Tính tốn thiết kế trục L1.1 A4 Tính chọn ổ đỡ L1.1 A4 Tính tốn kết cấu hộp chế độ lắp ghép, bôi trơn Bản vẽ lắp hộp giảm tốc L1.1 A4 L1.2 A0 L1.2 A0 + CD 10 Mơ hình 3D hộp giảm tốc phần mềm Inventor Bản vẽ chi tiết bánh bánh vít L1.2 A3 11 Bản vẽ chi tiết trục L1.2 A3 Mục lục CHƯƠNG CHỌN ĐỘNG CƠ 1.1 TÍNH CƠNG SUẤT YÊU CẦU CỦA ĐỘNG CƠ 1.2 SỐ VÒNG QUAY SƠ BỘ CỦA ĐỘNG CƠ 1.3 PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN 1.4 TÍNH TỐN CÁC THÔNG SỐ TRÊN CÁC TRỤC CHƯƠNG TÍNH TỐN BỘ TRUYỀN NGỒI 2.1 CHỌN ĐAI 2.2 TÍNH TỐN CÁC THƠNG SỐ ĐAI 2.3 CÁC LỰC TÁC DỤNG LÊN ĐAI CHƯƠNG TÍNH TỐN BỘ TRUYỀN HỘP GIẢM TỐC 10 3.1 CHỌN VẬT LIỆU 10 3.2 XÁC ĐỊNH ỨNG SUẤT CHO PHÉP: 10 3.3 CÁC THÔNG SỐ CƠ BẢN CỦA BỘ TRUYỀN 12 3.4 KIỂM NGHIỆM RĂNG VỀ ĐỘ BỀN TIẾP XÚC 15 3.5 KIỂM NGHIỆM RĂNG VỀ ĐỘ BỀN UỐN 16 3.6 KIỂM NGHIỆM RĂNG VỀ QUÁ TẢI 17 CHƯƠNG THIẾT KẾ TRỤC 19 4.1 ĐƯỜNG KÍNH SƠ BỘ 19 4.2 CÁC LỰC TÁC DỤNG LÊN TRỤC 19 4.3 TRỤC I 19 4.4 TRỤC II 24 CHƯƠNG TÍNH CHỌN Ổ LĂN 29 5.1 TRỤC I 29 5.2 TRỤC II 31 5.3 THÔNG SỐ Ổ TRÊN CÁC TRỤC 32 CHƯƠNG THIẾT KẾ VỎ HỘP VÀ CÁC CHI TIẾT PHỤ: 34 6.1 TÍNH TỐN THIẾT KẾ VỎ HỘP 34 6.1.1 TÍNH KẾT CẤU CỦA VỎ HỘP 34 6.1.2 KẾT CẤU BÁNH RĂNG 34 6.1.3 KẾT CẤU CỦA NẮP Ổ 34 6.2 MỘT SỐ CHI TIẾT KHÁC 35 6.2.1 CỬA THĂM 35 6.2.2 NÚT THÔNG HƠI 35 6.2.3 NÚT THOÁT DẦU 35 6.2.4 QUE THĂM DẦU 36 6.2.5 CHỐT ĐỊNH VỊ 36 6.2.6 VỊNG MĨC 36 6.2.7 BÔI TRƠN 36 BÔI TRƠN TRONG HỘP 36 6.3 BẢNG DUNG SAI LẮP GHEP 37 TÀI LIỆU THAM KHẢO 51 Chương Chọn động 1.1.Tính cơng suất u cầu động - Hiệu suất hệ: ηℎệ = ηđ (ô )3 ℎ 𝑘 = 0,96.(0,99)3 0,97.1 = 0,903 - Công suất làm việc (tính trục cơng tác): 𝑃𝑡 = 𝐹.𝑉 1000 = 10000.0,38 1000 = 3,8 (kw) - Công suất yêu cầu động cơ: 𝑃𝑐𝑡 = 𝑃𝑡 ηℎệ = 3,8 0,903 = 4,2 (kw) 1.2.Số vòng quay sơ động - Tỷ số truyền sơ u𝑠𝑏 = uđ uℎ ( chọn uđ = 4; uℎ = theo bảng 2.2 trang 28, 29) = 4.4 = 16 - Số vòng quay trục làm việc n𝑙𝑣 = - 60.103 𝑉 𝜋.𝐷 = 60.103 0,38 𝜋.160 (v/ph) Chọn động cơ: 4A132M8Y3 có: 2p = 8; nđb = 750 vg/ph Kiểu động 4A132M8Y3 - ( v/ph) Số vòng quay sơ n𝑠𝑏 = n𝑙𝑣 u𝑠𝑏 = 725,7 - = 45,3 Công suất (kw) 5,5 Vận tốc n(v/ph) cos % T𝑚𝑎𝑥 /T𝑑𝑛 T𝑘 /T𝑑𝑛 716 0,74 83 2,2 1,8 Kiểm tra điều kiện tải động + Công suất Pđ𝑐 = 5,5 (KW) > P𝑦𝑐 = 4,2 (kw) + Momen xoắn cần thiết: T𝑐𝑡 = 9,55.106 P𝑦𝑐 nđ𝑐 ηđ𝑐 = 9,55.106 4,2 716.83% = 67493,43 (N.mm) + Mômen tải xuất trục động hệ thống làm việc T𝑞𝑡 = T𝑐𝑡 T𝑚𝑚 T1 (với T𝑚𝑚 T1 = 1,6) T𝑞𝑡 = 67493,43.1,6 = 107989,5 (N.mm) + Momen xoắn danh nghĩa Pđ𝑐 T𝑑𝑛 = 9,55.106 nđ𝑐 5,5 = 9,55.106 716 = 73358,94 (N.mm) + Momen cực đại trục động T𝑚𝑎𝑥 = T𝑑𝑛 T𝑘 T𝑑𝑛 ( với T𝑘 T𝑑𝑛 = 1,8) T𝑚𝑎𝑥 = 73358,94.1,8 = 132046,092 (N.mm) T𝑞𝑡 = 107989,5 (N.mm) < T𝑚𝑎𝑥 = 132046,092 (N.mm) Vậy động chọn làm việc 1.3.Phân phối tỷ số truyền - Theo bảng 2.2 (trang 28, 29) hướng dẫn đồ án chi tiết máy Chọn tỷ số truyền sơ truyền đai: uđ = - Tỷ số truyền chung hệ dẫn động 𝑛 716 uℎệ = đ𝑐 = = 15,8 Tỷ số truyền hộp giảm tốc uℎ = n𝑙𝑣 15,8 45,3 = 3,95 1.4.Tính tốn thơng số trục - Công suất trục làm việc 𝐹.𝑣 10000.0,38 P𝑙𝑣 = = = 3,8 1000 (kw) 1000 η23 = η𝑘 ηô = 1.0,99 = 0,99 P2 = P𝑙𝑣 η23 = 3,8 0,99 = 3,84 (kw) η12 = ηℎ ηô = 0,97.0,99 = 0,96 - P1 = P2 η12 = 3,84 0,96 = (kw) η01 = ηđ ηô = 0,96.0,99 = 0,95 - Công suất thực sử dụng động cơ: Pđ𝑐 = - Số vòng quay trục nđ𝑐 = 716 (v/ph) n1 = nđ𝑐 uđ = 716 = 179 (v/ph) P1 0,95 = 4,21 (kw) n2 = n1 uℎộ𝑝 = 179 3,95 = 45,31 (v/ph) Số vòng qua trục làm việc n𝑙𝑣 = n2 = 45,31 (v/ph) - Momen xoắn trục Tđ𝑐 = 9,55 106 Pđ𝑐 nđ𝑐 T1 = 9,55 106 P1 T2 = 9,55 106 P2 n1 n2 T𝑙𝑣 = 9,55 106 = 9,55 106 = 9,55 106 = 9,55 106 P𝑙𝑣 n𝑙𝑣 5,5 716 179 = 213407,82 (N.mm) 3,84 45,31 = 9,55 106 = 73358,94 (N.mm) = 809357,76 (N.mm) 3,8 45,31 = 800926,94 (N.mm) Trục Động I II Làm việc Thông số Tỷ số truyền u Số vịng quay n, v/ph Cơng suất P, kW Mômen xoắn T, Nmm 3,95 716 179 4,21 73358,94 213407,82 45,31 3,84 809357,76 45,31 3,8 800926,94 Chương tính tốn truyền ngồi (bộ truyền đai) 2.1.Chọn đai Dựa vào bảng 3.6 trang 38 chọn đai thang thường tiết diện ƃ Các kích thước tiết diện 𝑏𝑡 = 14 mm b = 17 mm h =10,5 mm 𝑦0 = 4,0 mm Diện tích tiết diện A = 138 𝑚𝑚2 2.2.Tính tốn thơng số đai Chọn đường kính bánh đai nhỏ 𝑑1 = 160 mm theo tiêu chuẩn Vận tốc đai V= 𝑛𝜋𝐷 60.103 = 716.𝜋.160 60.103 = (m/s) Kiểm tra điều kiện V = m/s < 𝑉𝑚𝑎𝑥 = 25 m/s ( thỏa mãn) Đai thang làm vệc Tính đường kính bánh đai lớn 𝑑2 = 𝑑1 𝑈 với ε: hệ số trượt 1−𝜀 lấy ε = 0,02 𝑑2 = 160.4 1−0,02 = 653,06 mm Chọn 𝑑2 = 630 mm theo tiêu chuẩn Tỷ số truyền thực 𝑈𝑡 = 𝑑2 𝑑2 (1−𝜀) 𝛥U = 𝑈𝑡 −U 𝑈 = 630 160(1−0,02) 100% = = 4,018 4,018−4 100% = 0,45% 𝛥U = 0,45% < 4% ( thỏa mãn điều kiện ) Khoảng cách trục sơ Chọn 𝑎 𝑑2 = 0,95 a =598,5 mm Chiều dài dây đai sơ L = 2a + 𝜋.(𝑑1 + 𝑑2 ) + 𝑑2 − 𝑑1 4𝑎 = 2438,12 mm Chọn L = 2500 theo tiêu chuẩn λ=LΔ= 𝜋.(𝑑1 + 𝑑2 ) = 2500 - 𝑑2 − 𝑑1 𝜋.(160+ 630) = 1259,07 = 235 Tính lại khoảng cách trục a = (λ + √λ2 − 8𝛥2 )/4 = (1259,07 + √1259,072 − 2352 )/4 = 582 mm góc ơm 𝛼1 = 180 – 57(𝑑2 - 𝑑1 )/a = 180 – 57(630 – 160)/582 = 1340 𝛼1 = 1340 > 𝛼𝑚𝑖𝑛 = 1200 (thỏa mãn điều kiện ) 𝑘đ = 1,0 𝐶𝛼 = – 0,002( 180 - 𝛼1 ) = 0,908 𝐶𝑙 = 0,997 𝐶𝑢 = 1,14 𝑃 [𝑃0 ] = 4,21 2,533 = 1,66 𝐶𝑧 = 0,95 Số đai Z= 𝑃1 𝑘đ [𝑃0 ].𝐶𝛼 𝐶𝑙 𝐶𝑢 𝐶𝑧 = 4,21.1,0 2,533.0,908.0,997.1,14.0,95 = 1,7 Lấy Z = đai ( Z nguyên) - chiều rộng bánh đai B = (Z -1).t + 2e = (2 -1).19 + 2.12,5 = 44 mm Đườn kính ngồi bánh đai Chương Tính chọn ổ lăn 5.1.Trục I Phản lực B { 𝑋𝐵 = 2042,01(𝑁) ⇒ 𝐹𝑟𝐵 = √𝑋𝐵 + 𝑌𝐵 = 2143,64 (𝑁) 𝑌B = 652,235 (𝑁) Phản lực D { 𝑋𝐷 = 3817,27(𝑁) ⇒ 𝐹𝑟𝐷 = √𝑋𝐷 + 𝑌𝐷 = 3872,59 (𝑁) 𝑌D = 652,235 (𝑁) Có: 𝐹𝑟𝐷 > 𝐹𝑟𝐵 ⇒ Tính theo vị trí D Lực dọc trục 𝐹𝑎 = 3600,64 (N) Chọn ổ bi đỡ chặn Cấp xác Độ đảo hướng tâm (𝜇 𝑚)= 20 Giá thành tương đối Khả tải động + Tuổi thọ ổ L= 60.𝑛.𝐿ℎ 106 = 60.179.10000 106 = 107,4 (triệu vòng) Tải trọng quy ước: Q= ( X.V.𝐹𝑟 +y.𝐹𝑎 ).𝐾𝑡 𝐾đ Trong đó: - X: hệ số tải trọng hướng tâm: X=1 , - V: hệ số kể đến vòng quay (vòng quay ) nên V=1 - Kt: hệ số kể đến ảnh hưởng nhiệt độ, nhiệt độ làm việc ổ ta chọn kt (nhiệt độ ≤100 0C ), 29 -Kđ: hệ số kể đến đặc tính tải trọng,kđ=1 (làm việc êm) - 𝐹𝑎 𝑉.𝐹𝑟 = 3600,64 1.3872,59 = 0,93 ⇒ X=1 Y=0 Q= ( 1.1.3872,59+0.3600,64).1.1= 3872,59 (N) Khả tải động 𝑚 Cd = Q √𝐿 (m=3 ổ bi) = 3872,59 3√107,4 = 18407,84 (N) Khả tải tĩnh 𝑄𝑡 = 𝑋𝑎 𝐹𝑟 + 𝑌𝑜 𝐹𝑎 𝑋𝑜 = 0,6 𝑌𝑜 = 0,5 𝑄𝑡 = 0,6.3872,59 + 0,5.3600,64 = 4123,874 (𝑁) Chọn ổ Loại ổ 36207 cỡ nhẹ hẹp D = 72 mm B = 17 mm r = 2,0 mm d = 35 mm 𝑟1 = 1,0 mm C = 24 (KN) 𝐶𝑜 = 18,1 (KN) 30 5.2.Trục II Chọn ổ + Phản lực E 𝑋 = 3817,27(𝑁) { 𝐸 ⇒ 𝐹𝑟𝐸 = √𝑋𝐸 + 𝑌𝐸 = 3872,59 (𝑁) 𝑌E = 652,235 (𝑁) + Phản lực G { 𝑋𝐺 = 2042,01(𝑁) ⇒ 𝐹𝑟𝐺 = √𝑋𝐺 + 𝑌𝐺 = 2143,67 (𝑁) 𝑌G = 652,235 (𝑁) Có: 𝐹𝑟𝐸 > 𝐹𝑟𝐺 ⇒ Tính theo vị trí E Lực dọc trục Fa = 3600,64 (N) Vì có lực dọc trục nên ta chọn ổ bi đỡ chặn Cấp xác Độ đảo hướng tâm (𝜇𝑚) = 0,2 Giá thành tương đối Khả tải động: + Tuổi thọ ổ: L= 60.𝑛.𝐿ℎ 106 = 60.45,31.10000 106 = 27,186 (triệu vòng) + Tải trọng quy ước: Q= ( X.V.𝐹𝑟 +y.𝐹𝑎 ).𝐾𝑡 𝐾đ Kt = V = ( vòng quay ) Kđ = (làm việc êm ) 𝐹𝑎 3600,64 = = 0,9 𝑉 𝐹𝑟 1.3872,59 ⇒ { X=1 Y=0 31 Q = ( 1.1.3872,59+ 0.3600,64 ).1.1 = 3872,59 (N) + Khả tải động 𝑚 Cd = Q √𝐿 = 3872,59 √27,186 = 11644,38 (N) Khả tải tĩnh 𝑄𝑡 = 𝑋𝑎 𝐹𝑟 + 𝑌𝑜 𝐹𝑎 𝑋𝑜 = 0,6 𝑌𝑜 = 0,5 𝑄𝑡 = 0,6.3872,64 + 0,5.3600,64 = 4123,904 (N) Chọn ổ Loại ổ : Cỡ nhẹ hẹp 36208 D = 80 mm B = 18 mm r = 2,0 mm d = 40 mm 𝑟1 = 1,0 mm C = 30,6 (KN) 𝐶𝑜 = 23,7 (KN) 5.3.Thông số ổ trục Thông số Trục I Trục II Loại ổ Cỡ nhẹ hẹp 36207 Cỡ nhẹ hẹp 36208 d (mm) 35 40 D (mm) 72 80 B (mm) 17 18 r (mm) 2,0 2,0 𝑟1 (mm) 1,0 1,0 32 C (KN) 24,0 30,6 𝐶𝑜 (KN) 18,1 23,7 33 Chương Thiết kế vỏ hộp chi tiết phụ: 6.1.Tính tốn thiết kế vỏ hộp 6.1.1 Tính kết cấu vỏ hộp Chỉ tiêu hộp giảm tốc độ cứng cao khối lượng nhỏ Chọn vật liệu để đúc hộp giảm tốc gang xám GX 15-32 6.1.2 Kết cấu bánh Chọn phương pháp rèn để chế tạo bánh vật liệu thép C45 6.1.3 Kết cấu nắp ổ Vật liệu GX 15-32 chế tạo phương pháp đúc Bảng ghi kích thước phẩn tử cấu tạo nên nắp hộp: Chiều dày Tên gọi Thân hộp 𝛿 Nắp hộp 𝛿1 Gân tăng cường Đường kính Chiều dài gân e Chiều cao gân Độ dốc Bulong d1 Bulong cạnh ổ d2 Bulong ghép mặt bích thân d3 Vít ghép nắp ổ d4 Vít nắp thăm d5 Mặt bích ghép nắp thân hộp Chiều dày bạc thân hộp S3 Chiều dày bích năó hộp S4 Bề rộng bích năp hộp thân K3 Biểu thức tính tốn 𝛿 = 0,03 𝑎𝑤 + = 0,03.155 + 𝛿1 = 0,9𝛿 = 0,9 = 7,2 (chọn 𝛿1 = 8𝑚𝑚) 𝑒 = (0.8~1)𝛿 = 𝑚𝑚 ℎ ≤ 𝛿 = 5.8 = 40 Khoảng độ d1 > 0,04 aw +10 = 0,04.155+10= 16,2 > 12 Chọn d1 =24mm , bulong M24 D2 = 0,7d1 = 0,7.24= 16,8 Chọn d2=18mm ,bulong M18 D3 = (0,8~0,9) d2 = (0,8~0,9)18 =14,4~16,2 mm Chọn d3 = 16mm , bulong M16 d4 = (0,6~0,7) d2 = (0,6~0,7) 18 = 10,8 ~ 12,6 mm Chọn d4 = 12mm, vít M12 D5 = (0,5~0,6) d2 =(0,5~0,6) 18 = 9~ 10,8 mm Chọn d5 = 10 mm , vít M10 S3 = (1,4 ~ 1,8)d3 = (1,4~1,8)16 =22,4 ~28,2 Chọn S3 = 24mm S4 = (0,9 ~1)S3 = (0,9~1) 24 = 21,6 ~24 mm Chọn S4 = 24mm K3 =K2 – (3~5) Với + K2 = E2 + R2 + (3~5) 34 Kết 8 40 24 18 16 12 10 24 24 52 Mặt đế Khe hở chi tiết Chiều dày khơng có phần lồi S1 Bề rộng mặt đế hộp, K1 q Giữa bánh thân hộp Giữa đỉnh bánh lớn với đáy Giữa mặt bên bánh với Số lượng bulong + E2 =1,6.d2 =1,6.18=28,8 Lấy E2 =29 mm +R2 = 1,3d2 = 1,3.18=23,4 Lấy R2 = 24 mm K2 = 56mm K3 = 52mm S1 = ( 1,3~ 1,5)d1=(1,3~1,5).24 = 31,2~36 mm Chọn S1 =36 mm 𝑑 ≥ 𝐾1 + 2𝛿 = 72 + 2.12 = 96 mm K1 = 3d1 = 3.24 = 72 D ≥ (1~1,2)𝛿 = (1~1,2)9 = ~10,8 mm Chọn D=10 mm D1 = (3~5)𝛿 = (3~5) = 27~ 45 mm Chọn D1 = 40 mm D2 ≥ 𝛿 = Lấy D2 = 𝑍= 𝐿+𝐵 450 + 300 = (200~300) 200 = 3,75 chọn Z= 36 96 10 40 6.2.Một số chi tiết khác 6.2.1 Cửa thăm Để quan sát chi tiết máy hộp giảm tốc lắp ghép để đổ dầu vào hộp đỉnh hộp có lắp cửa thăm Dựa vàp bảng 18.5 ta chọn kích thước cửa thăm A 100 B 75 A1 150 B1 100 C 125 C1 95 K 87 R 12 6.2.2 Nút thông Khi làm việc nhiệt dộ hộp tăng lên , để giảm áp suất điều hồ khơng khí bên bên ngồi hộp người ta dùng nút thông Nút thông thường đặt cửa thăm vị trí cao nắp hộp 6.2.3 Nút dầu Sau mơt thời gian làm việc dầu bôi trơn chứa hộp bị bẩn bị biến chất phải thay dầu để thay dầu cũ hộp phải có lỗ tháo dầu lúc làm việc lỗ bịt kín nút tháo dầu 35 D M20x2 B 15 M I L 28 C 2.5 Q 17.8 D 30 S 22 D0 25.4 6.2.4 Que thăm dầu Để kiểm tra mức dầu hộp ta dùng qua thăm dầu có kích thước sau 6.2.5 Chốt định vị Mặt ghép nắp then nằm măt phẳng chứa đường tâm trục lỗ trục nắ thân hộp gia công đồng thời để đảm bảo tương đối nắp thân trước sau gia công lắp ghép , ta dùng chốt định vị nhờ chốt định vị xiết bulong khong làm biến dang vịng ngồi ổ ta chọn chốt định vị hình với kích thước d= mm , c= 0.5mm , l=6~60mm 6.2.6 Vịng móc Độ dày vịng móc: (2÷3) 𝛿 = 16÷24 Chọn độ dày vịng móc 24 mm Đường kính lỗ 27 mm 6.2.7 Bôi trơn Bôi trơn hộp Do truyền bánh hộp giảm tốc có v< 12m/s nên ta chọn phương pháo bơi trơn ngâm dầu với vận tốc vòng bánh trụ nghiêng v= 0.83 m/s độ nhớt dầu ứng với 100°𝐶 Ra chọn loại dầu bôi trơn AK-15 có độ nhớt 20 contistoc 36 Bơi trơn hộp giảm tốc Với truyền hộp khơng có thiết bị che đậy hay bị bụi bám vào nên ta chọn bôi trơn định kỳ mỡ 6.3.Bảng dung sai lắp ghép Trục Trục I Vị trí lắp Trục lắp bánh đai Nắp ổ vỏ Vịng ngồi ổ vỏ Trục vịng chắn dầu Trục vòng ổ Trục bánh Vỏ nắp ổ Trục II Trục vòng chắn dầu Trục bánh Trục vòng ổ Vỏ vịng ngồi ổ Kiểu lắp ϕ30k6 Lỗ H7 h6 ϕ72H7 ϕ72+0,03 ϕ72+0,002 ϕ72+0,03 ϕ72+0,002 D8 k6 H7 ϕ35 k6 H7 ϕ40 k6 ϕ35+0,119 +0,080 ϕ35+0,018 +0,002 ϕ35+0,025 ϕ35+0,018 +0,002 ϕ40+0,025 ϕ40+0,018 +0,002 H7 k6 D8 ϕ40 k6 H7 ∅45 k6 H7 ∅40 k6 H7 ϕ80 k6 ϕ80+0,03 ϕ80+0,002 ϕ40+0,146 +0,100 ϕ40+0,021 +0,002 ϕ45+0,025 ϕ45+0,018 +0,002 ϕ40+0,025 ϕ40+0,018 +0,002 ϕ80+0,03 ϕ80+0,002 ϕ72 ϕ35 ϕ80 37 Trục ϕ30+0,015 +0,002 TÀI LIỆU THAM KHẢO Hướng dẫn đồ án chi tiết máy – Trường đại học Công nghiệp Hà Nội Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí – tập – Nhà xuất giáo dục; PGS.TS – Trịnh Chất – TS Lê Văn Uyển Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí – tập – Nhà xuất giáo dục; PGS.TS – Trịnh Chất – TS Lê Văn Uyển Dung sai lắp ghép - Nhà xuất giáo dục;PGS.TS Ninh Đức Tốn 36 30 32 31 33 34 29 35 28 27 330 26 36 37 25 24 Mức dầu cao 23 Mức dầu thấp 22 Ø24x4lỗ 155±0.1 395 505 176 10 11 12 242 37 M18 36 Ø32k6 35 34 M8 M18 33 13 32 31 30 M10 29 14 Ø35H7/k6 Ø40H7/k6 Ø80H7/k6 Ø40D8/k6 28 26 Ø35D8/k6 25 24 M16 23 15 22 21 20 M10 19 Ø40H7/k6 Ø45H7/k6 Ø80H7/k6 CT3 C45 C45 C45 1 Cửa thăm Bulong ghép cửa thăm Đệm Thân Bulong ghép thân Đêm vênh Đai ốc Que thăm dầu C45 C45 C45 Thân Đệm 1 GX 15-32 Cao su Nút tháo dầu Nắp ổ Bulong ghép nắp GX 15-32 C45 1 GX 15-32 CT3 C45 Cao su 14 Bánh I Chốt định vị CT3 C45 CT3 Vòng chắn dầu Đệm chỉnh C45 Ổ bi đỡ chặn 35 CT3 OLCr1 Nắp ổ Vòng chắn dầu Trục II Then Vòng phớt Nắp ổ Đệm chỉnh 11 Ø72H7/k6 10 36207 36208 TT Chức Thiết kế 17 C45 24 Ổ bi đỡ chặn 40 Bánh II Tên gọi Kí hiệu 16 Hướng dẫn Duyệt Họ tên Chữ ký GX 15-32 C45 C45 CT3 Cao su 2 GX 15 - 32 CT3 OLCr1 C45 S.L K.L THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG CƠ KHÍ 18 C45 Then 19 GX 15 - 32 15 20 Cao su Vòng phớt 21 GX 15-32 C45 16 Ø35D8/k6 Ø30k6 1 12 Ø35H7/k6 C45 17 13 Ø40H7/k6 Nắp ổ Then Trục I 18 Ø40D8/k6 Bulong cạnh ổ Nút thơng M16 27 Ø72H7/k6 Đai ốc Đệm vênh Vít tách Vật liệu Tờ Ghi ĐỒ ÁN MÔN HỌC CHI TIẾT MÁY Ngày HỘP GIẢM TỐC BÁNH RĂNG TRỤ RĂNG NGHIÊNG Số lượng Khối lượng Tờ Tỷ lệ 1:1 Số tờ 1x450 bên Mô đun 22 Hệ số dịch chỉnh profin gốc 22 Cấp xác Đường kính vịng chia Rz20 Rz20 Số Góc nghiêng m Z 2.5 99 11 B x TCVN d 252.13 +0.12 +0.2 48,8+0 74 78 2.5 1.Cơ sở chế tạo chọn số liệu kiểm tra theo tiêu chuẩn độ xác TCVN 1067- 84 2.Nhiệt luyện cải thiện , HB : 192-240 3.Dung sai độ song song rãnh then không lớn 0.072 4.Dung sai độ đối xứng rãnh then không lớn 0.086 5.Sai lệch giới hạn không dẫn kích thước bao -H14, bị bao -h14 cịn lại + IT12/2 Ø45H7 Rz20 Ø20 lỗ 140 252.13 Ø255.13+0 2x45o bên Rz20 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CHI TIẾT MÁY Tr.nhiệm 2.5 -0.1 14+0.05 70 H.Dẫn Họ tên Ký Ngày Tỷ lệ: 1:1 BẢN VẼ BÁNH RĂNG II Duyệt Th.Kế Vật liệu: C45 Tờ: Khối lượng Số tờ: A +0.018 +0.018 0.02 AA Ø30+0.002 7±0.1 2.5 Ø35+0.002 +0.018 2.5 Ø40+0.002 +0.018 Ø35+0.002 2.5 0.02 AA 2.5 Ø48 C2 I B II 7±0.1 43±0.1 20±0.1 A A 45±0.15 B A 45±0.15 76±0.15 75±0.15 250±0.2 +0.043 B-B I II TL 4:1 Đã xoay Ø7.5 60° Ø3 10+0 12+0 +0.043 A-A +0.2 5+0 +0.2 5+0 3.6 7.5 1.Cơ sở chế tạo chọn số liệu kiểm tra theo tiêu chuẩn độ xác TCVN 1067- 84 2.Nhiệt luyện tơi cải thiện , HB : 192-240 3.Dung sai độ song song rãnh then không lớn 0.072 4.Dung sai độ đối xứng rãnh then không lớn 0.086 5.Sai lệch giới hạn khơng dẫn kích thước bao -H14, bị bao -h14 lại + IT12/2 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CHI TIẾT MÁY Tr.nhiệm H.Dẫn Họ tên Ký Ngày Tỷ lệ: 1:1 BẢN VẼ TRỤC I Duyệt Th.Kế Vật liệu: C45 Tờ: Khối lượng Số tờ: A I B +0.018 Ø32+0.002 +0.018 20±0.1 7±0.1 B A 40±0.15 2.5 0.02 AA 7±0.1 41±0.1 A 2.5 Ø35+0.002 +0.018 Ø40+0.002 +0.018 Ø52 +0.018 2.5 R2 2.5 0.02 AA 2.5 Ø40+0.002 C2 Ø45+0.002 II A 70±0.15 44±0.15 44±0.15 45±0.15 A-A 10+0 Đã xoay B-B +0.043 14+0 TL 4:1 60° Ø7.5 II Ø3 I +0.043 253±0.2 +0.2 +0.2 5,5+0 5+0 3.6 7.5 1.Cơ sở chế tạo chọn số liệu kiểm tra theo tiêu chuẩn độ xác TCVN 1067- 84 2.Nhiệt luyện cải thiện , HB : 192-240 3.Dung sai độ song song rãnh then không lớn 0.072 4.Dung sai độ đối xứng rãnh then không lớn 0.086 5.Sai lệch giới hạn không dẫn kích thước bao -H14, bị bao -h14 cịn lại + IT12/2 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CHI TIẾT MÁY Tr.nhiệm H.Dẫn Họ tên Ký Ngày Tỷ lệ: 1:1 BẢN VẼ TRỤC II Duyệt Th.Kế Vật liệu: C45 Tờ: Khối lượng Số tờ: m Z Mô đun Số Góc nghiêng +0.12 12+0.05 2.5 TCVN Cấp xác Đường kính vịng chia +0.3 d 63,6 43,3+0 Rz20 63,6 -0.1 Ø66,6+0 x Hệ số dịch chỉnh profin gốc 2.5 Rz20 1,5x45o bên B 2.5 25 11 2x45o bên 2.5 76 Ø40H7 1.Cơ sở chế tạo chọn số liệu kiểm tra theo tiêu chuẩn độ xác TCVN 1067- 84 2.Nhiệt luyện tơi cải thiện , HB : 192-240 3.Dung sai độ song song rãnh then không lớn 0.072 4.Dung sai độ đối xứng rãnh then không lớn 0.086 5.Sai lệch giới hạn khơng dẫn kích thước bao -H14, bị bao -h14 lại + IT12/2 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CHI TIẾT MÁY Tr.nhiệm H.Dẫn Họ tên Ký Ngày Tỷ lệ: 1:1 BẢN VẼ BÁNH RĂNG I Duyệt Th.Kế Vật liệu: C45 Tờ: Khối lượng Số tờ: ... ÁN MÔN HỌC CHI TIẾT MÁY Ngày HỘP GIẢM TỐC BÁNH RĂNG TRỤ RĂNG NGHIÊNG Số lượng Khối lượng Tờ Tỷ lệ 1:1 Số tờ 1x450 bên Mô đun 22 Hệ số dịch chỉnh profin gốc 22 Cấp xác Đường kính vịng chia Rz20... đồ án chi tiết máy: chọn b0= 29mm Chi? ??u dài mayơ : lm13=(1,2÷1,5).d = 69mm Chi? ??u dài công xôn : 19 lc12 = 0,5.(lm13+b0 ) + k1 + h1 = 0,5 (69+29) + 12 + 16 ( tra bảng 7.2 hướng dẫn đồ án chi tiết... = 25 3,96 Bảng thông số truyền Thông số Giá trị Bánh nhỏ Bánh lớn Số Z1 = 25 (răng) Z2 = 99 (răng) Đường kính vịng chia d1 = 63,6(mm) d2 = 252,13 (mm) Đường kính vịng đỉnh da1 = 68,6(mm) da2 =