Đồ án môn học cầu bê tông cốt thép T căng sau trường đại học Giao Thông Vận Tải(kèm bản vẽ cad đầy đủ )

ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU THUYẾT MINH ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP NHỊP ĐƠN GIẢN, TIẾT DIỆN T CĂNG SAU CHƯƠNG 1: SỐ LIỆU THIẾT KẾ KÍCH THƯỚC CƠ BẢN: ĐỀ BÀI: 4A1D - Khổ cầu: B - K = 7,0 m – 0,0 m - Chiều dài nhịp dầm chính: L = 18,6 m - Số dầm chính: dầm - Khoảng cách dầm chính: 1.7 m - Số dầm ngang: dầm - Khoảng cách dầm ngang: 6,2 m - Khoảng cách trụ lan can: 2.0 m - Loại dầm chữ T - Phương pháp: căng sau - Tải trọng : HL93 ĐẶC TRƯNG VẬT LIỆU: - Bê tông: + Cấp Bê tông lan can + Cấp Bê tông BMC: + Cấp Bê tơng dầm chính, dầm ngang, mối nối: + Tỷ trọng Bê tông: + Tỷ trọng Bê tông cốt thép: - Cốt thép thường: + Thép AII có gờ: + Thép AI trơn: SVTH: HỒ TRƯỜNG SƠN f’c = 28 MPa f ’c = 42 MPa f’c = 42 MPa γ c = 2.45x10-5 (N/mm3) γ’c = 2.45x10-5 (N/mm3) f y = 420 Mpa f y = 240 Mpa MSSV: 1451090142 Trang: ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU + Thép thanh, cột lan can: f y = 240 Mpa + Tỷ trọng thép: γ s = 7.85x10-5 (N/mm3) - Cáp dự ứng lực theo VSL: + Đường kính danh định 12,7 mm Aps = 100,1 mm2 , fpu = 1389 MPa LỰA CHỌN KÍCH THƯỚC SƠ BỘ: Þ10 Þ14 Þ12 Þ10 Þ14 Þ12 Þ14 Þ22 Þ10 400 600 400 300 400 600 400 300 400 300 200x3 300 13 200x7=1400 4100 Þ10 300 Þ12 2 200x7=1400 4100 8200 Hình 1.1: Mặt cắt ngang cầu - Mối nối dầm chủ - Chọn số dầm chủ - Chọn khoảng cách dầm chủ - Bề rộng cầu: - Số dầm ngang: - Khoảng cách dầm ngang: - Chiều dài tồn dầm : - Chiều dài phần mở rộng : Wb = 300 mm N = daàm S =1,700 mm B = 7,00 mm N2 = dầm L1 = 6200 mm L = 18600  �200  19000mm L’= 1400 mm - Chiều dài phần vát : L "  700 mm SVTH: HỒ TRƯỜNG SƠN MSSV: 1451090142 Trang: ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU Hình:1.2 – Các kích thước đầu dầm SVTH: HỒ TRƯỜNG SƠN MSSV: 1451090142 Trang: ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU CHƯƠNG II: LAN CAN I:Thanh cột lan can: - Chọn lan can ống thép có đường kính ngồi D = 100 mm đường kính d = 92 mm - Khoảng cách cột lan can 2000 mm - Khối lượng riêng thép lan can: γs = 7.85x10-5 (N/mm3) - Thép cacbon số hiệu CT3: fy = 240 Mpa 1: Sức kháng lan can MR - MΦSfy R  πD3 d π �1003 92 Mr  0.9 � �(1  ( ) ) f y  0,9 � �(1  ( ) ) �240  6014100(Nmm) 32 D 32 100 2:Sức kháng cột lan can Cột lan can Ta có Pp  Mp Y SVTH: HỒ TRƯỜNG SƠN MSSV: 1451090142 Trang: ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU Với Y =200(mm): chiều cao cột lan can M = F Sf p y : momen kháng uốn mặt cắt ngàm vào tường lan can momen kháng uốn tiết diện Mơmen qn tính tiết diện: J  J bung  2J canh  �1723 120 �43  �(  120 �4 �(90  2) )  9,13 �106 (mm ) 12 12 J 9,13×106 S= = =1,014×105 (mm ) M p ΦSfy 0,9 �(1,014 �105 ) �240 h 180 Pp     109512(N) Y Y 200 2 SVTH: HỒ TRƯỜNG SƠN MSSV: 1451090142 Trang: ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU II: Phần tường chắn Phần tường chắn chia làm đoạn, kích thước đoạn cho hình vẽ 18 150 Þ14 Þ12 350 800 200 50 1: Kích thước đoạn tường chắn 15 50 Þ14 17 Þ12 50 200 300 16 50 600 2: Đoạn I: - bề rộng b= 350mm - Cốt thép gồm thanh, đường kích 12mm cho bên, As  226,3mm ds=300-50=250mm Asf y 226,3 �420 a 11, a   11,4mm c    13, 4mm ' 0,85f c b 0,85 �28 �350 β 0,85 ; Hệ số sức kháng SVTH: HỒ TRƯỜNG SƠN MSSV: 1451090142 Trang: ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP �  0,65  0,15( GVHD: TS MAI LỰU ds 250  1)  0,65  0,15 �(  1)  3, 29  0,9 c 13, chọn �  0,9 để tính tốn a 11, �M n1  �A s f y (d s  )  0,9 �226,3 �420 �(250  )  2,09 �10 Nmm 2 3: Đoạn II: có độ nghiêng lớn nên sức kháng mômen âm mômen dương tính riêng * Phần dương (căng thớ bên trái) đường kính 12mm với As  113,1mm Cốt thép chiụ lực gồm b=300mm; ds=(300+600)/2-50=400mm Asf y 113,1 �420 a 6,65 a   6,65mm c    7,82mm ' 0,85f c b 0,85 �28 �300 β 0,85 ; Hệ số sức kháng: �  0,65  0,15( ds 400  1)  0,65  0,15 �(  1)  8,17  0,9 c 7,82 chọnđể tính toán a 6,65 �M n  �As f y (ds  )  0,9 �113,1 �420 �(400  )  1,7 �10 Nmm 2 * Phần âm (căng thớ bên phải) C ốt thép chiụ lực gồm đường kính 12mm với As  113,1mm b=300mm; ds=300-50=150 SVTH: HỒ TRƯỜNG SƠN MSSV: 1451090142 Trang: ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP a Asf y ' c 0,85f b  GVHD: TS MAI LỰU 113,1 �420 a 6,65  6,65mm c    7,82mm 0,85 �28 �300 β 0,85 ; Hệ số sức kháng �  0,65  0,15( ds 250  1)  0,65  0,15 �(  1)  5,3  0,9 c 7,82 chọnđể tính tốn a 6,65 �M n  �As f y (d s  )  0,9 �113,1�420 �(250  )  1, 05 �107 Nmm 2 Sức kháng trung bình đoạn II �M n  1,38 �107 Nmm 4: Đoạn III: _ 12mm , A s  113,1mm b=150mm, cốt thép gồm ds=600-50=550mm Asf y 113,1 �420 a 13,31 a   13,31mm c    15,66mm ' 0,85f c b 0,85 �28 �150 β 0,85 ; Hệ số sức kháng �  0,65  0,15( ds 550  1)  0,65  0,15 �(  1)  5,7  0,9 c 15,66 chọnđể tính tốn a 13,31 �M n3  �A sf y (d s  )  0,9 �113,1�420 �(550  )  2,32 �10 Nmm 2 SVTH: HỒ TRƯỜNG SƠN MSSV: 1451090142 Trang: ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU Vậy sức kháng tổng cộng tường trục thẳng đứng là: M W H  �M n1  �M n  �M n3  2,09 �107  1,38 �107  2,32 �107  5,79 �107 Nmm 5: Tính sức kháng uốn tường trục ngang Mc Cốt thép chịu kéo thép đứng có đường kích D14mm với diện tích A s  153,9mm bố trí khoảng cách 200mm ,khi diện tích thép chịu kéo đơn vị chiều dài As=0,77/mm Tất đoạn tính với chiều rộng đơn vị b=1mm 5.1: Đoạn I Cốt thép chọn As=0,77/mm ds  300  50  a Asf y ' c 0,85f b  14 12   263mm 2 0,77 �420 a 13,59  13,59mm c    15,98mm 0,85 �28 �1 β 0,85 ; Hệ số sức kháng ds 263  1)  0,65  0,15 �(  1)  2,96  0,9 c 15,98 chọn=0,9 để tính tốn �  0,65  0,15( a 13,59 �M c1  �A s f y (d s  )  0,9 �0,77 �420 �(263  )  7, 46 �10 Nmm 2 5.2: Đoạn II III: xét thép chịu kéo (xét lực va từ bên phải - mặt nghiêng) có thép neo xuống mặt cầu d s  50  200  a Asf y ' c 0,85f b  14 12   263mm 2 0,77 �420 a 13,59  13,59mm c    15,98mm 0,85 �28 �1 β 0,85 ; Hệ số sức kháng �  0,65  0,15( ds 263  1)  0,65  0,15 �(  1)  2,96  0,9 c 15,98 SVTH: HỒ TRƯỜNG SƠN MSSV: 1451090142 Trang: ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU chọn=0,9 để tính tốn a 13,59 �M c2,c3  �A sf y (d s  )  0,9 �0,77 �420 �(263  )  7, 46 �10 Nmm 2 Trị số trung bình sức kháng mơmen trục ngang là: Mc  �M c1h1  �M c2c3h 23 7, 46 �104 �350  7, 46 �10 �450   7, 46 �104 Nmm h1  h 2,3 350  450 6: Các trường hợp va xe vào lan can 6.1: Va xe tường Chiều dài đường chảy Lc: 2 L 1070 � �800 �5,79 �10 �L � 8H(M W H) 1070 � Lc  t  � t �   �  2827mm � Mc 7, 46 �10 �2 � �2 � Sức kháng tường lan can: RW �8 �5,79 �107 7, 46 �10 �2827 � 2L c �8M W H M c L c � �2827   ��  � � � 5, 27 �10 N 2Lc  L t � Lc H � �2827  1070 � 2827 800 � 6.2: Va xe cột Chiều dài đường chảy 2 Lt 1070 � 800 �(5,79 �10 ) �L t � H(MW H) 1070 � Lc   � �   �  1487mm � MC 7, 46 �104 �2 � �2 � Sức kháng tường M c L2c 2 7, 46 �10 �1070 RW  (M W H  ) �(5,79 �10 )   277kN 2L c  L t H �1487  1070 800 III: KIỂM TRA VA XE 1: Va xe cột: Với giá trị Lc=2827mm tính có nhịp có nhịp tham gia chịu lực L=2000mm, số cột tham gia chịu lực cột SVTH: HỒ TRƯỜNG SƠN MSSV: 1451090142 Trang: 10 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU Hình 5.16 Sơ đồ tính mặt cắt TTGH CĐ c - Ta có: 152.49 �c �d  832, 01  0.18 �0.6 � ps � c  152, 49mm  h f  184mm � Tính lại chiều cao vùng nén c: A ps �fpu A 0.85�f 'c�1 �bf  k � ps �fpu dps  2402,4�1839 2402,4 0,85�42�0,75�1400  0,28� �1839 832.01  113.36mm Suy moment danh định là: � � � � a� 84.75 � � � Mr   � A ps f ps � dps  �  � 240 2, � 1768.82 � 832.01  � � � � � 3354911696 N / mm 2� � � � � � � � Trong đó: Chiều cao vùng chịu nén bê tông: a  c.1  113.36 �0.75  85, 02mm + Cường độ chịu kéo cáp DƯL: � c � 113,36 � � f ps  f pu � 1 k  1839 ��  0.28 � � � 1768,82 MPa � d ps � 832 01 � � � � -Kiểm tra: Theo bảng tổng hợp mơmen tác dụng vào dầm ta có: M u  3310461362N.mm M r =3354911696 N.mm  M u  3310461362N.mm Thoả điều kiện sức kháng uốn danh định * Các mặt cắt cịn lại tính tốn tương tự ta bảng kết sau: SVTH: HỒ TRƯỜNG SƠN MSSV: 1451090142 Trang: 111 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU 4: Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu  Kiểm toán cho mặt cắt IV-IV: Điều kiện: M r >Min (1.2 �M cr , 1.33 �M u ) Mu:Mômen tải trọng tác dụng trạng thái giới hạn cường độ Mcr:Mômen nứt mômen làm cho ứng suất kéo lớn dầm - Xác định mô men gây nứt Mcr: Mcr = MDC1+ MDC2+MDC3+MDW+M Trong đó: M: Mơmen phụ thêm Pf  2671973N I‘g :Mơmen qn tính tiết diện kể mối nối ướt I 'g  67421878307 mm SVTH: HỒ TRƯỜNG SƠN MSSV: 1451090142 Trang: 112 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU  Xác định moment phụ thêm M: + Cường độ chịu kéo uốn: fr  0.63� 42  4,08MPa + Mơmen giai đoạn1: (chỉ có tĩnh tải dầm chủ): M sDC1  652134600 N.mm + Mômen giai đoạn 2: (gồm mối nối, lan can lề hành, lớp phủ): M sDC2  50164200 N.mm M sDC3  347689800 N.mm M sDW  71354250 N.mm - Để xác định mômen tác dụng lên thớ dầm gây nứt ta cần tính thêm mơmen phụ thêm � � Pff P e � M sDC1 M sDC2 � I 'g M  �1fr   �   ybo � ybo  ybg �  M sDC3  M sDW A I I I y' � � � o o � o g � � bg � � 67421878307 �2671973 2671973�437.22 � 652134600 50164200 � 6,5 1,1��  �605.21� �605.21 �594.19�� 62326212284 64922744647 �539239 � 62326212284 � � 608,61     347689800 71354250  1535116962N / mm  M cr  M sDC1  M sDC2  M sDC3  M sDW  M  652134600  50164200  347689800  71354250  1535116962  2656459812MPa � 1.2�M cr  1.2�2656459812  3187751774N.mm � Min�  3187751774N.mm 1.33 � M  33 � 3310461362  4402913612 N.mm � u - Sức kháng uốn tính tốn: M r  3354911696 N.mm SVTH: HỒ TRƯỜNG SƠN MSSV: 1451090142 Trang: 113 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU � 1.2�M cr �  M r  3354911696 N.mm  Min�  3187751774 N.mm 1.33�M u � Vậy mặt cắt IV-IV thoả mãn hàm lượng cốt thép tối thiểu Kiểm tra tương tự cho mặt cắt lại, ta có bảng kết sau: VII: TÍNH TỐN CỐT ĐAI CHO DẦM CHỦ 1: Chọn số liệu thiết kế * Chọn cốt thép dọc: 10 d 14 Có: As= 1539.38mm2 : Diện tích thép chiuj lực Fy= 420Mpa : Cường độ chịu kéo thép SVTH: HỒ TRƯỜNG SƠN MSSV: 1451090142 Trang: 114 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU Ey= 200000 Mpa : Modun đàn hồi thép * Chọn thép làm cốt đai theo tiêu chuẩn TCVN 1651-2008 có kính   10 fy  240 MPa , đường Ta tính tốn cho mặt cắt gối mặt cắt cịn lại tính tốn tương tự 2: TÍNH TỐN CHO MẶT CẮT I-I: TẠI GỐI 2.1: Nội lực mặt cắt gối: + Giá trị mômen: M u  + Giá trị lực cắt: Vu  861557 N 2.2: Xác định dv: a � d  ps � � dv  max � 0.9�d'ps � 0.72�h � � Trong đó: d’ps = 709,52 mm: khoảng cách từ trọng tâm nhóm cáp đến trọng tâm mặt cắt a: chiều cao vùng bê tông chịu nén a  85.02 mm � a 84,75 d'ps   709,52   667.29 mm � 2 � dv  max � 0.9�d'ps  0.9�709,52  638.57 mm � 0.72�h  0.72�1000  720 mm � � � � dv  720 mm 2.3: Ứng suất cắt trung bình: SVTH: HỒ TRƯỜNG SƠN MSSV: 1451090142 Trang: 115 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU - Lực cắt thành phần cáp xiên sinh là: Vp  fpf ��A ps.sin  i  1148.58�54,05 i 1  62081 N Trong đó: A  100,1 mm2 : diện tích tao cáp fpf  1148.58 MPa i : ứng suất cáp trừ hết mát ứng suất : góc uốn cáp xiên Hệ số sức kháng lực cắt là: ɸ = 0,9 - ứng suất cắt trung bình: v Vu  v �Vp v �b1 �dv  861557 0.9�62081  2.07 MPa 0.9�600�720 - Xác định tỷ số: v 2.07   0.05  0.25 � fc ' 42 tiếp tục tính - Xác định ứng suất fpo cáp sau máp ( fpT ) mà ứng suất bê tông bọc quanh khơng + Ứng suất bê tông trọng tâm cáp D.Ư.L:  Pff P e2 M DC1 �e 1148.58 1148.58�291.172 0�291.17 fpc        7.16 MPa A0 Io Io 730839 68905297022 68905297022 + Ứng suất cáp sau dã trừ hết mát ứng suất: SVTH: HỒ TRƯỜNG SƠN MSSV: 1451090142 Trang: 116 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP ffpo  GVHD: TS MAI LỰU Ep 197000  f �  1148.58 7.16 �  1195.12MPa pf pc Ec 33795 2.4: Tính biến dạng εx Giả sử   30 Sơ đồ tính dầm đơn giản nên không tồng lực dọc: N u  x  Mu  0.5�N u  0.5� Vu  Vp �cotg  A ps �fpo dv    2� Es �A s  E p �A ps     0.5� 861557  62081 �cotg(300 )  2402,4�1195.12 =720  0.0014 2� 200000�1539.38 197000�2402,4 Ta có  x  nên ta cần hiệu chỉnh F   A s �Es  E p �A ps A s �Es  E p �A ps  E c �A c 1539.38�200000  197000�2402,4 = 0.0793 1539.38�200000 197000�2402,4 33795�213750 v  0.07 f ' * Từ giá trị: c ;và  x �F  0.0014 �0.0793 �1000  0.11 ta tra biểu đồ �   20.59o Chưa giống giả thiết ban đầu Tính lại  x tương ứng với góc là:   20.59 x  Mu  0.5�Nu  0.5� Vu  Vp �cotg  A ps �fpo dv    2� Es �A s  E p �A ps     0.5� 861557 62061 �cotg(20.590 )  2402,4�1195,12 =720  0.00116 2� 200000�1539.38 197000�2402,4 SVTH: HỒ TRƯỜNG SƠN MSSV: 1451090142 Trang: 117 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU Ta có  x  nên ta cần hiệu chỉnh F   A s �Es  E p �A ps A s �Es  E p �A ps  E c �A c 1539.38�200000  197000�2402,4 = 0.0793 1539.38�200000 197000�2402,4  33795�213750  x �F  0.00116 �0.0793 �1000  0.09 v  0.05 ' f c Từ giá trị: ;  x �F  0, 09 ta tra biểu đồ �   20.52 Giống góc ban đầu, �   20.52 tra biểu đố ta tìm   4.64 2.5: Xác định khả chịu cắt bê tông cốt đai: - Khả chịu cắt bê tông: Vc  1 � � fc' �b1 �dv  �4.64� 42 �600�720  1078213 N 12 12 - Khả chịu cắt cốt đai: Vs  Vu 861557  Vc  Vp   1078213 62081= 183008N  v 0.9 2.6: Tính khoảng cách bước đai: S Av f vy dv cot g Vs  157.08 �240 �720.cot g  20.52o  183008  395 mm 2.7: Xác định khoảng cách bước đai: Kiểm tra bước đai theo điều kiện cấu tạo: �102 A v  2�  157.08 mm2 Chọn đai nhánh   10 , SVTH: HỒ TRƯỜNG SƠN MSSV: 1451090142 Trang: 118 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU � A v fy � �0.083 f 'c b1 � Vu � S �� Min(0.8dv;600mm) ne� u  0.125 f ' b d c v � � Vu � Min(0.4dv;300mm) ne� u �0.125 f 'c b1.dv � � Tính giá trị biểu thức: A v fy 0.083 f 'c b1  157.08�240 0.083� 42 �600  116.81mm Vu 861557   0.05  0.125 f 'c b1.dv 42�600�720 min(0.8dv ;600mm)  min(0.8�720  576 mm;600 mm)  576 mm � 116.81mm S � 576 mm � Đầu dầm chịu lực cắt lớn nên thiên an toàn ta chọn bước cốt đai đầu dầm S =100 mm Tính lại: Vs  A v �fy �dv �cotg   s   157.08�240�720�cotg 20.52o 100   722015 N 2.8: Kiểm tra cốt thép dọc � M N �Vu A ps �fps  A s �fy � u  0.5� u  �  0.5 � V  V �cotg() � s p � f �dv  �  �v � Ta có: + Vế trái: VT  A ps �fps  A s �fy  2402,4�1195.12  1539.38�240  4868133N + Vế phải: SVTH: HỒ TRƯỜNG SƠN MSSV: 1451090142 Trang: 119 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU � Mu N �V  0.5� u  � u  0.5�Vs  Vp � �cot g f �dv  �v � �861557 �  0 0 �  0.5�722015 62081� �cotg(20.52o )  1420964 N � �  VT �VP Suy thỏa điều kiện Các mặt cắt cịn lại tính tốn tương tự ta có bước cốt đai sau: từ đầu dầm đến mặt cắt thay đổi tiết diện S = 150 mm, lại S = 200 mm Riêng đầu dầm, để giúp cho dầm chịu ứng suất cục cáp DUL gây ra, ta cần bố trí lưới thép, ɸ 10a50, khoảng cách lưới thép a= 100mm SVTH: HỒ TRƯỜNG SƠN MSSV: 1451090142 Trang: 120 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP SVTH: HỒ TRƯỜNG SƠN MSSV: 1451090142 GVHD: TS MAI LỰU Trang: 121 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TƠNG CỐT THÉP Þ14 10 Þ22 Þ14 Þ10 50 175 12 11 175 525 Þ14 300 Þ10 210 Þ14 275 Þ12 130 135 60 14 Þ10 13 Þ14 Þ12 65 35 1400 Þ10 GVHD: TS MAI LỰU 175 50 150 600 Hình 6.: Bố trí cốt thép cho dầm SVTH: HỒ TRƯỜNG SƠN MSSV: 1451090142 Trang: 122 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU MỤC LỤC CHƯƠNG 1: SỐ LIỆU THIẾT KẾ .1 KÍCH THƯỚC CƠ BẢN: ĐẶC TRƯNG VẬT LIỆU: LỰA CHỌN KÍCH THƯỚC SƠ BỘ: CHƯƠNG II: LAN CAN I:Thanh cột lan can: .4 1: Sức kháng lan can MR 2:Sức kháng cột lan can .4 II: Phần tường chắn 5: Tính sức kháng uốn tường trục ngang Mc 6: Các trường hợp va xe vào lan can .10 III: KIỂM TRA VA XE 10 1: Va xe cột: 10 2: Va xe tường 11 3: Va xe đầu tường 12 IV: KIỂM TRA CHỐNG TRƯỢT CỦA LAN CAN .13 V: TẢI TRỌNG VA XE TỪ LAN CAN VÀO BÃN HẪNG 14 CHƯƠNG III : TÍNH TỐN BẢN MẶT CẦU 15 I: Số liệu tính tốn mặt cầu 15 1: Chọn kích thước lớp .15 Sơ đồ tính tốn 16 II: TÍNH NỘI LỰC CHO BẢN CONGSOL (BẢN HẨNG) 17 1: Sơ đồ tính tốn hẫng 17 2: Nội lực hẫng .17 III: TÍNH TỐN CHO DẦM GIỮA 18 1: Sơ dồ tính tốn 18 2: Nội lực dầm .18 SVTH: HỒ TRƯỜNG SƠN MSSV: 1451090142 Trang: 123 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU 3: Hoạt tải 19 4: Tổng hợp nội lực tác dụng vào dầm 22 IV: TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO BẢN MẶT CẦU 23 1: Thiết kế cốt thép cho phần chịu Moment âm .23 2: Thiết kế cốt thép cho phần chịu Moment dương 24 3: Tính cốt thép cho hẫng 26 4: Tính tốn cốt thép phân bố 28 V: KIỂM TRA NỨT BẢN MẶT CẦU Ở TTGH SỬ DỤNG 29 1:Kiểm tra nứt momen âm 29 2: Kiểm tra nứt momen dương 30 CHƯƠNG IV : DẦM NGANG 33 I CÁC SỐ LIỆU TÍNH TOÁN 33 1: Sơ đồ tính dầm ngang 33 2: Tính tốn theo phương dọc cầu 33 II: NỘI LỰC TÁC DỤNG LÊN DẦM NGANG 34 1: Áp lực tĩnh tải tác dụng lên dầm ngang 34 2: Áp lực hoạt tải tác dụng lên dầm ngang 34 3: Theo phương ngang cầu .35 4: Tổng hợp nội lực tác dụng lên dầm ngang 42 III: TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO DẦM NGANG .44 1: Tính cốt thếp chịu moment dương 44 2: Tính cốt thếp chịu moment âm 45 3: Tính cốt đai cho dầm ngang 47 IV: KIỂM TRA NỨT DẦM NGANG Ở TRẠNG THÁI GIỚ HẠN SỬ DỤNG 50 1: Kiểm tra nứt cho dầm ngang chịu monment dương 50 2: Kiểm tra nứt cho dầm ngang chịu monment âm 51 CHƯƠNG V : DẦM CHÍNH .54 I: KÍCH THƯỚC SƠ BỘ DẦM CHÍNH .54 II: CHỌN VÀ BỐ TRÍ CÁP DƯL 55 1: Quy đổi tiết diện 55 SVTH: HỒ TRƯỜNG SƠN MSSV: 1451090142 Trang: 124 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU 2: Chọn cáp DƯL 56 3: Chọn bê tông 56 4:Chọn sơ số bó cáp bố trí mặt cắt 57 III: ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA CÁC GIAI ĐOẠN .59 1: Tính tốn cho tiết diện dầm L/2 59 2: Tiết diện đầu dầm 63 IV: NỘI LỰC DO TĨNH TẢI VÀ HOẠT TẢI TÁC DỤNG LÊN DẦM CHỦ 68 1: giai đoạn 1: Dầm đặc chưa có mối nối .68 2: Giai đoạn nguyên khối: Đã có mối nối ướt 69 3: Xác định nội lực tĩnh tải tác dụng 71 4: Xác định nội lực hoạt tải tác dụng lên dầm chủ: 75 5: BẢNG TỔNG HỢP NỘI LỰC DO TĨNH TẢI VÀ HOẠT TẢI 86 V: TÍNH TỐN CÁC MẤT MÁT ỨNG SUẤT .88 1.1: Mất mát ma sát ΔfPA 88 1.2: Mất mát ma sát ΔfPF 89 2: Các mát theo thời gian ΔfLT 91 2.2: Mất mát ứng suất co ngót giai đoạn ΔpfSD 92 2.3: Mất mát từ biến giai đoạn ΔfpCD 93 2.4: Mất mát chùng nhão giai đoạn 2: ΔfPR2 .94 2.5: Độ gia tăng ứng suất cáp co ngót mặt cầu 94 2.6: Tổng mát ứng suất theo thời gian ΔfPlt .94 VI: KIỂM TỐN DẦM CHÍNH 94 1: Kiểm tốn dầm giai đoạn truyền lực 94 2: Kiểm toán dầm trạng thái giới hạn sử dụng 97 3: Kiểm toán dầm TTGH CĐ1: 99 4: Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu 102 VII: TÍNH TỐN CỐT ĐAI CHO DẦM CHỦ 104 1: Chọn số liệu thiết kế 104 2: TÍNH TỐN CHO MẶT CẮT I-I: TẠI GỐI 105 SVTH: HỒ TRƯỜNG SƠN MSSV: 1451090142 Trang: 125 ... 1451090142 Trang: 23 ĐỒ ÁN THI? ?T KẾ CẦU BÊ T? ?NG C? ?T THÉP GVHD: TS MAI LỰU BẢNG T? ??NG HỢP NỘI LỰC CHO BẢN M? ?T CẦU IV: T? ?NH T? ??N C? ?T THÉP CHO BẢN M? ?T CẦU 1: Thi? ?t kế c? ?t thép cho phần chịu Moment âm Thi? ?t. .. ÁN THI? ?T KẾ CẦU BÊ T? ?NG C? ?T THÉP GVHD: TS MAI LỰU Hình 3.1: M? ?t c? ?t ngang m? ?t cầu Bảng 3.1: Các v? ?t liệu cấu t? ??o m? ?t cầu Sơ đồ t? ?nh t? ??n - Bản m? ?t cầu t? ?nh t? ??n theo sơ đồ: Bản congxon loại dầm Trong... Trang: 25 ĐỒ ÁN THI? ?T KẾ CẦU BÊ T? ?NG C? ?T THÉP GVHD: TS MAI LỰU 2: Thi? ?t kế c? ?t thép cho phần chịu Moment dương Thi? ?t kế c? ?t thép cho 1000 mm chiều dài m? ?t cầu, giá trị nội lực 1000mm m? ?t cầu sau: