THÔNG TIN TÀI LIỆU
Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình môn công trình gt thiết kế môn học cầu bê tông thiết kế môn học cầu bê tông cốt thép a số liệu ban đầu Chiu di nhịp : L = 33 (m) : Ltt = L − × 0,4 = 32,2 (m) Chiều dài nhịp tính tốn Khổ cầu : K = + × 1,5 (m) Tải trọng thiết kế : HL93 Tải trọng người bộ: 300 (KG/m2) Dạng kết cấu nhịp : Cầu dầm Dạng mặt cắt : Chữ T Vật liệu kết cấu : BTCT dự ứng lực Công nghệ chế tạo : Căng trước Cấp bê tông : Grade 30 Loại cốt thép DƯL : Tao 12,7 Cốt thường : Tự chọn Neo : Tự chọn Quy trình thiết kế : 22 TCN 272 – 01 Xe tải thiết k: Cỏc c trng vt liu * Bê tông Phần bê tông đúc sẵn T trng ca bê tông (Khi tinh Ec) Tỷ bê tông yc=2400 kg/m3 yc=2500 kg/m3 =24.525kN/m3 Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình môn công trình gt thiết kế môn học cầu bê tông Cng chu nén quy định 28 ngày tuổi Cường đé căt tao thép f'c= 30Mpa 34 MPa Cường độ chịu kéo uốn fr=0.63*f'c0.5 fr=3.45065Mpa M« đun đàn hồi Ec=0.043*yc1.5*f'c0.5 Ec=27691.47 Hệ số poison = 0.2 Phần bê tông đổ công trờng Cờng độ chịu nén quy định 28 ngµy ti f'c= 28Mpa Cường độ chịu kéo uốn fr=0.63*f'c0.5 fr=3.333647 Mpa M« đun đàn hồi Ec=0.043*yc1.5*f'c0.5 =26752.3 * Thép cờng độ cao Tao thép sợi DƯL không phủ sơn ,có phu ứng suất cho bê tông dự ứng lực Cờng độ chịu kéo fpu=1860 Mpa Cấp thép 270 Giới hạn chảy cốt thép DƯL fpy=1674 Mpa Mô đun đàn hồi cáp Ep= 197000 Mpa Đờng kÝnh tao c¸p 12.7 mm DiƯn tÝch mét tao c¸p 98.7 mm2 * Cốt thép thờng Giới hạn chảy fpy=420 Mpa Mô dun đàn hồi Es=200000 Mpa b thiết kế i chọn sơ kết cấu nhịp Lựa chọn dạng mặt cắt kích thớc mặt cắt ngang cầu Chọn số dầm chủ: dầm Khoảng cách dầm chủ: 2300 (mm) Lề ngời đồng mức với mặt cầu phần xe chạy đợc ngăn cách dải phân cách Bố trí dầm ngang vị trí gối cầu, 1/4 nhịp (tính toán) nhịp Chiều rộng mối nối: 300 (mm) Thiết kế dầm chủ Dầm chủ dầm chữ T bê tông cốt thép dự ứng lực Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình môn công trình gt thiết kế môn học cầu bê tông + Chiều cao dầm chủ: h = ( 1 ÷ ) L = 1,5 ÷ 1,83 (m) 18 22 Chän: h = 1,6 (m) = 1600 (mm) + Chiều rộng cánh: bf = 2000 (mm) + Chiều dày cánh : hf = 160 (mm) + Chiều dày sờn dầm: bw = 15 ữ 20 (cm) Chọn: bw = 16(cm) = 160 (mm) + KÝch thíc bÇu dÇm: - ChiỊu cao bÇu : hS = 200 (mm) - ChiỊu réng bÇu: BS = 620 (mm) - ChiỊu cao vút cánh dầm : hvf= 200 mm - Chiều rộng vút cánh dầm : bvf=200 mm - Chiều cao vót bÇu dÇm hvbf= 170 mm - ChiỊu réng vót bầu dầm bvbf= 230 mm ta có bảng sau: tham số kí hiệu trị số đơn vị Chiều dài nhịp L 33 m Khẩu độ nhịp tính Ltt 32,2 m toán Tải trọng HL93 Tổng bề rộng cầu B 11 m Mặt xe chạy B1 m Gờ chắn xe B2 m LỊ ngêi ®i B3 m Lan can m Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình môn công trình gt thiết kế môn học cầu bê tông 1/2 mặt cắt iii-iii 500 1/2 mặt cắt iv-iv 7000/2 = 3500 1500 7000/2 = 3500 1500 500 Bê tông asphalt dày cm Bê tông luới thép tạo dốc dày 10 cm Líp s¬n chèng thÊm 500 260 900 2300 2300 450 500 2300 450 900 2000 450 160 2000 2300 160 450 300 160 200 1105 260 180 1600 1070 1600 160 150 150 200 200 200 170 135 230 620 620 mặt cắt ngang cầu Để đảm bảo khả chịu lực cắt dầm, sờn dầm đợc mở rộng gối: A A mặt cắt a - a 180 260 620 400 1800 1800 Cấu tạo dầm ngang Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình môn công trình gt thiết kế môn học cầu bê tông + Chiều rộng dầm ngang: Bn = 2140 mm + ChiỊu cao dÇm ngang: Ηn = 1120 (mm) + Khoảng cách dầm ngang: 8050 (mm) +Chiều dày dầm ngang: tn = 200 mm +DiƯn tÝch dÇm ngang : A=2140x1120=236800 mm2 +ThĨ tÝch dÇm ngang : V=0.47936 m3 ii tính toán hệ số phân bè ngang HƯ sè ph©n bè cho momen a Phân bố hoạt tải theo momen dầm Với dầm bê tông chữ T hệ số phân bố ngang đợc tính theo công thức: Cầu thiÕt kÕ cã: S = 2300 (mm) → 1100 ≤ S ≤ 4900 → 110 ≤ tS ≤ 300 tS = 170 (mm) L = 32200 (mm) → 6000 ≤ L ≤ 73000 → Nb ≥ Nb = (dầm) Thoả mÃn điều kiện áp dụng công thức: + Khi thiết kế chịu tải: 0, 0, S S Kg g = 0,06 + 4300 L ( L.t S ) ,1 + Khi hai (hoặc hai làn) thiết kế chịu tải: 0,6 0, S S Kg g = 0,075 + 2900 L ( L.t S ) Khi thiÕt kÕ s¬ bé lÊy: Kg ( L.t S ) 0,1 = Thay sè ta có: + Một thiết kế chịu tải: 2300 g m1 = 0,06 + 4300 0, 0,3 2300 = 0,45766 32200 + Hai lµn thiÕt kế chịu tải: 0, g m2 0, 2300 2300 = 0,075 + = 0,65365 2900 32200 Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình môn công trình gt thiết kế môn học cầu bê tông Chọn giá trị lớn giá trị gben = gm2 = 0.65365 b Phân bố hoạt tải momen dầm dọc biên Hai thiết kế chịu tải: gbien = e.gben e = 0,77 + de 2800 de = 400 (mm) → -300 ≤de ≤ 1700 Thoả mÃn điều kiện áp dụng e = 0,77 + 400 = 0,91286 2800 → gbien = 0,91286 × 0.65365 = 0.565 HƯ sè ph©n bè cho lực cắt a Phân bố hoạt tải theo lực cắt dầm + Một thiết kế chịu tải: g = 0,36 + S 7600 + Hai thiết kế chịu t¶i: S S g = 0,2 + − 3600 10700 2,0 Điều kiện áp dông: 1100 ≤ S ≤4900 6000 ≤ L ≤ 73000 Nb ≥ Ta cã: S = 2300 (mm) L = 32200 (mm) Nb = Đảm bảo điều kiện áp dụng công thức Thay số tính toán ta có: + Một thiết kế chịu tải: g Q1 = 0,36 + 2300 = 0,66263 7600 + Hai thiết kế chịu tải: Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình môn công trình gt thiết kế môn học cầu bê tông gQ 2300 2300 = 0,2 + − = 0,79268 3600 10700 → Chän giá trị lớn giá trị gben = 0,79268 b Phân bố hoạt tải theo lực cắt dầm biên + Hai thiết kế chịu tải: g = e.gben e = 0,6 + de 3000 Thay sè tÝnh to¸n ta cã: 400 = 0,7333 3000 → g = 0,7333 ì 0,7268 = 0,5813 bảng tổng hợp hệ số phân bố tải trọng e = 0,6 + Dầm Dầm biên Mo men 0.65365 0.565 Lực cắt 0.793 0.581 Giá trị lớn 0.65365 0.793 ii tính toán nội lực dầm chủ Xác định tải trọng thờng xuyên a Tải trọng thân phận kết cấu thiết bị phụ phi kết cấu (DC) *tính cho dÇm + DÇm däc chđ: - DiƯn tÝch tiÕt diÖn: Aco = h f b f + B S hS + bw (h − h f − hS ) + 2.( Fvutcanh + Fvutsuon ) Aco = 0,16.2+ 0,62.0,2 + 0,16(1,6 – 0,16 – 0,2) +0,5* 0,22 +0.5*0.17*0.23 Aco = 0,7215) Trọng lợng dầm chủ (trên 1m dài): DCl = γ BT Aco g1 = 24.525x0.7215x = 17.695(KN/m) + Dầm ngang: Trọng lợng dầm ngang Trọng lợng dầm ngang Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình môn công trình gt thiết kế môn học cầu bê tông Wn=Vn* Yc=0.4736*24.525=11.756 KN Trọng lợng rải dầm ngang g2=7*11.756/(32200/1000)=2.556KN/m Trọng lợng mối nối phần cánh T : g3 =(300/1000)*(160/1000)*24.525=1.177 KN/m Tỉng t¶i träng: g = g1 + g2 + g3= 21.428(KN/m) b Tải trọng thân lớp phủ mặt tiện ích công cộng (DW) Trng lng riêng BTAsphalt mt cu Trng lng riêng lp phòng nc + Lớp phòng nớc dày 10 (cm): q1 = yAtphan= 22.073 KN/m3 Yphßng níc= 15KN/m3 10.230 15 = 0.345 (KN/m) 1000 +Lớp bê tông ximăng bảo vệ 40 mm q2=0.04*2.3*24.525=2 256 KN/m + Lớp bê tông Asfan dày (cm): q3 = 50.2300 * 20.073 = 2.538 (KN/m) 1000 +Líp mui luyện dày trung bình 20 mm q4= (20*2300/100)*24.525 =1.128 (KN/m) Tổng trọng lợng lớp phủ mặt cầu: DWi = q1 + q2 + q3 + q4 = 268 (KN/m) * Đối với dầm biên Tải trọng DC Trong lợng thân dầm chủ 17.695 KN/m Trọng lợng dầm ngang ( chịu 1/2 so với dầm trong) 1.278 KN/m Trọng lợng mối nối phần cánh T 0.589 KN/m Träng lỵng lan can KN/m → DCe = 25.561 KN/m Tải trọng DW + Lớp phòng nớc dày 10 (cm): q1 = 10.230 15 = 0.345 (KN/m) 1000 +Líp bê tông ximăng bảo vệ 40 mm q2=0.04*2.3*24.525=2 256 KN/m + Lớp bê tông Asfan dày (cm): Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình q3 = môn công trình gt thiết kế môn học cầu bê tông 50.2300 * 20.073 = 2.538 (KN/m) 1000 +Lớp mui luyện dày trung bình 20 mm q4= (20*2300/100)*24.525 =1.128 (KN/m) Tổng trọng lợng lớp phủ mặt cầu: DWi = q1 + q2 + q3 + q4 = 268 (KN/m Xác định nội lực dầm chủ hoạt tải mặt cắt đặc trng Ta tiến hành tính toán mặt cắt: Ltt/2, Ltt/4, Ltt/3, Cách gối 1.5 m , gối 3.1 Xác định nội lực tính toán mặt cắt dầm a Do tải trọng thân phận kết cấu thiết bị phụ phi kết cấu (DC) Ta cã: M = [(8,05.16,1).21.428] = 2777.138 (KN.m) Q = (KN) b Do tải trọng thân lớp phủ mặt tiện ích công cộng (DW) Ta có: M = [(8,05.16,1).6.268] = 812.373 (KN.m) Q = (KN) c Do hoạt tải: + Do xe tải thiết kế (xe trục): Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình môn công trình gt thiết kế môn học cầu bê tông 5,9 35 KN 145 KN 4,3 m 8,05 5,9 145 KN 4,3 m §.a.h.M 35 KN 145 KN 4,3 m 0,366 0,4 §.a.h.Q M = [8,05.145 + 5,9(145 + 35)] 0,653 = 1457.152(KN.m) Q = [145.0,5 + 145.0,366 + 35.0,4] 0,793 = 124,488 (KN) + Do xe trôc: 110 KN 8,05 7,45 110 KN 1,2 m §.a.h.M 110 KN 110 KN 1,2 m 0,5 0,5 Ta cã: 0,5 0,5 145 KN 4,3 m 0,463 10 Đ.a.h.Q Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình Ta có: M = [( môn công trình gt thiết kế môn học cầu bê tông 7,155.32,2 ).6,268]= 722.077(KN.m) Q = [(0,67 10,7335 – 0,33 5,366).6,268] = 33.637(KN) c Do ho¹t t¶i: + Do xe t¶i thiÕt kÕ (xe trơc): Ta cã: M = [4,29.35 + 145(5,722 + 7,155)].0,653 = 1318.669 (KN.m) Q = [145.0,67 + 145.0,5331 + 35.0,4].0,793 = 186.237 (KN) + Do xe trôc Ta cã: M = [7,155.110 + 110 6,755].0,653 = 999.233 (KN.m) Q = [110 0,67 + 110 0,632].0,793 = 113.056(KN) + Do t¶i trọng làn: 13 Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình Ta có: môn công trình gt thiết kế môn học cầu bê tông M = [7,155 16,1 9,3].0,653 = 700.323(KN.m) Q = [0,67 10,733 9,3].0,793 = 39.563 (KN) + Do tải trọng hành (PL): Ta cã: M = [7,155 16,1 3].0,653 = 225.668 (KN.m) Q = [0,67 10,733 3].0,793 = 17.108 (KN) + Do lùc xung kÝch ®éng lùc cđa xe (IM): - Do xe trôc: MIM = 25%M3T = 0,25 1318,699 = 329.675 (KN.m) QIM = 25%Q3T = 0,25 186,237 = 46.559 (KN) - Do xe trôc: MIM = 25%M2T = 0,25 999,233 = 249.808 (KN.m) QIM = 25%Q2T = 0,25 113,056 = 28,264 (KN) 3.3 Xác định nội lực tính toán mặt cắt Ltt/4 a Do tải trọng thân phận kết cấu thiết bị phụ phi kết cấu (DC): 14 Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình môn công trình gt thiết kế môn học cầu bê tông 6,0375.32,2 ).21,428] = 2082.853(KN.m) Q = [(0,75 12,075 – 0,25 4,025) 21,428] = 172.493 (KN) b Do t¶i trọng thân lớp phủ mặt tiện Ých c«ng céng (DW) Ta cã: M = [( Ta cã: M = 6,0375.32,2 ).6,268] = 609.252(KN.m) Q = [(0,75 12,075 – 0,25 4,025).6,628] = 50.456 (KN) c Do hoạt tải: + Do xe tải thiết kế (xe trục): 15 [( Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình môn công trình gt thiết kế môn học cầu bê tông Ta có: M = [3,55.35 + 145(4,625 + 6,0375)].6,653 = 338.855(KN.m) Q = [145.0,75 + 145.0,609 + 35.0,467] 0,793 = 169.23 (KN) + Do xe trôc: Ta cã: M = [6,0375.110 + 110 5,4].0,653 = 821.56 (KN.m) Q = [110 0,75 + 110 0,711].0,793 = 127.44 (KN) + Do tải trọng làn: 6,0375 9,3 (KN/m) §.a.h.M 0,2 0,8 9,3 (KN/m) M = [6,0375 16,1 9,3] 0,653= 590.31 (KN.m) Q = [0,75 12,075 9,3].0,793 = 66,79 (KN) + Do tải trọng hành (PL): (KN/m) 16 6,0375 Ta cã: §.a.h.Q §.a.h.M Trêng đại học giao thông vận tải Khoa công trình môn công trình gt thiết kế môn học cầu bê tông Ta có: 0,2 0,8 (KN/m) Đ.a.h.Q M = [6,0375 16,1 3].0,653 = 190,42 (KN.m) Q = [0,75 12,075 3].0,793 = 21,54 (KN) + Do lùc xung kÝch ®éng lùc cđa xe (IM): - Do xe trơc: MIM = 25%M3T = 0,25 338,855= 84,71 (KN.m) QIM = 25%Q3T = 0,25 169,23 = 42.3 (KN) - Do xe trôc: MIM = 25%M2T = 0,25 821,56 = 205,39 (KN.m) QIM = 25%Q2T = 0,25 127,44 = 31,86 (KN) 3.4 Xác định nội lực tính toán mặt cắt cách gối 1,5 m a Do tải trọng thân phận kết cấu thiết bị phụ phi kÕt cÊu (DC): Ta cã: M = [( 1,426.32,2 ).21,428] = 493,373(KN.m) 17 Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình môn công trình gt thiết kế môn học cầu bê tông Q = [(0,951 15,35 – 0.049 0,75) 21,428] = 312,015 (KN) b Do tải trọng thân lớp phủ mặt tiện ích công cộng (DW) M = [( 1,426.32,2 ).6,268] = 143,9(KN.m) Q = [(0,951 15,35 0,049 0,75).6, 268] = 91,27(KN) c Do hoạt tải: + Do xe t¶i thiÕt kÕ (xe trơc): Ta cã: 1.426 1.367 1.214 0.951 0.911 0.809 1.002 0.049 0.668 Ta cã: M = [1,002.35 + 145(1,426 + 1,214)].0,653 = 82.552(KN.m) Q = [145.0,951 + 145.0,809 + 35.0,668] 0,793 = 55.035 (KN) + Do xe trôc: Ta cã: M = [1,426.110 + 110 1,367].0,653 = 201.44(KN.m) Q = [110 0,951 + 110 0,911].0,793 = 200.10 (KN) 18 Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình môn công trình gt thiết kế môn học cầu bê tông + Do tải trọng làn: 1.426 0.049 0.951 Ta cã: M = [1,426 16,1 9,3] 0,653= 139.43 (KN.m) Q = [0,951 15,35 9,3].0,793 = 107.66 (KN) + Do t¶i träng bé hµnh (PL): 1.426 0.049 0.951 Ta cã: M = [1,426 16,1 3].0,653 = 44.98 (KN.m) Q = [0,951 15,35 3].0,793 = 34.73 (KN) + Do lùc xung kÝch ®éng lùc cđa xe (IM): - Do xe trơc: 19 Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình môn công trình gt thiết kế môn học cầu bê tông MIM = 25%M3T = 0,25 82,552= 20.638 (KN.m) QIM = 25%Q3T = 0,25 55,035 = 13.76 (KN) - Do xe trôc: MIM = 25%M2T = 0,25 201,44= 50.36 (KN.m) QIM = 25%Q2T = 0,25 200,10 = 50.025 (KN) 3.5 Xác định nội lực tính toán mặt cắt gối a Do tải trọng thân phận kết cấu thiết bị phụ phi kÕt cÊu (DC) Ta cã: M = (KN.m) Q = [(1 16,1).21,428] = 344.99 (KN) b Do t¶i trọng thân lớp phủ mặt tiện Ých c«ng céng (DW) 35 KN 145 KN M = (KN.m) Q = [(1 16,1).6,268] = 100.91 (KN) c Do hoạt tải: m 4,3 m + Do xe tải4,3thiết kÕ (xe trôc): 145 KN Ta cã: 0,733 0,866 Đ.a.h.M 20 Đ.a.h.Q Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình Ta có: môn công trình gt thiết kế môn học cầu bê tông M = (KN.m) Q = [145 + 145 0,866 + 35 0,733].0,793 = 234.91 (KN) + Do xe trơc: 110 KN 110 KN 1,2 m 0,963 §.a.h.M Ta cã: M = (KN.m) Q = [110 + 110 0,963].0,793 = 171.23(KN) + Do tải trọng §.a.h.Q 9,3 (KN/m) §.a.h.M (KN/m) M = (KN.m) Q = [1 16,1 9,3].0,793 = 118.74 (KN) + Do tải trọng hành (PL): Đ.a.h.Q Đ.a.h.M Ta có: 21 Đ.a.h.Q Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình môn công trình gt thiết kế môn học cầu bê tông Ta có: M = (KN.m) Q = [1 16,1 3].0,793 = 38.3 (KN) + Do lùc xung kÝch ®éng lùc cđa xe (IM): - Do xe trôc: MIM = 25%M3T = (KN.m) QIM = 25%Q3T = 0,25 234,91 = 58.73 (KN) - Do xe trôc: MIM = 25%M2T = (KN.m) QIM = 25%Q2T = 0,25 171,23= 42.81 (KN) §Ĩ tiện tính toán ta tổng hợp lại kết tính toán dới dạng bảng nh sau: * Do tải trọng thân phận kết cấu thiết bÞ phơ phi kÕt cÊu (DC): x M Q Ltt Ltt Ltt 16.1 2777.138 10.73 2468.567 114.955 8.05 2082.853 172.493 C¸ch gèi 1.5 m 1.5 493.373 312.015 Gối 0 344.99 Đơn vị m KN.m KN * Do tải trọng thân lớp phủ mặt tiện ích công cộng (DW): x M Q Ltt Ltt Ltt 16.1 812.373 10.73 722.077 33.637 8.05 609.252 50.456 C¸ch gèi 1.5 m 1.5 143.90 91.27 Gối 0 100.91 Đơn vị m KN.m KN * Do xe t¶i thiÕt kÕ (xe trơc): x M Q Ltt Ltt Ltt 16.1 1457.152 124.488 10.73 1318.699 186.237 8.05 338.855 169.23 22 C¸ch gèi 1.5 m 1.5 82.552 55.035 Gèi 0 234.91 Đơn vị m KN.m KN Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình môn công trình gt thiết kế môn học cầu bê tông *Do xe hai trôc thiÕt kÕ: x M Q Ltt Ltt Ltt 16.1 1113.365 41.37 10.73 999.233 113.056 8.05 821.56 127.44 Ltt Ltt Ltt 16.1 787.078 10.73 700.323 39.563 8.05 590.31 66.79 Ltt Ltt Ltt 16.1 253.896 10.73 225.668 17.105 8.05 190.42 21.54 C¸ch gèi 1.5 m 1.5 201.44 200.1 Gèi 0 171.23 Đơn vị m KN.m KN * Do tải trọng thiết kế: x M Q Cách gối 1.5 m 1.5 139.43 107.66 Gối 0 118.74 Đơn vị m KN.m KN *Do tải trọng hành x M Q C¸ch gèi 1.5 m 1.5 44.98 34.73 Gèi 0 38.3 Đơn vị m KN.m KN * Do lực xung kích động lực xe: + Xe tải thiÕt kÕ (xe trôc): x M Q Ltt Ltt Ltt 16.1 455.36 31.122 10.73 329.675 46.559 8.05 84.71 42.3 Ltt Ltt Ltt 16.1 278.34 26.752 10.73 249.808 28.264 8.05 205.39 31.86 C¸ch gèi 1.5 m 1.5 20.638 13.76 Gối 0 58.73 Đơn vÞ m KN.m KN + Xe trơc thiÕt kÕ: x M Q Tổ hợp tải trọng IM + LL + PL: IM: Lùc xung kÝch cña xe LL: Hoạt tải xe 23 Cách gối 1.5 m 1.5 50.36 50.025 Gối 0 42.81 Đơn vị m KN.m KN Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình môn công trình gt thiết kế môn học cầu bê tông PL: Tải trọng hành Bảng LL, IM HL93K M Q Ltt Ltt Ltt Gèi 1.5 m Gèi 1242.44 1030.00 675.02 160.07 0.00 31.12 86.12 109.09 121.42 177.47 Ltt Ltt Ltt Gèi 1.5 m Gèi 1065.42 950.13 795.70 189.79 0.00 26.75 67.83 98.65 157.69 161.55 Đơn vị KN.m KN Bảng LL, IM HL93M M Q Đơn vị KN.m KN B¶ng Ltt LL, IM, Max(HL93M,HL93K) PL M Q 3Ltt 1496.33 1255.67 31.12 103.23 Ltt 865.44 130.63 Gối Đơn vị 205.05 KN.m KN 156.15 (Trong bảng cách tính nh sau: + Đối với bảng tổ hợp tải trọng LL, IM: Nội lực tổng nội lực tơng ứng hoạt tải HL 93 +Tải trọng + Lực xung kích + Đối với bảng tổ hợp tải trọng LL, IM, PL: Giá trị nội lực giá trị nội lực tơng ứng lớn bảng bảng + Giá trị tải trọng hành.) Bảng hệ số tải trọng DC DW LL,IM,CE,PL WS WL Cêng ®é 1,25 1,5 1,75 Sư dơng 1,0 1,0 1,0 0,3 1,0 HƯ sè ®iỊu chØnh t¶i träng: η = η D η R η I D : Hệ số xét đến tính dẻo kÕt cÊu η R : HƯ sè xÐt ®Õn tÝnh d cđa kÕt cÊu η I : HƯ sè liªn quan đến tầm quan trọng khai thác Ta có thĨ ¸p dơng: η D = 0,95; η R = 0,95; η I = 1,05 → η = 0,95.0,95.1,05 ≈ 0,95 24 Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình môn công trình gt thiết kế môn học cầu bê tông 0,95 Thoả mÃn điều kiện: Tổng hợp nội lực mặt cắt L/2 DC Cờng độ I DW LL,IM, PL tải trọng tøc thêi Néi lùc tÝnh to¸n M Q M Q M Q M Q Mu Qu L/3 3471.4 1218.6 2618.6 54.464 2618.6 54.464 8618.705 146.905 mặt cắt DC Sư dơng DW LL,IM, PL t¶i träng tøc thêi M Q M Q M Q M Q L/4 3085.7 143.74 1083.1 50.456 2197.4 180.65 2197.4 180.65 7702.060 589.349 2603.566 215.6163 913.878 75.684 1514.52 228.6025 1514.52 228.6025 6531.661 693.454 1.5 Gèi 616.7 390 431.23 215.9 136.9 151.37 358.8 273.3 377.6 358.8 273.3 377.6 1560.539 1,106.683 1,201.316 L/2 L/3 L/4 2777.1 2468.6 2082.853 115 172.493 812.37 722.08 609.252 33.637 50.456 1496.33 1255.67 865.44 31.12 103.23 130.63 1496.33 1255.67 865.44 31.12 103.23 130.63 1.5 Gèi 493.4 312 344.99 143.9 91.27 100.91 205.05 0.00 156.15 215.77 205.05 0.00 156.15 215.77 Tải FULL (55 trang): https://bit.ly/3ft5LUU D phũng: fb.com/TaiHo123doc.net Cách tính giá trị bảng nh sau: * M DC = M DC γ DC ; * Q DC = Q DC γ DC ; * M DW = M DW γ DW ; * Q DW = Q DW γ DW M * T Trong tuc thoi = M T Trong tuc thoi γ LL , IM , PL g ∑ M u = η (m.g γ HL M HL + γ DW M DW + γ DC M DC ) Qtt = η (m.g.γ HL Q HL + γ DW Q DW + γ DC Q DC ) Trong ®ã: : Hệ số điều chỉnh tải trọng = 0,95 m: HƯ sè lµn xe m = 1,2 g: Hệ số phân bố mo men (lực cắt) dầm : Hệ số phân bố tải trọng, tra bảng Đối với dầm biên :tính tơng tự ta đợc bảng tổng hợp nội lực nh sau Bảng hệ số tải trọng 25 Đơn vị kNm kN kNm kN kNm kN kNm kN kNm kN Đơn vị kNm kN kNm kN kNm kN kNm kN Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình DC 1,25 1,0 Cờng độ Sử dụng Hệ số điều chỉnh tải trọng: môn công trình gt thiết kế môn học cầu bê tông DW 1,5 1,0 LL,IM,CE,PL 1,75 1,0 WS 0,3 WL 1,0 η = η D η R η I η D : HƯ sè xÐt ®Õn tÝnh dỴo cđa kÕt cÊu η R : HƯ sè xÐt ®Õn tÝnh d cđa kÕt cÊu ηI : HƯ sè liên quan đến tầm quan trọng khai thác Ta cã thĨ ¸p dơng: η D = 0,95; η R = 0,95; η I = 1,05 η = 0,95.0,95.1,05 ≈ 0,95 Thoả mÃn điều kiện: 0,95 Tổng hợp nội lực *Đối với dầm Ti bn FULL (55 trang): https://bit.ly/3ft5LUU Dự phòng: fb.com/TaiHo123doc.net Mặt cắt DCi DWi LLi + IMi CĐộ I CĐộ II CĐộ III Sử dụng Mặt cắt DCi DWi M« men kN.m L/2 2777.138 812.337 2245.016 8618.705 4689.927 7720.699 5834.490 L/3 2468.567 722.077 2018.992 7702.060 4168.824 6894.464 5209.636 L/4 2082.853 609.252 1722.409 6531.661 3517.445 5842.698 4414.515 Lùc c¾t KN L/2 0.000 0.000 L/3 114.995 33.637 L/4 172.493 50.456 26 1.5m 493.373 143.316 415.628 1560.539 833.190 1394.288 1053.317 1.5m 312.015 91.27 Gối 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Gi 344.986 100.911 Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình LLi + IMi môn công trình gt thiết kế môn học cầu bê tông 83.946 146.905 0.000 113.327 83.946 225.799 589.349 194.200 499.029 374.432 229.802 693.454 291.300 601.533 452.751 * Đối với dầm biên Mô men kN.m L/2 Mt ct DCe 3312.865 DWe 812.337 LLe+IMe+PLe 1386.407 7785.798 CĐộ I 5359.587 CĐộ II 7231.236 CĐộ III 5511.609 Sử dụng L/3 2944.769 722.077 1239.376 6932.985 4764.077 6437.234 4906.222 L/4 2484.649 609.252 1051.379 5859.603 4019.690 5439.051 4145.280 1.5m 588.548 144.316 251.330 1391.986 952.158 1291.454 984.194 Gối 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 M« men kN.m L/2 0.000 0.000 24.593 43.038 0.000 33.201 24.593 L/3 137.179 33.637 76.131 355.158 221.929 324.706 246.947 L/4 205.768 50.456 101.102 509.822 332.894 469.381 357.326 1.5m 373.194 91.510 162.056 887.355 603.757 822.533 626.760 Gối 411.536 100.911 176.015 973.813 665.787 903.407 688.462 CĐộ I CĐộ II CĐộ III Sử dụng Mặt cắt DCe DWe LLe+IMe+PLe CĐộ I CĐộ II CĐộ III Sử dụng 330.493 353.552 1,106.683 1,201.316 528.320 582.600 974.486 1,059.895 734.847 799.449 III Bè TRÝ CèT THÐP Dù ứNG LựC Tao thép si DL không sơn phủ, có kh ng suất cho bê tông d ng lc Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép đến đáy dầm(mm) 27 3466925 ... (mm) ThiÕt kÕ dÇm chđ Dầm chủ dầm chữ T bê tông cốt thép dự ứng lực Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình môn công trình gt thiết kế môn học cầu bê tông + Chiều cao dầm chủ: h = ( 1 ữ... gt thiết kế môn học cầu bê tông + Chiều rộng dầm ngang: Bn = 2140 mm + ChiỊu cao dÇm ngang: Ηn = 1120 (mm) + Khoảng cách dầm ngang: 8050 (mm) +Chiều dày dầm ngang: tn = 200 mm +Diện tích dầm. .. toán ta có: + Một thiết kế chịu tải: g Q1 = 0,36 + 2300 = 0,66263 7600 + Hai lµn thiÕt kế chịu tải: Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình môn công trình gt thiết kế môn học cầu bê tông
Ngày đăng: 06/09/2021, 16:30
Xem thêm: