ĐỒ ÁN NỀN MÓNG (ĐẦY ĐỦ File Word + Bản Vẽ + Excel tính toán ) _ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TPHCM_HƯỚNG DẪN : TS LÊ TRỌNG NGHĨA

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG (ĐẦY ĐỦ File Word + Bản Vẽ + Excel tính toán ) _ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TPHCMHƯỚNG DẪN : TS LÊ TRỌNG NGHĨAĐỒ ÁN NỀN MÓNG (ĐẦY ĐỦ File Word + Bản Vẽ + Excel tính toán ) _ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TPHCMHƯỚNG DẪN : TS LÊ TRỌNG NGHĨA

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG PHẦN 1: GHVH: TS LÊ TRỌNG NGHĨA THIẾT KẾ MÓNG BĂNG A THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT Khối lượng khảo sát gồm hố khoan , hố sâu 15.0 m, mang ký hiệu HK1, HK2, HK3 Tổng độ sâu hố khoan 45m với 22 mẫu đất nguyên dạng dùng để thăm dò địa tầng thí nghiệm xác định tính chất lý lớp đất Từ mặt đất hữu đến độ sâu khảo sát 15.0 m , nần đất cấu tạo lớp đất , thể hình trụ hố khoan , theo thứ tự xuống sau :  Lớp đất số ( có HKI) : Đất sét lẫn cát , màu nâu đỏ 0.5 m  Lớp đất số Sét pha nhiều cát , màu xám nhạt đến xám trắng đốm nâu vàng / nâu đỏ, độ dẻo trung bình – trạng thái cứng đến nửa cứng , gồm lớp : • Lớp 2a : Trạng thái dẻo cứng ; bề dày HK1 5.5 m, HK2 5.3 m, HK3 3.2 m với tình chất lý đặc trưng sau : • - Độ ẩm : W = 21.4% - Dung trọng tự nhiên : γ W = 1.885 g / cm - Sức chịu nén đơn : Qu = 1.211 kG/cm2 - Lực dính đơn vị : c = 0.151 kG/cm2 - Góc ma sát : ϕ = 14030' Lớp 2b : Trạng thái nửa cứng ; bề dày HK3 2.5 m với tình chất lý đặc trưng sau : - Độ ẩm : W = 20.1% - Dung trọng tự nhiên : γ W = 1.917 g / cm - Lực dính đơn vị : c = 0.241 kG/cm2 - Góc ma sát : ϕ = 17 SV: NGUYỄN TRỌNG NGHĨA – 81002119 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GHVH: TS LÊ TRỌNG NGHĨA  Lớp đất số Sét pha cát lẫn sỏi sạn laterite, màu nâu đỏ vân xám trắng đốm vàng nâu, độ dẻo trung bình – trang thái nửa cứng, có bề dày HK1 1.5 m , HK2 1.9m, HK3 1.3 m với tính chất lý đặc trưng sau: - Độ ẩm : W = 20.1% - Dung trọng tự nhiên : γ W = 1.972 g / cm - Dung trọng đẩy : γ ' = 1.031 g/cm3 - Lực dính đơn vị : c = 0.255 kG/cm2 - Góc ma sát : ϕ = 16030'  Lớp đất số 4: Cát mịn lẫn bột , màu xám trắng vân nâu vàng nhạt – trạng thái bời rời; có bề dày HK1 4.1m, HK2 4.3m ; HK3 4.5 m với tính chất lý đặc trưng sau : - Độ ẩm : W = 25.7 % - Dung trọng tự nhiên : γ W = 1.860 g / cm - Dung trọng đẩy : γ ' = 0.925 g/cm - Lực dính đơn vị : c = 0.025 kG/cm2 - Góc ma sát : ϕ = 27  Lớp đất số 5: Sét lẫn bột cát màu xám trắng / nâu đỏ nhạt đến nâu nhạt, độ dẻo cao – trạng thái nửa cứng ; có bề dày HK1 3.4 m, HK2 3.5 m, HK3 3.5m với tính chất lý đặc trưng sau : - Độ ẩm : W = 25.1 % - Dung trọng tự nhiên : γ W = 1.982 g / cm - Dung trọng đẩy : γ ' = 0.995 g/cm - Sức chịu nén đơn : Qu = 2.060 kG/cm2 - Lực dính đơn vị : c = 0.290 kG/cm2 - Góc ma sát : ϕ = 150 Tại thời điểm khảo sát mực nước ngầm ổn định đưo57c ghi nhận độ sâu -5.5 m so với mặt đất hữu SV: NGUYỄN TRỌNG NGHĨA – 81002119 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GHVH: TS LÊ TRỌNG NGHĨA B THIẾT KẾ MÓNG BĂNG I SƠ ĐỒ MÓNG BĂNG II SỐ LIỆU ĐẦU VÀO Vật liệu :  Bê tơng B20 : • Rb = 11.5 (MPa) • Rbt = 0.9 (MPa) • Eb = 27x103 (MPa)  Cốt thép CI ( φ ≤ 10 ) CII ( φ > 10 ) • RsI = 225 (MPa) ; RsII = 280 (MPa) • RswI = 175 (MPa) ; RswII = 225 (MPa) • Eb = 21x104 (MPa)  Trọng lượng riêng trung bình bê tông đất : γ tb = 22(kN / m3 )  Hệ số vượt tải : n =1.15 Khoảng cách chân cột : l1 (m) l2 (m) l3 (m) l4 (m) la (m) SV: NGUYỄN TRỌNG NGHĨA – 81002119 lb (m) ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 1.2 GHVH: TS LÊ TRỌNG NGHĨA 5.1 4.7 2.7 0.3 0.6 Trong : 1 1 la =  ÷ ÷l1 =0.24÷0.4 (m)  Chọn la =0.3 (m) 1 1 lb =  ÷ ÷l4 =0.54÷0.68 (m) 5 4  Chọn lb = 0.6 (m)   Tải trọng : Các giá trị tính tốn Trục Ntt (kN) Mtt (kNm) Htt (kN) A 230.7 52.5 75.0 B 615.2 94.5 105.0 C 845.9 105.0 135.0 D 769.0 84.0 150.0 E 384.5 63.0 90.0 Địa chất (hồ sơ địa chất 2A) Thiết kế cho HK2 với thông số lý đất sau : Lớp đất γ (kN/m3) c ϕ (độ) 2a 18.85 0.151 14.5 2b 19.17 0.241 17 19.72 0.255 16.5 18.6 0.025 27 19.82 0.29 15 III SỐ LIỆU ĐẦU RA : CHIỀU SÂU ĐẶT MÓNG : Chọn Df = m XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC ĐÁY MĨNG • Chiều dài : • Chiều rộng : • Chiều cao đài móng : h =  l = l1 + l2 + l3 + l4 + la + lb = 14.6 (m) Chọn b = 1.7 (m)  1 ÷ ÷li max = 0.425 ÷ 0.85 (m)  12  Chọn h = 0.7 SV: NGUYỄN TRỌNG NGHĨA – 81002119 (m) ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GHVH: TS LÊ TRỌNG NGHĨA KIỂM TRA KÍCH THƯỚC ĐÁY MĨNG 3.1 Kiểm tra theo điều kiện ổn định :  Tỗng hợp lực moment tác dụng đáy móng : • Trong : l 14.6 d1 = − la = − 0.3 = 7(m) 2 l 14.6 d = − la − l1 = − 0.3 − 1.2 = 5.8(m) 2 l 14.6 d3 = − la − l1 − l2 = − 0.3 − 1.2 − 5.1 = 0.7(m) 2 l 14.6 −l −l = − 0.6 − 2.7 = 4(m) b l 14.6 d5 = − lb = − 0.6 = 6.7(m) 2 d4 = • Tổng tải tính tốn : ∑ N tt = N tt1 + N tt2 + N tt3 + N tt4 + N tt5 = 230.7 + 615.2 + 845.9 + 769.0 + 384.5 = 2845.3(kN) ∑ M tt = M tt1 + M tt2 + M tt3 + M tt4 + M tt5 = 52.5 + 94.5 + 105 + 84 − 63 = 273(kNm) ∑ H tt = H tt1 + H tt2 + H tt3 + H tt4 + H tt5 = 75 + 105 + 135 + 150 − 90 = 375(kN)  Tổng tải tính tốn tác dụng tâm đáp móng : N tt = N1 + N + N3 + N + N5 = 2845.3(kN) M tt = ∑ M tt − N1 × d1 − N × d − N3 × d3 + N × d + N5 × d5 + ∑ H tt ×h = 273 − 230.7 × − 625.2 × 5.8 − 845.9 × 0.7 + 769 × + 384.5 × 6.7 + 375 × 0.7 = 412.5(kNm) Chọn hệ số vượt tải n = 1.15  Tổng tải tiêu chuẩn tác dụng tâm đáp móng : SV: NGUYỄN TRỌNG NGHĨA – 81002119 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GHVH: TS LÊ TRỌNG NGHĨA N tt 2845.3 = = 2474.2(kN) n 1.15 M 412.5 M tc = tt = = 358.7(kNm) n 1.15 N tc =  Sức chịu tải tiêu chuẩn : mm R tc = (Abγ+BDf γ* +Dc) k tc 1.3 ×1.1 = × (0.24 × 2.2 ×18.85 + 2.24 × ×18.85 + 4.77 ×15.1) = 234.8 (kN/m2 ) Trong : m1 = 1.3, m2 = 1.1 (nhà tương đối mảnh L/H >4 ) ktc = sử dụng trực tiếp từ kết thí nghiệm đất phịng Do móng băng lớp đất 2a ( mặt mặt móng) Nên ϕ2a = 14.50  A = 0.24; B = 2.24; C = 4.77 γ = γ 2a = 18.85(kN / m3 ) γ* = γ*2a = 18.85(kN / m3 )  Áp lực gần tâm đáy móng • Áp lực tiêu chuẩn trung bình : N tc + γ tb D f F 2474.2 = + 22 × = 143.7 (kN / m ) 24.82 p tctb = Trong : Lấy trọng lượng riêng trung bình móng γ tb = 22(kN / m3 ) • Áp lực tiêu chuẩn cực đại : N tc 6M tc + + γ tb D f F b × l2 2474.2 × 358.7 = + + 22 × = 149.6(kN / m ) 24.82 1.7 × 14.6 tc p max = ` • Áp lực tiêu chuẩn cực tiểu N tc 6M tc − + γ tb Df F b × l2 2474.2 × 358.7 = − + 22 × = 137.7(kN / m ) 24.82 1.7 × 14.6 tc p =  Kiểm tra với điều kiện : SV: NGUYỄN TRỌNG NGHĨA – 81002119 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GHVH: TS LÊ TRỌNG NGHĨA  p tctb ≤ R tc  tc tc  p max ≤ 1.2R ⇔  tc  p ≤ 3.2 143.7 ≤ 234.8 : thõa  149.1 ≤ 1.2 × 234.8=281.7 : thõa 137.7 ≥ : thõa  Kiểm tra theo điều kiện cường độ :  Áp lực tính tốn cực đại tâm đáy móng N tt 6M tt + + γ tb Df F b × l2 2845.3 × 412.5 = + + 22 × = 165.5kN / m ) 24.82 1.7 × 14.6 tt p max =  Sức chịu tải cực hạn đất đáy móng q ult = cN c + γDf N q + 0.5γbN γ = 15.1 × 3.77 + 18.85 × × 10.68 + 0.5 × 18.85 × 1.7 × 2.47 = 499.1(kN / m ) Trong đó: Do ϕ = 14.50 , theo Vesic  Nc = 3.77; Nq = 10.68; Nγ = 2.47  Sức chịu tải cho phép đất đáy móng Chọn hệ số an toàn : FS = qa = q ult 510.8 = = 249.6(kN / m ) FS tt  Kiểm tra điều kiện : p max ≤ q a ⇔ 165.5 ≤ 249.6 : thõa 3.3 Kiểm tra theo điều kiện biến dạng :  Tính lún : • Áp lực gây lún tâm móng : p gl = p tbtc − γDf = 143.7 − 18.85 × = 105.98(kN / m ) • Độ lún : s= e1i − e 2i ∑s = ∑ + e i hi 1i - Chia lớp đất đáy móng thành lớp nhỏ hi = 0.2 m - Áp lực ban đầu (do trọng lượng thân lớp đất gây ra) lớp đất i p1i = σ'vi = - ∑γ z i i ⇒ e1i Áp lực lớp đất I sau xây móng : SV: NGUYỄN TRỌNG NGHĨA – 81002119 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GHVH: TS LÊ TRỌNG NGHĨA p 2i = p1i + σgl i ⇒ e 2i σgl i = k i pgl ko i phụ thuộc vào l/b zi/b • Chọn mẫu đất tính lún : - p (kN/m2) e Chọn mẫu 1-1 (1.5 – m) để tính lún từ – 3m 25 50 100 200 400 0.675 0.659 0.635 0.607 0.572 0.532 - p (kN/m2) e Chọn mẫu 2-3 ( 3.5 – 4m) để tính lún từ – 5.5 m 25 50 100 200 400 0.715 0.695 0.67 0.638 0.603 0.56 SV: NGUYỄN TRỌNG NGHĨA – 81002119 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GHVH: TS LÊ TRỌNG NGHĨA - p (kN/m2) e • Chọn mẫu 1-5 ( 5.5 – 6m) để tính lún từ 5.5 – 6.9m 25 50 100 200 400 0.779 0.763 0.741 0.713 0.683 0.645 Vùng cần tính lún : σbt ≥ 5σgl SV: NGUYỄN TRỌNG NGHĨA – 81002119 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GHVH: TS LÊ TRỌNG NGHĨA  Tính lún đến lớp thứ 25 ( độ sâu 6.9 m) với σbt 116.63 = = 5.30 > σgl 22  Kiểm tra điều kiện : S ≤ [S] ⇔ 7.97 ≤ : thõa Lớp 10 11 12 13 14 15 Chiều Điểm dày (m) σgl σbt p1i p2i (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) z (m) z/b ko 0.00 1.00 105.98 37.70 2.2 0.12 0.99 105.44 41.47 2.4 0.24 0.97 102.30 45.24 2.6 0.35 0.91 96.30 49.01 2.8 0.47 0.84 88.70 52.78 0.59 0.76 80.81 56.55 3.2 0.71 0.69 73.38 60.32 3.4 0.82 0.63 66.71 64.09 3.6 0.94 0.57 60.85 67.92 3.8 1.06 0.53 55.74 71.76 10 1.18 0.48 51.30 75.59 11 4.2 1.29 0.45 47.42 79.43 12 4.4 1.41 0.42 44.02 83.15 13 4.6 1.53 0.39 41.03 86.87 14 4.8 1.65 0.36 38.38 90.59 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 SV: NGUYỄN TRỌNG NGHĨA – 81002119 e1i e2i si (cm) 39.59 145.30 0.644 0.588 0.68 43.36 147.22 0.641 0.587 0.66 47.13 146.42 0.639 0.588 0.62 50.90 143.39 0.636 0.589 0.58 54.67 139.42 0.634 0.590 0.53 58.44 135.53 0.665 0.622 0.51 62.21 132.25 0.662 0.624 0.46 66.01 129.78 0.659 0.625 0.42 69.84 128.13 0.657 0.625 0.38 73.68 127.19 0.654 0.626 0.34 77.51 126.87 0.652 0.626 0.31 81.29 127.01 0.649 0.626 0.29 85.01 127.53 0.647 0.626 0.26 88.73 128.43 0.645 0.625 0.24 92.45 129.64 0.643 0.625 0.22 10 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 0.2 GHVH: TS LÊ TRỌNG NGHĨA 15 1.76 0.34 36.01 94.31 16 5.2 1.88 0.32 33.89 98.08 17 5.3 1.94 0.31 32.91 99.96 18 5.5 2.06 0.29 31.09 103.80 19 5.7 2.18 0.28 29.44 105.63 20 5.9 2.29 0.26 27.93 107.46 21 6.1 2.41 0.25 26.55 109.30 22 6.3 2.53 0.24 25.28 111.13 23 6.5 2.65 0.23 24.10 112.97 24 6.7 2.76 0.22 23.01 114.80 25 6.9 2.88 0.21 22.00 116.63 0.1 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 3.4 96.19 131.14 0.641 0.624 0.20 99.02 132.42 0.639 0.624 0.10 101.88 133.88 0.638 0.623 0.18 104.71 134.98 0.667 0.653 0.17 106.55 135.23 0.666 0.653 0.16 108.38 135.62 0.665 0.653 0.15 110.21 136.13 0.664 0.653 0.14 112.05 136.74 0.664 0.653 0.13 113.88 137.44 0.663 0.652 0.12 115.72 138.22 0.662 0.652 0.12 Tổng : S = 7.97 Kiểm tra theo điều kiện sức hịu tải ( theo mục 4.7 TCVN 9362:2012) Nền đất phải thỏa điều kiện : N < φ k tc Trong : N tải trọng tính toán cho φ sức chịu tải Ktc hệ số độ tin cậy quan thiết kế quy định , ktc ≥ 1.2 Sức chịu tải đất nên φ thành phần tải đứng tính theo cơng thức giải tích : ( φ = b × l × Abγ I + Bhγ 'I + Dc ) Trong : • b , l : chiều rộng chiều dài tính đổi móng Điểm đặt lực theo phương ngang nhà : eb = (m) Điểm đặt lực theo phương ngang nhà : el =  ∑M ∑N tt tt = 312.5 = 0.145(m) 2845.3 b = b = 1.7(m) l = l − 2el = 14.6 − × 0.145 = 14.31(m) • A,B,C : hệ số khơng thứ nguyên xác định theo công thức SV: NGUYỄN TRỌNG NGHĨA – 81002119 11 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GHVH: TS LÊ TRỌNG NGHĨA A = λ γ × i γ × N γ  B = λ q × iq × N q  C = λ c × i c × N c λ γ , λ q , λ c hệ số phụ tải phụ thuộc vào góc ma sát ϕ đất Với ϕ = 14.50 ta tan ϕ = 0.259 Dựa vào biểu đồ E1 phụ lục E TCVN 9326 – 2012 , tra λ γ , λ q , λ c ta : λ γ = 0.9  λ q = 3.5  λ c = 12 i γ ,i q ,i c : hệ số ảnh hưởng góc nghiêng tải trọng phụ thuộc vào trị tính tốn góc ma sát đất ϕ góc nghiêng δ hợp lực so với phương đứng đáy móng Ta có : tan δ = ∑H ∑N tt tt = 375 = 0.132 2845.3 tan ϕ = 0.259 tan δ 0.132 = = 0.51 tan ϕ 0.259 Dựa vào biểu đồ E2 phụ lục E TCVN 9362 – 2012 ta : i γ = 0.62  i q = 0.81  i c = 0.75 n γ , n q , n c hệ số ảnh hưởng tỷ lệ cạnh đế móng hình chữ nhật Với l = 8.433 b 0.25 0.25   n γ = + n = + 8.433 = 1.030  1.5 1.5  =1+ = 1.178 n q = + n 8.433  0.3 0.3   n c = + n = + 8.433 = 1.036  n=  A = λ γ × i γ × n γ = 0.9 × 0.62 × 1.030 = 0.575   B = λ q × i q × n q = 3.5 × 0.81 × 1.178 = 3.339  C = λ c × i c × n c = 12 × 0.75 × 1.036 = 9.320 SV: NGUYỄN TRỌNG NGHĨA – 81002119 12 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GHVH: TS LÊ TRỌNG NGHĨA γ I , γ 'I giá trị tính tốn trọng lượng thể tích đất phạm vi khối lăng trụ phái phía đáy móng C: lực dính đơn vị đất h: chiều sâu đặt móng trường hợp chịu phụ tải đứng ( φ = b × l × Abγ I + Bhγ 'I + Dc ) = 1.7 × 14.31 × (0.575 × 1.7 × 18.85 + 3.339 × × 18.85 + 9.320 × 15.1) = 3878.649 k tc = φ 3878.649 = = 1.36 > 1.2 : thõa N 2845.3 CHỌN SƠ BỘ CÁC KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN MĨNG : 4.1 Xác định kích thước cột : Tiết diện cột : Fc = Ni max 845.9 × 103 = = 73556.5(mm ) Rb 11.5 Cạnh cột vuông : b c = Fc = 271.2(mm)  Chọn bc = 300 (mm) 4.2 Xác định kích thước tiết diện móng :  Chiều cao móng :  1  1 h =  ÷ ÷li max = ữ ữì 5.1 = 0.425 ữ 0.850(m) 12   12   Chọn h = 0.7 (m)  Bề rộng móng : b = 1.7 (m)  Bề rộng dầm móng :  b b = (0.3 ữ 0.6)h = (0.3 ữ 0.6) ì 0.7 = 0.21 ÷ 0.42(m)   b b ≥ bc + 0.1 = 0.3 + 0.1 = 0.4(m)  Chọn bb = 0.4 (m) SV: NGUYỄN TRỌNG NGHĨA – 81002119 13 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GHVH: TS LÊ TRỌNG NGHĨA  Chiều cao cánh móng : ≥ 0.2 (m)  Chọn = 0.2 (m)  Chiều cao móng : Dựa vào điều kiện khơng đặt cốt đai ( mục 6.2.3.4 – TCXDVN 356 – 2005) Q≤ ϕb4 ( + ϕn ) R bt bh 0b c Trong vế phải lấy khơng lớn 2.5R bbho không nhỏ ϕb3 ( + ϕn ) R bt bh 0b Để an toàn : Q ≤ ϕb3 ( + ϕn ) R bt bh 0b ϕb3 = 0.6 bê tông nặng ϕn : xét ảnh hưởng lực dọc kéo nén ;trong móng khơng có lực dọc nên lấy ϕn =  Q ≤ ϕb3 ( + ϕn ) R bt bh = 0.6R bt bh 0b b − bb × 1m ≤ 0.6R bt bh 0b b − bb tt ≥ p max(net) × 1.2R bt b tt Q = p max(net) × ⇒ h 0b tt Với p max(net) = N tt M tt 2845.3 375.0 + = + = 115.7(kN / m ) F b×l 24.82 1.7 × 14.6 tt ⇒ h 0b ≥ p max(net) × b − bb 1.7 − 0.4 = 115.7 × = 0.14(m) 1.2R bt b 1.2 × 0.9 × 103 × 1.7 Chọn h0 = 0.43 (m) Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ a = 0.07 (m) ⇒ hb = ho b + a = 0.43 + 0.07 = 0.5 (m) SV: NGUYỄN TRỌNG NGHĨA – 81002119 14 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GHVH: TS LÊ TRỌNG NGHĨA XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG DẦM MÓNG : Dùng phần mềm Sap2000 để tính tốn nội lực dầm móng : 6.1 Xác định hệ số (K1, K2, … , Kn )  Hệ số theo phương đứng : Cz = pgl 0.5s = 105.98 = 2659.62(kN / m3 ) 0.5 × 0.0797  Hệ số : a   K1 = K n = Cz × b ×   K = K = = K n −1 = Cz × b × a Trong : a khoảng cách nút dầm tình tốn Sap (độ mịn) Chọn a = 0.1 (m) b chiều rộng móng a 0.1  = 226.07(kN / m)  K1 = K n = C z × b × = 2659.62 × 1.7 × ⇒ 2  K = K = = K n −1 = C z × b × a = 2659.62 × 1.7 × 0.1 = 452.14(kN / m) 6.2 Kết sau chạy Sap : Bảng Các giá trị momen lực cắt nút nhịp TABLE: Element Joint Forces - Frames TABLE: Element Joint Forces - Frames Frame Joint F3 M2 Frame Joint F3 M2 Text Text KN KN-m Text Text KN KN-m 1 11.445 7.276E-12 19 20 444.102 69.4465 -11.445 -1.1445 20 20 -423.64 -69.4465 2 34.21 1.1445 20 21 423.64 111.8105 -34.21 -4.5655 21 21 -403.31 -111.811 3 56.849 4.5655 21 22 403.31 152.1415 -56.849 -10.2504 22 22 -383.11 -152.142 4 -151.336 62.7504 22 23 383.11 190.4525 151.336 -47.6168 23 23 -363.039 -190.453 5 -128.949 47.6168 23 24 363.039 226.7564 128.949 -34.7219 24 24 -343.095 -226.756 6 -106.689 34.7219 24 25 343.095 261.0659 106.689 -24.053 25 25 -323.277 -261.066 7 -84.556 24.053 25 26 323.277 293.3936 84.556 -15.5974 26 26 -303.582 -293.394 8 -62.551 15.5974 26 27 303.582 323.7518 62.551 -9.3423 27 27 -284.009 -323.752 9 -40.673 9.3423 27 28 284.009 352.1527 10 40.673 -5.275 28 28 -264.554 -352.153 10 10 -18.922 5.275 28 29 264.554 378.6081 SV: NGUYỄN TRỌNG NGHĨA – 81002119 15 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 GHVH: TS LÊ TRỌNG NGHĨA 11 18.922 -3.3827 29 29 -245.214 11 2.701 3.3827 29 30 245.214 12 -2.701 -3.6529 30 30 -225.988 12 24.198 3.6529 30 31 225.988 13 -24.198 -6.0727 31 31 -206.87 13 45.568 6.0727 31 32 206.87 14 -45.568 -10.6295 32 32 -187.859 14 66.812 10.6295 32 33 187.859 15 -66.812 -17.3107 33 33 -168.951 15 87.929 17.3107 33 34 168.951 16 -87.929 -26.1036 34 34 -150.142 16 -506.281 120.6036 34 35 150.142 17 506.281 -69.9755 35 35 -131.428 17 -485.422 69.9755 35 36 131.428 18 485.422 -21.4333 36 36 -112.805 18 -464.696 21.4333 36 37 112.805 19 464.696 25.0363 37 37 -94.27 19 -444.102 -25.0363 37 38 94.27 Bảng Các giá trị momen lực cắt nút nhịp (tt) -378.608 403.1295 -403.13 425.7283 -425.728 446.4153 -446.415 465.2013 -465.201 482.0964 -482.096 497.1106 -497.111 510.2533 -510.253 521.5338 -521.534 530.9608 TABLE: Element Joint Forces - Frames TABLE: Element Joint Forces - Frames Frame Joint F3 M2 Frame Joint F3 M2 Text Text KN KN-m Text Text KN KN-m 38 38 -75.818 -530.961 59 60 -299.76 281.8471 38 39 75.818 538.5426 60 60 317.401 -281.847 39 39 -57.445 -538.543 60 61 -317.401 250.107 39 40 57.445 544.2871 61 61 335.044 -250.107 40 40 -39.148 -544.287 61 62 -335.044 216.6026 40 41 39.148 548.2019 62 62 352.691 -216.603 41 41 -20.921 -548.202 62 63 -352.691 181.3336 41 42 20.921 550.294 63 63 370.343 -181.334 42 42 -2.761 -550.294 63 64 -370.343 144.2993 42 43 2.761 550.5701 64 64 388.002 -144.299 43 43 15.337 -550.57 64 65 -388.002 105.499 43 44 -15.337 549.0364 65 65 405.67 -105.499 44 44 33.377 -549.036 65 66 -405.67 64.932 44 45 -33.377 545.6987 66 66 423.347 -64.932 45 45 51.363 -545.699 66 67 -423.347 22.5973 45 46 -51.363 540.5625 67 67 -404.866 82.4027 46 46 69.299 -540.563 67 68 404.866 -41.9161 46 47 -69.299 533.6325 68 68 -387.176 41.9161 47 47 87.19 -533.633 68 69 387.176 -3.1985 47 48 -87.19 524.9135 69 69 -369.484 3.1985 48 48 105.04 -524.914 69 70 369.484 33.7498 48 49 -105.04 514.4095 70 70 -351.789 -33.7498 49 49 122.853 -514.41 70 71 351.789 68.9288 49 50 -122.853 502.1242 71 71 -334.092 -68.9288 50 50 140.632 -502.124 71 72 334.092 102.3379 50 51 -140.632 488.061 72 72 -316.39 -102.338 51 51 158.383 -488.061 72 73 316.39 133.977 SV: NGUYỄN TRỌNG NGHĨA – 81002119 16 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 51 52 52 53 53 54 54 55 55 56 56 57 57 58 58 59 GHVH: TS LÊ TRỌNG NGHĨA 52 -158.383 472.2227 73 73 -298.685 52 176.108 -472.223 73 74 298.685 53 -176.108 454.612 74 74 -280.973 53 193.811 -454.612 74 75 280.973 54 -193.811 435.2309 75 75 -263.254 54 211.496 -435.231 75 76 263.254 55 -211.496 414.0813 76 76 -245.527 55 229.166 -414.081 76 77 245.527 56 -229.166 391.1648 77 77 -227.789 56 246.824 -391.165 77 78 227.789 57 -246.824 366.4824 78 78 -210.039 57 264.474 -366.482 78 79 210.039 58 -264.474 340.035 79 79 -192.274 58 282.118 -340.035 79 80 192.274 59 -282.118 311.8231 80 80 -174.493 59 299.76 -311.823 80 81 174.493 Bảng Các giá trị momen lực cắt nút nhịp (tt) -133.977 163.8454 -163.845 191.9427 -191.943 218.2682 -218.268 242.8209 -242.821 265.5998 -265.6 286.6037 -286.604 305.8311 -305.831 323.2804 TABLE: Element Joint Forces - Frames TABLE: Element Joint Forces - Frames Frame Joint F3 M2 Frame Joint F3 M2 Text Text KN KN-m Text Text KN KN-m 81 81 -156.692 -323.28 102 103 -226.721 250.337 81 82 156.692 338.9496 103 103 245.685 -250.337 82 82 -138.869 -338.95 103 104 -245.685 225.7685 82 83 138.869 352.8365 104 104 264.734 -225.769 83 83 -121.022 -352.837 104 105 -264.734 199.2952 83 84 121.022 364.9386 105 105 283.868 -199.295 84 84 -103.147 -364.939 105 106 -283.868 170.9083 84 85 103.147 375.2533 106 106 303.091 -170.908 85 85 -85.242 -375.253 106 107 -303.091 140.5993 85 86 85.242 383.7776 107 107 322.402 -140.599 86 86 -67.304 -383.778 107 108 -322.402 108.3591 86 87 67.304 390.508 108 108 341.804 -108.359 87 87 -49.33 -390.508 108 109 -341.804 74.1787 87 88 49.33 395.441 109 109 361.297 -74.1787 88 88 -31.316 -395.441 109 110 -361.297 38.0489 88 89 31.316 398.5726 110 110 380.883 -38.0489 89 89 -13.261 -398.573 110 111 -380.883 -0.0394 89 90 13.261 399.8987 111 111 400.561 0.0394 90 90 4.841 -399.899 111 112 -400.561 -40.0955 90 91 -4.841 399.4146 112 112 420.332 40.0955 91 91 22.991 -399.415 112 113 -420.332 -82.1287 91 92 -22.991 397.1155 113 113 440.195 82.1287 92 92 41.193 -397.116 113 114 -440.195 -126.148 92 93 -41.193 392.9963 114 114 -308.849 210.1482 93 93 59.449 -392.996 114 115 308.849 -179.263 93 94 -59.449 387.0513 115 115 -288.809 179.2633 94 94 77.764 -387.051 115 116 288.809 -150.382 94 95 -77.764 379.2749 116 116 -268.686 150.3823 95 95 96.14 -379.275 116 117 268.686 -123.514 SV: NGUYỄN TRỌNG NGHĨA – 81002119 17 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 95 96 96 97 97 98 98 99 99 100 100 101 101 102 GHVH: TS LÊ TRỌNG NGHĨA 96 -96.14 369.6609 117 117 -248.48 96 114.58 -369.661 117 118 248.48 97 -114.58 358.2029 118 118 -228.193 97 133.087 -358.203 118 119 228.193 98 -133.087 344.8943 119 119 -207.824 98 151.663 -344.894 119 120 207.824 99 -151.663 329.7279 120 120 -187.375 99 170.312 -329.728 120 121 187.375 100 -170.312 312.6967 121 121 -166.846 100 189.037 -312.697 121 122 166.846 101 -189.037 293.793 122 122 -146.236 101 207.839 -293.793 122 123 146.236 102 -207.839 273.0091 123 123 -125.546 102 226.721 -273.009 123 124 125.546 Bảng Các giá trị momen lực cắt nút nhịp (tt) 123.5138 -98.6657 98.6657 -75.8465 75.8465 -55.064 55.064 -36.3265 36.3265 -19.6419 19.6419 -5.0182 5.0182 7.5364 TABLE: Element Joint Forces - Frames TABLE: Element Joint Forces - Frames Frame Joint F3 M2 Frame Joint F3 M2 Text Text KN KN-m Text Text KN KN-m 124 124 -104.775 -7.5364 145 146 33.935 -1.1339 124 125 104.775 18.0139 146 146 -11.339 1.1339 125 125 -83.924 -18.0139 146 147 11.339 1.09E-11 125 126 83.924 26.4063 126 126 -62.992 -26.4063 126 127 62.992 32.7055 127 127 -41.978 -32.7055 127 128 41.978 36.9032 128 128 -20.882 -36.9032 128 129 20.882 38.9914 129 129 0.296 -38.9914 129 130 -0.296 38.9618 130 130 21.557 -38.9618 130 131 -21.557 36.8062 131 131 42.901 -36.8062 131 132 -42.901 32.5161 132 132 64.328 -32.5161 132 133 -64.328 26.0833 133 133 85.84 -26.0833 133 134 -85.84 17.4992 134 134 107.437 -17.4992 134 135 -107.437 6.7556 135 135 129.118 -6.7556 135 136 -129.118 -6.1562 136 136 150.884 6.1562 136 137 -150.884 -21.2446 137 137 172.736 21.2446 137 138 -172.736 -38.5182 138 138 194.672 38.5182 138 139 -194.672 -57.9854 139 139 216.694 57.9854 SV: NGUYỄN TRỌNG NGHĨA – 81002119 18 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 139 140 -216.694 140 140 238.801 140 141 -238.801 141 141 -123.508 141 142 123.508 142 142 -101.236 142 143 101.236 143 143 -78.883 143 144 78.883 144 144 -56.449 144 145 56.449 145 145 -33.935  Biểu đồ momen : GHVH: TS LÊ TRỌNG NGHĨA -79.6548 79.6548 -103.535 40.5349 -28.1841 28.1841 -18.0605 18.0605 -10.1722 10.1722 -4.5273 4.5273  Biểu đồ lực cắt : TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO DẦM MĨNG : Xác định vị trí trục trung hịa : M f = γ b R b bh a (h − 0.5h a ) = 0.9 × 11.5 × 1700 × 200 × (630 − 0.5 × 200) =1865.07(kNm) SV: NGUYỄN TRỌNG NGHĨA – 81002119 19 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GHVH: TS LÊ TRỌNG NGHĨA M f = 1865.07(kNm) > M max = 105(kNm) Vậy trục trung hòa qua cánh tất mặt cắt 6.1 Thanh thép số :  Dùng momen mặt cắt : 4-4, 6-6, 8-8 để tính tốn thép  Tiết diện chữ T ngược , trục trung hòa qua cánh nên tiết diện tính tốn hình chữ nhật lớn b x h = 1.7 x 0.7 (m)  Tính tốn thép cho mặt cắt 4-4 : • h0 = 630 (mm) αm = M 550.57 = = 0.079 γ b R b bh 0.9 × 11.5 × 103 × 1.7 × 0.632 ξ = − − 2α m = − − × 0.079 = 0.082 • Tính diện tích cốt thép : As = ξγ b R b bh 0.082 × 0.9 × 11.5 × 1700 × 630 = = 3255(mm ) Rs 280 Chọn 3d30 + 2d28 có As,chọn = 3352 (cm2) , h = h − • Hàm lượng cốt thép : µ= As 3352 = = 0.32% bh 1700 ì 615 ã Tớnh kh nng chịu lực ξ= R s As 280 × 3352 = = 0.087 γ b R b bh 0.9 × 11.5 × 1700 × 615 d 30 = 700 − = 615(mm) 2 α m = ξ(1 − 0.5ξ) = 0.087(1 − 0.5 × 0.087) = 0.083 [ M ] = α m γ b R b bh 02 = 0.083 × 0.9 ×11.5 ×1700 × 6152 = 552.19(kNm)  Kết tính tốn tóm tắt bảng sau : Bảng Bảng tính toan thép số : Mặt cắt M (kNm) αm ξ 44 550.57 0.079 0.082 As (mm2) 3255 Chọn thép 3d30+ 2d28 SV: NGUYỄN TRỌNG NGHĨA – 81002119 As,r (mm2) 3352 ho (mm) 615 µ (%) 0.32 ξ αm [M] (kNm) 0.087 0.083 552.19 20 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 66 88 GHVH: TS LÊ TRỌNG NGHĨA 399.9 0.057 0.059 2336 2d30 + 2d28 2645 615 0.25 0.062 0.060 38.99 0.006 0.006 222 2d30 1414 615 0.14 0.037 0.036  Tại vị trí mặt cắt 4-4, 6-6, để tiết kiệm thép : tiến hành cắt thép Vị trí cắt thép phải 439.92 238.99 tuân thủ điều kiện sau : khơng q L/5 tính từ trục , khoảng cách vị trí cắt phải lớn h0/2 Bảng Xác định vị trí cắt thép Mặt cắt Thép chọn 4-4 3d30 + 2d28 Cắt 2d28, 3d30 Cắt 1d30, 2d30 Mặt cắt Thép chọn 6-6 2d30 + 2d28 Cắt 2d28, 2d30 As ho [M] ξ αm (mm2) (mm) (kNm) 3352 615 0.087 0.083 552.19 2121 615 0.055 0.053 355.14 1414 615 0.037 0.036 238.99 Bảng Xác định vị trí cắt thép (tt) As (mm2) 26.45 14.14 ho (mm) 0.615 0.615 Vị trí cắt cách đầu dầm (mm) 2750 2350 ξ αm [M] (kNm) 0.068 0.037 0.066 0.036 439.92 238.99 5650 6050 Vị trí cắt cách đầu dầm (mm) 7250 10550 6.2 Thanh thép số :  Dùng momen mặt cắt : 1-1, 3-3, 5-5,7-7, 9-9 để tính toan thép  Tiết diện chữ T ngược , trục trung hịa qua cánh nên tiết diện tính tốn hình chữ nhật nhỏ bb x h = 0.4 x 0.7 (m)  Tính tốn thép tương tự mục 6.1  Kết tính tốn thép tóm tắt bảng sau : Bảng Bảng tính toan thép số : Mặt cắt M (kNm) αm ξ 1-1 3-3 5-5 7-7 9-9 62.75 120.6 82.4 210.15 103.53 0.038 0.073 0.050 0.128 0.063 0.039 0.076 0.051 0.137 0.065 As (mm2) 363 711 479 1279 607 As,r (mm2) 760 760 760 1521 760 Chọn thép 2d22 2d22 2d22 4d22 2d22 ho (mm) 619 619 619 619 619 µ (%) 0.31 0.31 0.31 0.61 0.31 ξ αm 0.083 0.083 0.083 0.166 0.083 0.080 0.080 0.080 0.152 0.080 [M] (kNm) 126.30 126.30 126.30 241.65 126.30  Tại vị trí mặt cắt 7-7, để tiết kiệm thép : tiến hành cắt thép Vị trí cắt thép phải tuân thủ điều kiện sau : không L/4 tính từ trục , khoảng cách vị trí cắt phải lớn h0/2 Bảng Xác định vị trí cắt thép (tt) Mặt cắt Thép chọn 7-7 4d22 cắt 2d22, 2d22 As (mm2) 15.21 7.60 ho (mm) 0.619 0.619 SV: NGUYỄN TRỌNG NGHĨA – 81002119 ξ αm [M] (kNm) 0.166 0.083 0.152 0.080 241.65 126.30 Vị trí cắt cách đầu dầm (mm) 11250 21 11650 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GHVH: TS LÊ TRỌNG NGHĨA 6.3 Cốt thép đai số :  Lực cắt lớn dầm móng :Qmax = 506.28 (kN)  Kiểm tra điều kiện tính tốn : ϕb3 (1 + ϕf + ϕn ) γ b R bt b b h 02 = 0.6 × (1 + + 0) × 0.9 × 0.9 × 103 × 0.4 × 0.632 = 122.47(kN) ⇒ Q max > ϕb3 (1 + ϕf + ϕn ) γ b R bt b b h 02 Bê tơng khơng đủ chịu cắt , cần bố trí thêm cốt đai Chọn cốt đai d10 : số nhánh cốt đai n = ; R sw = 17.5 (MPa) ; Asw = 78.5 (mm2)  Xác định bước cốt đai : s tt = 4ϕb2 (1 + ϕf + ϕn ) γ b R bt b b h 02 R sw nA sw Q2 =( × × (1 + + 0) × 0.9 × 0.9 × 400 × 6302 ( 506.28 ×10 ) × 175 × × 78.5 = 110.3(mm) s max = ϕb4 (1 + ϕn ) γ b R bt b b h 02 1.5 × (1 + 0) × 0.9 × 0.9 × 400 × 6302 = Q 506.28 × 103 ( ) = 381(mm)  h/3=700/3=233.3(mm)  Chọn sct = 200 (mm) 100(mm) sct ≤  s tt = 110.3(mm)  s1 ≤ s max = 381(mm) s = 200(mm)  ct  Chọn s1 = 100(mm) bố trí đoạn L/4 đầu dầm Kiểm tra : ϕw1 = + E s nA sw 210000 × × 78.5 =1+ = 1.153 E b b b s1 27000 × 400 × 100 ϕb1 = − βγ b R b = − 0.01 × 0.9 × 11.5 = 0.897 0.3ϕw1ϕb1γ b R b b b h = 808.6(kN) Q max = 506.3 < 0.3ϕw1ϕb1γ b R b b b h ⇒ Dầm đủ khả chịu cắt Giữa nhịp ta chọn : s2 ≤ h/3 = 233.3 (mm)  Chọn s2 = 200 (mm) bố trí đoạn L/2 dầm SV: NGUYỄN TRỌNG NGHĨA – 81002119 22 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GHVH: TS LÊ TRỌNG NGHĨA Để đảm bảo cốt cốt đai chịu lực bao trùm hết vết nứt nghiêng , ta bố trí cốt đai chịu lực đầu dầm lớn h0 = 630 mm 6.4 Thanh thép số 4:  Phản lực (tính bề rộng 1m) 2 tt  b − bb   1.7 − 0.4  M = p max × 1m = × 115.67  net  ÷ × 1m = 24.44(kNm) ÷ 2      Diện tích cốt thép As = M 24.44 × 106 = = 225.51(mm ) 0.9R s h bo 0.9 × 280 × 430  Chọn 3d10 , As chọn = 235.62 (mm2) Khoảng cách : a = 1000/3 = 333.3 (mm)  Chọn a = 300 (mm) 6.5 Thanh thép số 5:  Chọn d10 a 200 6.6 Thanh thép giá số 6:  Chọn 2d10 SV: NGUYỄN TRỌNG NGHĨA – 81002119 23 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG SV: NGUYỄN TRỌNG NGHĨA – 81002119 GHVH: TS LÊ TRỌNG NGHĨA 24 ... + 94.5 + 105 + 84 − 63 = 273(kNm) ∑ H tt = H tt1 + H tt2 + H tt3 + H tt4 + H tt5 = 75 + 105 + 135 + 150 − 90 = 375(kN)  Tổng tải tính tốn tác dụng tâm đáp móng : N tt = N1 + N + N3 + N + N5 =... 6.7(m) 2 d4 = • Tổng tải tính tốn : ∑ N tt = N tt1 + N tt2 + N tt3 + N tt4 + N tt5 = 230.7 + 615.2 + 845.9 + 769.0 + 384.5 = 2845.3(kN) ∑ M tt = M tt1 + M tt2 + M tt3 + M tt4 + M tt5 = 52.5 + 94.5... cao đài móng : h =  l = l1 + l2 + l3 + l4 + la + lb = 14.6 (m) Chọn b = 1.7 (m)  1 ÷ ÷li max = 0.425 ÷ 0.85 (m)  12  Chọn h = 0.7 SV: NGUYỄN TRỌNG NGHĨA – 81002119 (m) ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GHVH: