THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP NHÀ CÔNG NGHIỆP 1 TẦNG

THÔNG SỐ KỸ THUẬT Cường độ chịu cắt của TCB trên biên nóng chảy f ws 19 kN/cm 2 Cường độ thiết kế của đường hàn đối đầu chịu kéo,nén f w 18 kN/cm 2 Cường độ thiết kế của đường hàn đối đầ

ertyuiopasdfghjklzxcvbnmqwert yuiopasdfghjklzxcvbnmqwertyui opasdfghjklzxcvbnmqwertyuiopa sdfghjklzxcvbnmqwertyuiopasdf ghjklzxcvbnmqwertyuiopasdfghj klzxcvbnmqwertyuiopasdfghjklz xcvbnmqwertyuiopasdfghjklzxcv bnmqwertyuiopasdfghjklzxcvbn mqwertyuiopasdfghjklzxcvbnmq wertyuiopasdfghjklzxcvbnmqwe rtyuiopasdfghjklzxcvbnmqwerty uiopasdfghjklzxcvbnmqwertyuio pasdfghjklzxcvbnmqwertyuiopas dfghjklzxcvbnmqwertyuiopasdfg hjklzxcvbnmqwertyuiopasdfghjk lzxcvbnmrtyuiopasdfghjklzxcvbn mqwertyuiopasdfghjklzxcvbnmq

Đ ÁN K T C U THÉP Ồ ÁN KẾT CẤU THÉP ẾT CẤU THÉP ẤU THÉP

M T T NG ỘT TẦNG ẦNG

GVHD : L U Đ C HUÂN ƯU ĐỨC HUÂN ỨC HUÂN

TPHCM , 06/12/2013

Ghi chú :

Tra bảng 4 trang 14 TCVN 2737-1995, địa hình khu vực A)

Chế độ làm việc cầu trục trung bình, móc cẩu mềm

THÔNG SỐ KỸ THUẬT

Cường độ chịu cắt của TCB trên biên nóng chảy f ws 19 kN/cm 2

Cường độ thiết kế của đường hàn đối đầu chịu kéo,nén f w 18 kN/cm 2

Cường độ thiết kế của đường hàn đối đầu chịu cắt f wv 18 kN/cm 2

Cường độ thiết kế của bu lông (cấp4,6) chịu kéo f tb 17 kN/cm 2

Cường độ thiết kế của bu lông (cấp4,6) chịu cắt f vb 15 kN/cm 2

Cường độ thiết kế của bu lông (cấp4,6) chịu ép mặt f cb 18 kN/cm 2

Cường độ thiết kế của bu lông (cấp8,8) chịu kéo f tb 40 kN/cm 2

Cường độ thiết kế của bu lông (cấp8,8) chịu cắt f vb 35 kN/cm 2

Cường độ thiết kế của bu lông (cấp8,8) chịu ép mặt f cb 32 kN/cm 2

Nhịp cầu trục (khoảng cách giữa 2 tim ray) L K 22500 mm

Khoảng cách từ tim ray đến mép ngoài cầu trục B 1 300 mm

Áp lực tiêu chuẩn lớn nhât bánh xe tác dụng lên ray P 1 tc max 315 kN

Áp lực tiêu chuẩn nhỏ nhât bánh xe tác dụng lên ray P 1 tc min 95 kN

1 Theo phương đứng :

- Cao trình đỉnh ray : Hr = 7.0 m

- Chiều cao tiết diện ray : hr = 120 mm

- Chiều cao dầm cầu chạy : dcc

- Kích thước H2 từ mặt ray đến đáy kết cấu chịu lực: H2=Hk+a2+f’

- Trong đó: Hk kích thước gabirit cầu trục

a2: khe hở an toàn giữa xe con và kết cấu, lấy bằng 100mm

Chiều cao dầm cầu chạy h dcc 680 mm

Chiều sâu phần cột ngầm dưới mặt nền hoàn thiện h m 0 mm

 Dựa trên thông số dàm cầu trục:

+ Khoảng cách giữa 2 tim ray Lk=22.5m

+ Khoảng cách giữa 2 mép ngoài cầu trục

Lk+2B1=22.5+2x0.3=23.1m

 Chọn trục định vị trùng với mép ngoài cột trên:

+ Ta kiểm tra khoảng hở an toàn D

0.75

Chọn chiều cao tiết diện cột trên: h ct   750mm

Kiểm tra lại độ cứng của chiều cao tiết diện cột dưới:

Kích thước sơ bộ thỏa diều kiện độ cứng

KÍCH THƯỚC THEO PHƯƠNG NGANG

Khe hở an toàn đầu mút cầu trục và mép trong cột trên D 90 mm

Khoảng cách từ trục trục định vị tới méo ngoài cột a 0 mm

3. Kích thước dàn, cửa mái

KÍCH THƯỚC THEO PHƯƠNG NGANG

Khoảng cách của xà gồ d 1500 mm

III.XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG NGANG

1 Tải trọng theo phương đứng

Lưu ý: Tải trên bản số liệu phân bố trên mặt bằng

a Tải cầu trục

 Theo phương thẳng đứng

Thông số cầu trục

- Sức cẩu của cẩu trục : Q = 30 (T)

- Số bánh xe của một bên ray cẩu trục , tra catalogue cẩu trục : no = 2

Lk

(m) B(mm) (mm)K (mm)H (mm)B1 (mm)F P

tc max

tc min

(kN) T (kN)

ta có thể sắp xếp các bánh xe cẩu trục như sơ đồ dưới đây :

Ta có các giá trị y

1

2 1

3 1 4

Hệ số không đồng thời của các cầu trục nc= 0.85

tt max Q c n d max i

D  n k P y 1.1 0.85 1.1 1 315 1.95 631.76(kN)     

- Ở cột đối diện , áp lực dầm cầu chạy là :

tc min c n d min i

D   n k P y  0.85 1.1 1 95 1.95 173.21(kN)     

tt min Q c n d min i

D  n k P y 1.1 0.85 1.1 1 95 1.95 190.5(kN)     

 Theo phương ngang

- Tổng lực xô ngang của cẩu trục :

- Hệ số k kể đến sự thay đổi áp lực gió theo độ cao và dạng địa hình

Cao độ cánh dưới của vì kèo : z1 = Hcd + Hct = 6.2 + 3.9 = 10 (m)

 Với địa hình A, tra bảng được giá trị k1 = 1.18

tc

d 0 , tc ,

 Cao độ đỉnh mái : z2 = z1 + ho + h1 + h2 + h3

= 10 + 1.8 + 0.6 + 1.5 + 0.6 = 14.5(m)

 Với địa hình A, tra bảng được giá trị k2 = 1.23Trong khoảng cao độ từ cánh dưới đến đỉnh mái , hệ số k được là trung bình của các giá trị nêu trên k =(k1 + k2)/2 = 1.21

tc

d o i i

W kw B c h 1.21 0.65 6 0.8 1.8 0.54 0.6 0.7 1.5 0.8 0.6 7.96(kN)







 

tc

h o i i

W kw B c h 1.21 0.65 6 0.5 1.8 0.6 0.6 0.6 1.5 0.6 0.6 11.89(kN)

1 Các giả thiết đơn giản tính toán :

 Thay thế cột bằng thanh thẳng ( có khả ngăng chịu uốn và chịu lực dọc) đặc trùng với tim cột , có độ cứng bằng với độ cưng của cột

 Trục cột trên và trục cột dưới lệch nhau một khoảng e = hd – ht , vai cột được thaythế bằng một thanh thẳng ngang độ dài e nối liền cột trên và cột dưới và có độ cứng lớn

 Thay thế dàn bằng một thanh thẳng (có khả năng chịu uốn và chịu lực dọc trục), nằm trùng với cánh dưới dàn, có độ võng bằng độ cứng trung bình của dàn

2 Sơ đồ tính

X Z

Chiều cao cột trên : Hct = 3,8 (m)

Chiều cao cột dưới : Hcd = 6,2 (m)

Chiều cao tiết diện cột trên : hct = 0.36 (m)

Chiều cao tiết diện cột dưới : hcd = 0.75 (m)

Khoảng cách từ tâm cột dưới trục A đến trục B :

L’ = L – hcd = 24 – 0.75 = 23.25 (m)Chiều dài vai cột = Độ lệch tâm của cột trên và cột dưới :

STT Tải trọng Kí hiệu

3 Áp lực đứng cẩu trục Dmax, Dmin ( Dmax bên phải) DMAXT

4 Áp lực đứng cẩu trục Dmax, Dmin ( Dmax bên trái) DMAXP

5 Áp lực ngang do xe con T ( T bên trái) TMAXT

6 Áp lực ngang do xe con T ( T bên phải) TMAXP

X Z

2.24 kN/m

TĨNH TẢI MÁI (1)

X Z

B A

631.76 (kN) 190.50 (kN)

236.91 (kNm) 71.44 (kNm)

ÁP LỰC ĐỨNG CẨU TRỤC DMAX, DMIN

9.55 kN 14.27 kN

2.76 kN/m

B A

2.76 kN/m

GIÓ PHẢI (8)

4 Biểu đồ nội lực khung ngang khi chạy phần mềm Sap2000

82.47

-35.51 -65.42

-18.46 0.81

256.03 233.20

12.94

-51.52

19.63 -58.26

5 Kết quả nội lực tại từng tiết diện

TH25 1 + 2 + 3 – 5 TTM + 0.9 (HTM + DMAXT – TMAXT)TH26 1 + 2 + 3 + 6 TTM + 0.9 (HTM + DMAXT + TMAXP)TH27 1 + 2 + 3 – 6 TTM + 0.9 (HTM + DMAXT – TMAXP)TH28 1 + 2 + 3 + 7 TTM + 0.9 (HTM + DMAXT + GT)

TH29 1 + 2 + 3 + 8 TTM + 0.9 (HTM + DMAXT + GP)

TH30 1 + 2 + 4 + 5 TTM + 0.9 (HTM + DMAXP + TMAXT)TH31 1 + 2 + 4 – 5 TTM + 0.9 (HTM + DMAXP – TMAXT)TH32 1 + 2 + 4 + 6 TTM + 0.9 (HTM + DMAXP + TMAXP)TH33 1 + 2 + 4 – 6 TTM + 0.9 (HTM + DMAXP – TMAXP)TH34 1 + 2 + 4 + 7 TTM + 0.9 (HTM + DMAXP + GT)

TH35 1 + 2 + 4 + 8 TTM + 0.9 (HTM + DMAXP + GP)

TH36 1 + 3 + 5 + 7 TTM + 0.9 (DMAXT + TMAXT + GT)TH37 1 + 3 – 5 + 7 TTM + 0.9 (DMAXT – TMAXT + GT)TH38 1 + 3 + 6 + 7 TTM + 0.9 (DMAXT + TMAXP + GT)TH39 1 + 3 – 6 + 7 TTM + 0.9 (DMAXT – TMAXP + GT)TH40 1 + 3 + 5 + 8 TTM + 0.9 (DMAXT + TMAXT + GP)TH41 1 + 3 – 5 + 8 TTM + 0.9 (DMAXT – TMAXT + GP)TH42 1 + 3 + 6 + 8 TTM + 0.9 (DMAXT + TMAXP + GP)TH43 1 + 3 – 6 + 8 TTM + 0.9 (DMAXT – TMAXP + GP)TH44 1 + 4 + 5 + 7 TTM + 0.9 (DMAXp + TMAXT + GT)TH45 1 + 4 – 5 + 7 TTM + 0.9 (DMAXP – TMAXT + GT)TH46 1 + 4 + 6 + 7 TTM + 0.9 (DMAXP + TMAXP + GT)TH47 1 + 4 – 6 + 7 TTM + 0.9 (DMAXP – TMAXP + GT)TH48 1 + 4 + 5 + 8 TTM + 0.9 (DMAXP + TMAXT + GP)TH49 1 + 4 – 5 + 8 TTM + 0.9 (DMAXP – TMAXT + GP)TH50 1 + 4 + 6 + 8 TTM + 0.9 (DMAXP + TMAXP + GP)TH51 1 + 4 – 6 + 8 TTM + 0.9 (DMAXP – TMAXP + GP)

5.1 Tiết diện 1-1 ( chân cột dưới)

TABLE: Element Forces - Frames

TABLE: Element Forces - Frames

TABLE: Element Forces - Frames

TABLE: Element Forces - Frames

5.3 Tiết diện 3-3 ( trên vai cột)

TABLE: Element Forces - Frames

5 0 7 GT 12.939 4.644 25.361

TABLE: Element Forces - Frames

5.4 Tiết diện 4-4 ( Đỉnh cột)

TABLE: Element Forces - Frames

TABLE: Element Forces - Frames

Nội lực Mmax - Ntư Mmin-Ntư Nmax-Mtư

(1+3+5+7) (1+4-5+8) (1+3)

Nội lực Mmax - Ntư Mmin-Ntư Nmax-Mtư

Nội lực Mmax - Ntư Mmin-Ntư Nmax-Mtư

(1+2+7) (1+3+5+8) (1+2+4+8)

Nội lực Mmax - Ntư Mmin-Ntư Nmax-Mtư

(1+2+4+8) (1+3+6+7) (1+2+4+8)

1 cd ct cd ct cd

ct

cd cd 1

- Chiều cao tiết diện cột trên : hct = 0.38 (m)

-8x300 -8x344

4 Đặc trưng hình học tiết diện cột trên:

y y

Ir

AIr

A





x x

y y

2IW

h2IW

b





2x x

x

2 y y

y

x x

lrlrfE

5.1 Kiểm tra ổn định tổng thể trong mặt phẳng uốn:

- Độ lệch tâm : e = M/N

- Giả thiết η = 1.25 , diện tích yêu cầu của tiết diện cột trên

1.471A

2 lt

NR=22(kN/cm )A

  



5.2 Kiểm tra ổn định tổng thể n goài mặt phẳng uốn:

- Cột làm việc như cột nén đúng tâm

- Momen đầu cột đối diện lấy từ bảng tổ hợp nội lực tương ứng tổ hợp tải trọng của M là Mtư

- Momen 1/3 đoạn cột:

tu tu

- Giá trị tính toán : M ' Max(0.5M;0.5M ;M) tu

- Độ lệch tâm tương đối:

2 y 1

x 0

d 1

lI1.54

I h2.25 0.07

- Hệ số kể đến ảnh hưởng của momen uốn My và hình dạng tiết diện đối với

ổn định cột theo phương vuông góc với mặt phẳng uốn (phương ngoài mặt phẳng khung):

11

 Kết quả tính toán được tóm tắt trong bàng sau :

1 Cặp nội lực nguy hiểm:

-381.909 -211.010 335.677 -596.812

2 Chọn sơ bộ tiết diện :

Với giả thết diện tích của mỗi nhánh sẽ tỷ lệ với lực dọc lớn nhất trong nhánh , chúng ta xác định sơ bộ khoàng cách y1 từ trọng tâm nhánh cầu trục đến trọng tâm chung của tiết diện như sau :

-1 2 1 nh1

nh 2

nh 2

NA

fNA

4.2 Kiểm tra ổn định ngoài mặt phằng khung

 Sử dụng giá trị λ = max(λx; λy), tra phụ lực 3 trang 130 Sách “ Hướng dẫn đồ

án môn học kết cấu thép khung nhà công nghiệp một tầng “– tác giả Ngô Vi Long được hệ số uốn dọc φ

 Kiểm tra điều kiện ổn định : nh 2

nh

N

f 22kN / mA

Nhánh mái

(kN/cm2

4.3 Kiểm tra ổn định trong mặt phằng khung

Trong mặt phẳng khung, cột dưới làm việc như thanh tiết diện rỗng chịu nén lệch tâm

 Độ lệch tâm : ei = Mi/Ni

 m = eiAdy1/Id

 td

fE

 

 Với m và λtd tra phụ lục 5 trang 132 Sách “ Hướng dẫn đồ án môn học kết cấu thép khung nhà công nghiệp một tầng “– tác giả Ngô Vi Long được hệ

số φlt đối với tiết diện rỗng

lt d

N

f 22kN / mA

4.4 Kiểm tra ổn định thanh bụng

gx

l  d c

Lực cắt tính toán : Q = max(Qqu; Qthực tế)

 Lực nén trong thanh xiên do lực c ắt Q ra :

tx

QN

lr

  , tra phụ lực 3 trang 130 Sách “ Hướng dẫn đồ án môn học kết cấu thép khung nhà công nghiệp một tầng “– tác giả Ngô Vi Long được

Kiểm tra ổn định thanh bụng xiên

Ntx r min tx λ max tx φ γ σtx kiểm tra

4.5 Chiều dài đường hàn cần thiết giữa thanh xiên và nhánh cột

 Chọn chiều cao đường hàn : hh = 0.8 cm

 Chiều dài đường hàn tối thiểu : h tx

 Lực dọc tương ứng trong mỗi nhánh của cột trên:

max 1

nh1

t f

MNN



2 min 2

Giả sử hai cánh của cột trên đều sử dụng liên kết hàn đối đầu

Cường độ thiết kế đường hàn đối đầu chịu nén

Chiều cao đường hàn th , chiều dài (chiều rộng cánh cột trên)

1 1

Các đường hàn liên kết bản cánh với bản bụng, mối nối bụng cột bố trí theo cấu tạo

TÍNH DẦM VAI :

 Áp lực Dmax lên vai cột là 631.76 kN

Giả định: Gdcc=15 kN

Bề rộng sườn gối dầm cầu chạy b=300mm

Bề dày bản đậy nhánh cầu trục =30mm

Rem=32 kN/cm2

Dầm vai tính toán như dầm đơn giản nhịp là l = bcd= 0.75m

Moment uốn lớn nhầt ở giữa nhịp là:

nh 2 d

Chiều cao bụng dầm vai:

Để đảm bảo dầm, vai đủ chịu lực :

 Kiểm tra điều kiện chịu uốn của dầm vai:

Có thể tính đơn giản ,thiên về an toàn theo quan niệm chỉ có riêng bản bụng dầm vai chịu uốn.Tính moment chống uốn của bản bụng

cột cho trong bảng tổ hợp như sau :

Nội lực Mmax - Ntư Mmin-Ntư Nmax-Mtư

R 1, 2.1,15 1,38 (KN/cm )

- Diện tích bản đế :

2 nen

bd nen,cb

Ô bản 1 : Dạng công xôn Với phần nhịp vươn ra là : 4cm

Ô bản 2 : Dạng ô bản bản kê 3 cạnh Với kích thước : 19.5 x 16.995 (cm)

Ô bản 3 : Dạng ô bản bản kê 3 cạnh Với kích thước : 19.5 x 13.005 (cm)

 Ứng suất phân bố đều dưới bản đế:

Bảng tra hệ số α cho bản kê 3 cạnh

α 0.06 0.074 0.088 0.097 0.107 0.112 0.120 0.126 0.132 0.133

Ô bản 3 : l2/l1 = 0.667 nhỏ hơn tỷ lệ l2/l1 của ô bản 2  Momen lớn nhất

trong ô bản 3 nhỏ hơn momen lớn nhất trong ô bản 2

Dầm đế được quan điểm như một dầm đờn giản có mút thừa Để đơn giản , ta

quan niệm dần đế chịu tải phân bố đều :

Phản lực lớn nhất tại gối dần đế tại đường hàn liên kết dầm đế và sống thép góc : Rmax = 227.377 (kNcm)

Phản lực này truyền vào chân cột thông qua đường hàn góc liên kết dầm đế với sống thép góc Nếu ta chọn chiều cao đường hàn hh = 1.2 cm, chiều dài đường hàn sống cần thiết được xác định như sau :

 Tính toán sườn ngăn:

Sườn ngăn quan niệm như công xôn , ngàm vào bản lưng nhánh mái

Nhịp tính toán : l

sn

= 16.995 (cm)Tải trọng truyền vào sườn ngăn như tải đều : qsn = 10.171 (kN/cm)

Momen lớn nhất tại ngàm : Mmax = qsn lsn

2

/2 = 1486.798 (kNcm)

)

 Lực nén lớn nhất phát sinh bên nhánh cầu trục:

R 1, 2.1,15 1,38 (KN/cm )

- Diện tích bản đế :

2 nen

bd nen,cb

N

R

song theo phương mặt phẳng khung và thêm một sườn ngăn ở giữa , chúng ta

có các loại ô bản sau :

Ô bản 1 : Dạng công xôn Với phần nhịp vươn ra là : 4cm

Ô bản 2 : Dạng ô bản bản kê 3 cạnh Với kích thước : 19.5 x 19 (cm)

Trong đó : α được tra trong bảng sau :

Bảng tra hệ số α cho bản kê 3 cạnh

α 0.06 0.074 0.088 0.097 0.107 0.112 0.120 0.126 0.132 0.133Vậy Mtt = 22.662 (kNcm)

Dầm đế được quan điểm như một dầm đờn giản có mút thừa Để đơn giản , ta

quan niệm dần đế chịu tải phân bố đều :

qdd = 10.227 (kN/cm)

Chiều cao dầm đế được chọn để đủ bố trí đườgn hàn liên kết giữa dầm đế và chân cột

Phản lực lớn nhất tại gối dần đế tại đường hàn liên kết dầm đế và sống thép góc : R

max

= 280.985 (kNcm)

Phản lực này truyền vào chân cột thông qua đường hàn góc liên kết dầm đế với sống thép góc Nếu ta chọn chiều cao đường hàn hh = 1.2 cm, chiều dài đường hàn sống cần thiết được xác định như sau :

 Tính toán sườn ngăn:

Sườn ngăn quan niệm như công xôn , ngàm vào bản lưng nhánh mái

Nhịp tính toán : lsn = 19 (cm)

VIII. THIẾT KẾ DÀN MÁI

TLBT của dàn,hệ

giằng mái g01d= 0.1 kN/m2

Ptc1d 0.9 kN Ptc1d/2 0.45 kNTLBT cửa trời g02d= 0.1 kN/m2

Ptc2d 0.9 kN Ptc2d/2 0.45 kNHoạt tải Hoạt tải mái p0m= 0.3 kN/m2

Ptchtm 2.7 kN Ptchtm/2 1.35 kNNút Ghi chú tải trọng tác dụng Tải tập trung tại nút

Pttm 0.99 kN Pttm/2 0.5 kNTLBT xà gồ g0xg= 0.044 kN/m2

Pttxg 0.4 kN Pttxg/2 0.2 kNTLBT của dàn, hệ

giằng mái g01d= 0.11 kN/m2 Ptt1d 0.99 kN Ptt1d/2 0.5 kNTLBT cửa trời g02d= 0.11 kN/m2

Ptt2d 0.99 kN Ptt2d/2 0.5 kNHoạt

HỮU HẠN – PHẦN MÊM SAP2000

SƠ ĐỒ TÍNH DÀN MÁI

 Tĩnh tải mái

 Hoạt tải mái

 Tải trọng cầu trục Dmax trái:

 Tải trọng cầu trục Dmax phải

CT3 41.137 -108.473 CT4 41.598 -108.473 CT5 37.952 -107.630 CT6 38.652 -107.630 CT7 42.511 -115.431 CT8 43.211 -115.431

 Lực nén đúng tâm N tác dụng lên thanh

 Chiều dài tính toán :

l - chiều dài của thanh

 Thanh xiên đầu dàn ( có dàn phân nhỏ )

 Chọn thép góc đều cạnh Tra bảng phụ lục ta có các đặc trưng hình học như sau :

l r



 oy

y y

l r

 N 

A





THIẾT KẾ CÁC CHI TIẾT TRONG DÀN

5 4

1 MẮT LIÊN KẾT DÀN VÀO CỘT

 Nút dưới ( Nút 2)

2L63x5 Ø16

-10x180x310

so với phương ngang

Đường hàn liên kết thanh cánh dưới vào bản mắt :

Chiều dài đường hàn sống cần thiết :

23.946

5.7( )0.4 0.7 15

Chiều dài đường hàn mép cần thiết :

10.262

2.4430.4 0.7 15

hm

l

Chọn chung chiều dài đường hàn sống và mép là 6cm

Đường hàn liên kết thanh xiên vào bản mắt :

0.4 116.83 58.415 40.891 9.736 17.525 4.173

[N]=kN , [l]=cm

Chọn ls=10cm, lm=5cm

Liên kết hàn giữa bản mắt và bản gối :

Thay thế moment đầu dàn bằng cặp ngẫu lực :

H =M/hdđ = 57.821 /1.8 = 32.123 kN

Ở cánh dưới, lực trùng trục thanh , dời lực về trọng trọng tâm liên kết thu được một lực ngang H = 32.123 kN hướng từ phải sang trái , và một moment có chiều quay xuôi chiều kim đồng hồ , có giá trị : Mlt =Hxe = 32.123 x 0.195=6.264 kNm.Phản lực đứng tại gối , truyền vào liên kết hàn giữa bản mắt và bản gối :

Chiều cao cần thiết đường hàn liên kết bản mắt vào bản gối :

2 2

Quan niệm bản gối như một bản ngàm ở hai cạnh là hai hàng bulông, chịu lực nhổ

H , làm bản tách ra khỏi thân cột trên

Với b1 = 9cm là khoảng cách giữa hai hàng bulông đứng, suy ra: