Thiết kế lò hơi ống nước thẳng đứng sản xuất hơi bão hòa khô, công suất g=500kgh, p=4bar

Đề tài: THIẾT KẾ LÒ HƠI ỐNG NƯỚC ĐẶT ĐỨNG GVHD: T.S Nguyễn Thanh Hào GVHD: TS Nguyễn Thanh Hào Trang MỤC LỤC Trang Mục lục Chương : Tính tốn nhiệt lị I Thành phần nhiên liệu • Thành phần khơ nhiên liệu • Thể tích khơng khí sản phẩm cháy • Entapi khơng khí sản phẩm cháy II Cân nhiệt lò III Tính toán nhiệt trao đổi buồng lửa IV Tính tốn bề mật đối lưu • Phương trình cân nhiệt • Tính hệ số truyền nhiệt k • Độ chênh lệch nhiệt độ ∆t 10 Chương : Tính chọn thiết bị phụ 11 • Tính chọn quạt khói 11 • Tính chọn máy bơm nước 13 Chương : 14 Xử lí nước vận hành lị GVHD: TS Nguyễn Thanh Hào Trang Xử lý nước: 14 • Chọn hệ thống xử lí nước 17 • Hệ thống điều khiển 21 • Vận hành cố 21 Tài liệu tham khảo 25 Đề tài : Thiết kế lị ống nước thẳng đứng cơng suất G=500kg/h, p=4bar, sản xuất bão hịa khơ Nhiên liệu cần đốt bã mía CHƯƠNG : TÍNH TỐN NHIỆT LỊ HƠI 1.1 Thành phần nhiên liệu  Thành phần khô nhiên liệu : C k = 47%, H k = 6,5%, O k = 44%, Ak = 2,5%, W lv = 50% (theo (2)) ⇒ Thành phần làm việc bã mía theo sách (4): C lv = Ck 47 = = 23,5% 100 100 (theo (2)) lv 100 − W 100 − 50 H lv = H k 6,5 = = 3, 25% 0,5 0,5 O lv = Ok 44 = = 22% 0,5 0,5 , Alv = Ak 2,5 = = 1, 25% 0,5 0,5 Cũng theo (2) ta có : Qtlv = 4226 − 48,5.W lv = 4226 − 48,5.50 = 1801(kcal / kg ) GVHD: TS Nguyễn Thanh Hào Trang  Thể tích khơng khí sản phẩm cháy Thể tích khơng khí khơ lý thuyết cần thiết để đốt cháy hồn tồn 1kg nhiên V o = 0, 0899(C lv + 0,375S lv ) + 0, 265 H lv − 0, 0333O lv liệu: ⇒ V o = 0, 0899(23,5 + 0,375.0) + 0, 265.3, 25 − 0, 0333.22 = 2, 2413( Nm3 / kg ) lv N = 0, 79.2, 2413 = 1, 771( Nm3 / kg ) Thể tích khí N : VN0 = 0, 79.V + 0,8 100 Thể tích khí nguyên tử: VRO = 1,866 C lv + 0,375S lv 23,5 = 1,866 = 0, 439( Nm3 / kg ) 100 100 Thể tích lý thuyết nước: VH02O = 0,111H lv + 0, 0124W lv + 0, 0161αV ( Nm3 / kg ) ⇒ VH02O = 0,111.3, 25 + 0, 0124.50 + 0, 0161.0, 4.2, 2413 = 1, 031( Nm3 / kg ) Thể tích sản phẩm cháy : Vk = VN02 + VRO2 + VH 2O + (α − 1)V = 0, 439 + 1, 771 + 1, 031 + 0, 4.2, 2413 = 4,138( Nm3 / kg ) Các phần thể tích khí nguyên tử áp suất riêng phần khí áp suất tổng 0,1MPa, tính theo cơng thức 2.21 đến 2.23 trang 80 sách (2): rRO2 = VRO2 / Vk = 0, 439 / 4,138 = 0,11 rH 2O = VH 2O / Vk = 1, 031/ 4,138 = 0, 25 rn = rH 2O + rRO2 = 0,11 + 0, 25 = 0,36  Entapi khơng khí sản phẩm cháy Chọn nhiệt độ khói thải 2000 C 0 Entapi khói thải: I k = VRO (cθ )CO + VN (cθ ) N + VH O (cθ ) H O (kcal / kg ) 2 2 2 Tra bảng 3.2 theo (1) ta có giá trị cθ : ⇒ I k0 = 0, 439.85, + 1, 771.62,1 + 1, 031.72, = 222, 4( kcal / kg ) Entapi khơng khí lý thuyết : I = V (cθ ) = 2, 2413.63, = 142,5(kcal / kg ) Entapi khói 1kg nhiên liệu xác định I k = I k0 + (α − 1) I = 222, + (1, − 1)142,5 = 279, 4( kcal / kg ) 1.2 Cân nhiệt lị Phương trình cân nhiệt : Q0l = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6 (kcal / kg ) GVHD: TS Nguyễn Thanh Hào Trang Tổng nhiệt đốt 1kg nhiên liệu : Q0 = Qth + Qk + in + Q f (kcal / kg ) l l Do khơng khí đưa trực tiếp vào buồng đốt khơng qua sấy khơng khí nên khơng có Qk , Q f , in ⇒ Q0l = Qthl = 1801(kcal / kg ) Tổn thất nhiệt cháy khơng hết mặt hóa học q3 : Khi đốt nhiên liệu rắn lị ghi thủ cơng Chọn q3 = 3% (theo 1) Tổn thất nhiệt cháy không hết mặt học q4 : Đốt nhiên liệu ghi chọn q4 = 11% (theo 1) Tổn thất nhiệt môi trường q5 không đáng kể chọn q5 = 0,5% (theo 1) Tổn thất nhiệt xỉ thải q6 : axi (ct ) xi Alv q6 = Q0l axi - phần xỉ thải khỏi lò Đối với lò ghi chọn axi = 0,8 (ct ) xi - entapi xỉ, kcal/kg chọn nhiệt độ xỉ thải t xi = 6000 C Theo (1) ta chọn (ct ) xi = 133,8(kcal / kg ) ⇒ q6 = 0,8.133,8.1, 25 = 0, 08% 1801 Tổn thất nhiệt khói thải q2 : Chọn nhiệt độ khơng khí lạnh 300C, độ ẩm ϕ = 80% , I l0 = 85(kJ / kg ) = 20,3(kcal / kg ) ⇒ q2 = (279, − 0, 4.20,3)(100 − 10) = 13, 6% 1801 Tổng tổn thất lò : ∑q = q + q3 + q4 + q5 + q6 = 13, + + 11 + 0,5 + 0, 07 = 28,17% Hiệu suất lò : ηl = 100 − ∑ q = 100 − 28,17 = 71,83% Lượng nhiên liệu tiêu hao : B= D(i p − i pb ) Q η l = 500(654, 09 − 27)100 = 237,8(kg / h) 1801.73, Lượng nhiên liệu tiêu hao tính tốn : GVHD: TS Nguyễn Thanh Hào Trang Bt = B (1 − q4 11 ) = 237,8(1 − ) = 211, 6(kg / h) 100 100 1.3 Tính tốn nhiệt trao đổi buồng lửa Nhiệt lượng hữu ích sinh buồng lửa : Qo = Q0l 100 − q3 − q6 + Qk' , kcal / kg 100 Qk' = (∆α + ∆α n ) I l0 , kcal / kg ∆α : lượng khơng khí lọt vào buồng lửa chọn 0,1 ∆α n = Q0 = 1801 100 − − 0, 08 + 0,1.20,3 = 1747, 6(kcal / kg ) 100 Tính thể tích buồng lửa V0: Thể tích buồng lửa xác định theo ứng xuất nhiệt buồng lửa B.Qthl / V0 (kcal / m3h) (theo (3)) Ta chọn B.Qthl / V0 = 300.103 (kcal / m3h) B.Qthl 211, 6.1801 V0 = = = 1,3(m3 ) 300.10 300000 Tính diện tích ghi Diện tích ghi xác định theo nhiệt ghi B.Qthl / R(kcal / m3h) (theo (3)) Ta chọn B.Qthl / V0 = 500.103 (kcal / m3h) R= B.Qthl 211, 6.1801 = = 0,85(m ) 450.10 450000 V 1,3 Chiều cao lò đốt : H = R = 0,85 = 1,5(m) Chọn chiều dài buồng đốt 1m, chiều rộng buồng đốt 0,8m Toàn diện tích vách buồng lửa : Fv = 2(1.0,8 + 1.1,5 + 0,8.1,5) = m V 1,3 o Bề dày hiệu dụng lớp xạ lửa : S = 3, F = 3, 7, 72 = 0, 67(m) v Vậy ta có thơng số lị đốt sau : Chiều cao lị đốt 1,5m Chiều dài lò đốt 1m Chiều rộng lò đốt 0,8m GVHD: TS Nguyễn Thanh Hào Trang Tường buồng đốt chụi lực có lớp Lớp lót gạch chụi lửa xốp samơt có kích thước 250 × 125 × 65mm Lớp thứ gồm peclit dày 50mm, lớp thứ gạch có kích thước 250 × 125 × 65mm Vậy tổng chiều dày tường buồng đốt 300mm 1.4 Tính tốn bề mặt đối lưu  Phương trình cân nhiệt kH ∆t Phương trình truyền nhiệt thứ nhất: Q = B (kcal / kg ) t Q : nhiệt lượng bề mặt đốt hấp thụ đối lưu xạ 1kg nhiên liệu,kcal/kg H : bề mặt đốt tính tốn, thường lấy bề mặt ngồi (phía khói), m2 ∆t : độ chênh nhiệt độ , C Bt : tiêu hao nhiên liệu tính tốn, kg/h Phương trình cân nhiệt thứ hai: cân nhiệt nhiệt lượng khói truyền lại nhiệt lượng hơi, nước khơng khí hấp thụ: ϕ ( I '− I "+ ∆α I z0 ) = Q, kcal / kg ϕ − hệ số bảo toàn nhiệt năng: ϕ = − q5 = − 10 = 0,995 100 100 I’ I” – entapi khói vào khỏi bề mặt đốt, kcal/kg Nhiệt độ khói vào lị 9000 C ⇒ I ' = (466.0, 439 + 297.1, 771 + 364.1, 031) + 0, 4.2, 2413.306 = 1380, 2(kcal / kg ) Nhiệt độ khói khỏi lị 2000 C ⇒ I " = 279, 4(kcal / kg ) 0 Entapi khơng khí lọt vào lị : I z = V c pt thu = 2, 2413.1,3.27 = 78, 7(kcal / kg ) Hệ số khơng khí lọt ∆α = 0, 01 + 0, 05 = 0, 06 ( gồm thiết bị khử bụi đường khói) Nhiệt lượng khơng khí lọt vào lị : ∆α I z0 = 0, 06.78, = 4, 722( kcal / kg ) → Q = ϕ ( I '− I "+ ∆α I z0 ) = 0,995(1380, − 279, + 4, 7) = 1105,5( kcal / kg )  Tính hệ số truyền nhiệt k Hệ số truyền nhiệt tường nhiều lớp : k= , (kcal / m h 0C ) δt δv δc + + + + α1 λt λv λc α Nhiệt trở tro xỉ đóng bên ống δ t / λt gọi hệ số bám bẩn ε GVHD: TS Nguyễn Thanh Hào Trang Đối với bề mặt khơng có thổi lị chon ε = 0, 01 Nhiệt trở vách ống trơn δ v / λv kim loại tất trường hợp khơng tính Nhiệt trở lớp cáu ống δ c / λc lò hạ áp, để đảm bảo làm việc bình thường lị hơi, bề dày lớp cáu khơng vượt giá trị cho phép, trở nhiệt thường bỏ qua tính tốn  Hệ số tỏa nhiệt đối lưu α1 Lưu lượng thể tích trung bình khói V= BV 211, 6.4,138(550 + 273) t k (θ + 273) = = 0, 74 ( m3/s) 3600.273 3600.273 Nhiệt độ tính tốn dịng : θ = θ '+ θ " 900 + 200 = = 5500 C 2 Thể tích khói 1kg nhiên liệu Vk = 4,138( Nm3 / kg ) Chọn đường kính ống nước φ 51× 2,5(mm) (đường kính ngồi bề dày) Bước ống 60mm Số ống chùm ống 18 ống Tốc độ khói tính cơng thức trang 66 (1) : ω = Diện tích tiết diện khói qua F = a.b − z V ,m/ s F πd2 ,m Chọn kích thước khói vào: a × b = 0,8 × 0,2(m) ⇒ F = 0,8.0, − 16 3,14.0, 0512 = 0,13(m ) Vậy vận tốc khói tính là: ω= 0, 74 = 5, 7(m / s ) 0,13 Tính hệ số tỏa nhiệt đối lưu dịng khói chảy dọc theo chùm ống Đường kính tương đương dtd , m : dtd = 4ab 4.0,8.0, −d = − 0, 051 = 0,199(m) ≈ 200(mm) zπ d 16.3,14.0, 051 Tra đồ thị hình 6.7 trang 77 (1) theo đường kính tương đương dtd = 200mm vận tốc khói ω = 5, 7(m / s) ta α H = 13,1(kcal / m h 0C ) \ Khi làm nguội dịng khói ⇒ α k = Clv Clα H Hệ số hiệu chỉnh chiều dài tương đối Cl tính đến l / dtd = 1,5 / 0,52 = 2,9〈50 Tra đồ thị hình 6.7 trang 78 (1) theo tỷ số l / d ta Cl = 1,3 GVHD: TS Nguyễn Thanh Hào Trang Hệ số hiệu chỉnh cho đặc tính vật lý dịng thay đổi nhiệt độ thành phần môi chất Clv Tra đồ thị hình 6.7 trang 78 (1) theo tỷ lệ thể tích khí nguyên tử rH = 0, 25 nhiệt độ dịng khói θ = 5500 C ta Clv = 1, 03 Vậy ta hệ số tỏa nhiệt đối lưu : α1 = Clv Clα H = 1, 03.2,9.13,1 = 39,13(kcal / m h 0C ) Hệ số tỏa nhiệt từ khói cho vách α1 = ϖα k + α b , (kcal / m h 0C ) ϖ − hệ số bao phủ tính đến giảm hấp nhiệt bề mặt đốt khơng khói bao phủ tồn Chọn ϖ = 0,9 theo hình 6.1 trang 62 (1) α b :hệ số tỏa nhiệt xạ Hệ số tỏa nhiệt xạ sản phẩm cháy cho dịng khói có bụi theo cơng thức trang 82 sách (1): α b = 4,9.10 −8 av + − (TV / T ) aT , kcal / m h 0C − (TV / T ) Trong công thức : av - độ đen vách bề mặt hấp thụ xạ, bề mặt đốt lò chọn av = 0,82 T- nhiệt độ tuyệt đối dịng khói, T = 550+273 = 823K Tv – nhiệt độ tuyệt đối vách bề mặt xạ, K tv chọn chọn nhiệt độ trung bình mặt ngồi lớp tro đóng ống t v = t + ∆t t : nhiệt độ trung bình mơi chất ống, C Đối với chất lỏng sôi chọn t nhiệt độ sôi → t = 143, 620 C ∆t : Độ chênh lệch nhiệt độ nhiệt độ vách ống bám bẩn nhiệt độ môi chất ống ( C ), giá trị phụ thuộc vào dạng nhiên liệu đốt, dạng bề mặt đốt nhiệt độ dịng khói Đối với chùm ống sinh nhiệt độ khói lớn 400 C chọn ∆t = 600 C (theo công thức 6.34 trang 137 sách(2)) → tv = t + ∆t = 143, 62 + 60 = 203, 620 C Vậy Tv = 203,62 +273 = 476,62K a : độ đen dịng khói có bụi nhiệt độ T(K) theo cơng thức 6.31 trang 136 sách (2) a = − e − kps Tổng lực hấp thụ dịng khói có bụi kps GVHD: TS Nguyễn Thanh Hào Trang Hệ số làm yếu xạ môi trường buồng đốt tính tốn phụ thuộc vào nhiệt độ khói đầu buồng ∂ "T theo công thức 5.24 trang 111 sách (2) k = k HC + k ZL µ ZL + kcoc x1.x2 Nồng độ trung bình tro khói µZL ( g / m3 )xác định theo cơng thức 2.24 [2] µ ZL = 10 A pαYH / VG Với độ tro A p = 1, 25% , αYH phần tro nhiên liệu khói mang αYH = 0, 07 VG = 4,138( m3 / kg ) ⇒ µ ZL = 10 A pαYH / VG = 10.1, 25.0, 07 / 4,138 = 0, 21( g / m3 ) Giá trị kcoc = 10 Các hệ số khơng thứ ngun x1 x2 tính đến ảnh hưởng nồng độ hạt cốc lửa phụ thuộc vào dạng nhiên liệu Đối với nhiên liệu dễ cháy x1 = 0,5 , nhiên liệu cháy không gian x2 = 0,1 Hệ số làm yếu xạ phần không sáng môi trường buồng đốt, bao gồm khí nguyên tử k HC = rn kG rn = rRO + rH O = 0,36 2 Áp suất tổng khí nguyên tử: pn = p.rn = 0,36.1 = 0,36 kG - hệ số làm yếu xạ khí nguyên tử, 1/(m.MPa) xác định theo công thức 5.26 trang 111 sách (2)  7,8 + 16rH O kG =   3,16 pn s   ∂ " + 273   7,8 + 16.0, 25   900 + 273  ÷ 1 − 0,37 T = ÷ 1 − 0,37 ÷ ÷ = 2,89 ÷ 1000   3,16 0,360,61 ÷ 1000     Hệ số làm yếu xạ hạt tro ,1/(m.MPa) xác định theo công thức 5.27 trang 111 sách (2): k ZL = 44 (TT" ) d zl2 d zl giá trị trung bình đường kính hạt tro ( µ m ) theo bảng 5.4 trang 112 44 44 sách (2) chọn d zl = 20µ m ⇒ kZL = (T " )2 d = (900 + 273)2 202 = 0, 054 T zl ⇒ k HC = rn kG = 0,36.2,89 = 1, 0404 Do : k = k HC + kZL µZL + kcoc x1.x2 = 1, 0404 + 0, 054.0, 21 + 10.0,5.0,1 = 1,552 Vậy độ đen dịng khói có bụi a = − e− kps = − e −1,552.1.0,61 = 0,39 Hệ số tỏa nhiệt xạ (có xạ tro bụi): GVHD: TS Nguyễn Thanh Hào Trang 10 α b = 4,9.10−8 0,82 + 1 − (476, 62 / 823) 0,39.8233 = 20, 41(kcal / m h0C ) − (476, 62 / 823) ⇒ α1 = ϖ α k + α b = 0,9.39,13 + 20, 41 = 40,1( kcal / m h 0C ) Hệ số tỏa nhiệt từ vách cho môi chất lạnh α bỏ qua nên α = Vậy hệ số truyền nhiệt tìm k= = 28, 62(kcal / m h 0C ) + 0, 01 + + + 40,1  Độ chênh lệch nhiệt độ ∆t Theo trang 94 tài liệu số (1) : ∆t = ∆tl − ∆ tn , C ∆ 2,3lg tl ∆tn Với ∆ tl : hiệu số nhiệt độ lớn môi chất trao đổi nhiệt tận bề mặt đốt ( độ chênh nhiệt độ khói): ∆ tl = 900 − 200 = 7000 C Với ∆ tn : hiệu số nhiệt độ nhỏ tận đầu bề mặt đốt (độ chênh lệch nhiệt độ nước): ∆ tn = 143, 62 − 27 = 116, 620 C ⇒ ∆t = ∆ tl − ∆ tn 700 − 116, 62 = = 325,90 C ∆ 700 2,3lg tl 2,3lg 116, 62 ∆ tn Từ phương trình truyền nhiệt thứ : Q= Q.Bt 1105,5.211, kH ∆t ⇒H = = = 25,1( m ) Bt k ∆t 28, 62.325,9 Vậy diện tích bề mặt đốt tính tốn H = 25,1(m2) Các kích thước lò : Chiều cao tổng thể lò 3509mm Chiều dài tổng thể lò 2500mm Chiều rộng tổng thể lò 2300mm GVHD: TS Nguyễn Thanh Hào Trang 11 CHƯƠNG 2: TÍNH VÀ CHỌN CÁC THIẾT BỊ PHỤ 2.1 Tính chọn quạt khói: Lưu lượng quạt khói thải tính theo cơng thức 4-22b trang 188 sách (4): Vkt = kk Bmax (Vk + ∆αV ) 273 + tk b 273 760 kk1 : hệ số dự phịng lưu lượng quạt khói, thường lấy 1,1 Bmax = 211, 6kg / h : lượng tiêu hao nhiên liệu làm việc công suất định mức Vk = 4,138m3 / kg : lượng khói sinh đốt 1kg nhiên liệu V = = 2,2413m3 / kg lượng khơng khí khơ lý thuyết cần thiết cho 1kg nhiên liệu ∆α = 0, 01 : hệ số khơng khí thừa lọt vào đường khói tk : nhiệt độ khói vào quạt khói, C Vkt = 1,1.211, 6(4,138 + 0, 01.2, 2413) 273 + 900 760 = 4216,5m / h 273 749,97 Vận tốc dịng khói ω = 5, 7m / s Khối lượng riêng khói có nhiệt độ 5500C ρ = 0, 431kg / m3 Đường kính ống dẫn khói chọn d = 0,5m Hệ số nhớt động học khói ν = 84, 955.10−6 m / s GVHD: TS Nguyễn Thanh Hào Trang 12 Re = ωd 5, 7.0,5 = = 33547 ν 84,955.10−6 Với ống trơn kĩ thuật Re ≥ 2.103 ta dùng công thức 8.7 trang 122 sách (1): λ= 0,303 0,303 = = 0, 023 (lg Re− 0,9) (lg 33547 − 0,9) Chọn chiều dài đường ống dẫn khói 4m Nhiệt độ tuyệt đối khói ống T = 550 + 273 = 823K Nhiệt độ vách ống 476,62K Vậy trở lực ma sát đường ống khói 0,583 l ω2  T  ∆hms = λ ρ  ÷ d  TV  0,583 5,  823  = 0, 023 0, 431 0,5  476, 62 ÷  = 1, 77 Pa Trở lực cục ∆hcb = Trở lực lớp nhiên liệu ghi chọn ∆hgh = 100mmH2O = 980,7Pa 273 b Trở lực thủy tĩnh : ∆htt = (h1 − h2 ) g (1, − ρ0 273 + t ) 760 k h1 , h2 khoảng cách thẳng đứng từ mặt phẳng chọn làm chuẩn đến cửa vào h1 − h2 = 1,5m ρ0 = 1,3kg / m3 Nhiệt độ trung bình khói tk = 5500 C Áp suất khơng gian lị b = 1bar ∆htt = ( h1 − h2 ) g (1, − ρ0 273 b 273 749,97 ) = 1,5.9,81(1, − 1,3 ) = 11,16 Pa 273 + tk 760 273 + 550 760 ω2 : tốc độ khói khỏi ống khói Theo tài liệu (4) ta chọn ω2 = 12m / s Trở lực động : ∆hd = ρω22 0, 748.102 = = 37, Pa 2 ρ : mật độ dịng khói cửa theo nhiệt độ khói thải 2000C ρ = 0, 748kg / m3 Tải FULL (27 trang): https://bit.ly/36JdhWo Dự phòng: fb.com/TaiHo123doc.net ω2 : tốc độ khói đầu chọn 12m/s theo sách (4) Trở lực qua phận lò : Tra đồ thị 4.2 trang 180 sách (4) theo tốc độ khói ω = 5, 7m / s ttb = 5500 C ta ∆hd = Pa Khi dịng khói có tro bụi ta phải nhân thêm hệ số (1 + µ ) GVHD: TS Nguyễn Thanh Hào Trang 13 Nồng độ tro µ = 0, 21g / m3 ⇒ ∆hd = 6(1 + 0, 21) = 7, 26 Pa Áp suất đầu đẩy quạt khói H k H k = kk (∆hk + hbl" − ∆htt ) kk : hệ số dự phòng áp suất quạt khói, lấy 1,2 theo tài liệu (4) hbl" : độ chân không cửa buồng lửa Thường lấy -20Pa ∆hk = ∑ ∆h = ∆hms + ∆htt + ∆hd + ∆h1 + ∆hgh ∆hk = 1, 77 + 11,16 + 37, + 7, 26 + 980, = 1038,3Pa ⇒ H k = 1, 2(1038,3 − 20) = 1222 Pa Công suất quạt khói tính theo cơng thức 4-24b trang 189 sách (4) N k = kk Vkt H k 4105,9.45,1 = 1,1 = 85, 73W 3600.η k 3600.0, Vậy ta có thơng số để chọn quạt : Lưu lượng quạt khói 4105,9m3 / h Áp suất đầu đẩy quạt 1038,3Pa Công suất quạt 85,73 W Dựa vào đồ thị đặc tuyến quạt ly tâm C − 70, N trang 213 sách (5) Ta chọn quạt ly tâm có thông số sau: Hiệu suất quạt η = 0,8 Vận tốc trục 200rad/s Vận tốc vòng bánh guồng 41,9 m/s Đường kính miệng hút D = 400mm Đường kính miệng thổi hình vng B1 = 335mm 2.2 Chọn bơm nước Chọn bơm theo sản lượng D = 0,5m3 / h , bơm hoạt động hệ thống thiếu nước nên ta chọn lưu lượng bơm nước Q = 3m3 / h Theo sách (5) ta chọn bơm : LTC5-9x 12 với thông số sau : Lưu lượng bơm Q = 3m3 / h Cột áp bơm H = 117mH 2O Số vòng quay bơm n = 2900vg / ph Công suất động N dc = 4,5kW GVHD: TS Nguyễn Thanh Hào 3466887 Trang 14 ... hệ thống xử lí nước 17 • Hệ thống điều khiển 21 • Vận hành cố 21 Tài liệu tham khảo 25 Đề tài : Thiết kế lò ống nước thẳng đứng công suất G=500kg/h, p=4bar, sản xuất bão hịa khơ Nhiên... chọn thiết bị phụ 11 • Tính chọn quạt khói 11 • Tính chọn máy bơm nước 13 Chương : 14 Xử lí nước vận hành lò GVHD: TS Nguyễn Thanh Hào Trang Xử lý nước: 14 • Chọn hệ thống... khói 1kg nhiên liệu Vk = 4,138( Nm3 / kg ) Chọn đường kính ống nước φ 51× 2,5(mm) (đường kính bề dày) Bước ống 60mm Số ống chùm ống 18 ống Tốc độ khói tính cơng thức trang 66 (1) : ω = Diện tích