1. Trang chủ
  2. » Luận Văn - Báo Cáo

Thiết Kế Cầu Bêtông Cốt Thép phần 3

13 372 0
Tài liệu đã được kiểm tra trùng lặp

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

THÔNG TIN TÀI LIỆU

Thông tin cơ bản

Định dạng
Số trang 13
Dung lượng 582 KB

Nội dung

Thiết Kế Cầu Bêtông Cốt Thép

Trang 1

VI ) kiểm toán dầm chủ

A- Tính mất mát ứng suất

Trong các cấu kiện kéo sau :

∆fpT = ∆fpF + ∆fpES + ∆fpSR + ∆fpCR + ∆fpR2 (5.9.5.1-2)ở đây :

∆fpT = tổng mất mát (MPa)∆fpF = mất mát do ma sát (MPa)

∆fpES = mất mát do co ngắn đàn hồi (MPa)∆fpSR = mất mát do co ngót (MPa)

∆fpCR = mất mát do từ biến của bê tông (MPa)

∆fpR2 = mất mát do tự chùng (dão) của cốt thép dự ứng lực (MPa)

a) Tính mất mát do tụt neo

k/c tính từ điểm đặt kích (cm) 130097565025

Trang 3

c) Tính mất mát ứng suất do co ngắn đàn hồi

Mất mát do co ngắn đàn hồi trong các cấu kiện kéo sau, ngoài hệ thống bản ra, có thể lấy bằng :

* 2+−

Bảng tính toán mất mát ứng suất do co ngắn đàn hồi

d) Tính mất mát do co ngót

• Với các cấu kiện kéo sau :

∆fpSR = (93 - 0.85 H) (MPa) trong đó :

H - độ ẩm tơng đối của môi trờng, lấy trung bình hàng năm (%) , H = 80%

e) Tính mất mát do từ biến của bêtông

Mất mát dự ứng suất do từ biến có thể lấy bằng :

Trang 4

∆fpCR = 12,0 fcgp - 7,0 ∆fcdp ≥ 0 (5.9.5.4.3-1)trong đó :

fcgp = ứng suất bê tông tại trọng tâm thép dự ứng lực lúc truyền lực (MPa)

∆fcdp = thay đổi ứng suất bê tông tại trọng tâm thép dự ứng lực do tải trọng thờng xuyên, trừ tải trọng tác động vào lúc thực hiện lực dự ứng lực Giá trị ∆fcdp cần đợc tính ở cùng mặt cắt hoặc các mặt cắt đợc tính fcgp (MPa)

f) Mất mát do chùng dão cốt thép

∆fpR2 = 0.3[138 − 0,3∆fpF − 0,4∆fpES− 0,2(∆fpSR+ ∆fpCR) ] (MPa) ở đây :

∆fpF = mất mát do ma sát dới mức 0.70fpy ở điểm xem xét∆fpES = mất mát do co ngắn đàn hồi (MPa)

∆fpSR = mất mát do co ngót (MPa)∆fpCR = mất mát do từ biến (MPa)

Trang 5

B- kiÓm to¸n theo tr¹ng th¸i giíi h¹n sö dông

1) Giíi h¹n øng suÊt trong bªt«ng vµ thÐp dù øng lùca) Giíi h¹n øng suÊt trong bªt«ng

a.1) Giíi h¹n øng suÊt kÐo

a.1.1) Trong giai ®o¹n c¨ng kÐoGiíi h¹n øng suÊt nÐn :

f =− + * − ≥ - 27 (Mpa)

Giíi h¹n øng suÊt kÐo :

eFAF

Trang 6

Giới hạn ứng suất kéo :

b) Kiểm tra độ võng

Hệ dầm đã cho là dầm đơn giản , do đó độ võng giới hạn là : ∆= = =80026000800

32.5 mm

Để kiểm ra độ võng của dầm chủ , ta xếp tải lên tất cả các làn Sơ đồ xếp tải kiểm tra võng nh hình sau :

Trang 7

dah m10513000

mk 1056500 Nmm

mm 105(Tandem)

36.25 kN 36.25kN 8.75kN110kN 110kN

mm 105(25% truck)

mm 105(lane)1364 kNm

Víi E =Eb =33915Mpa; I = 170953.38x106mm4

- Víi xe Tandem :

- Víi xe Truck +Lane :

)8700*9.313*5.0()4350*3/2(*)8700*393*5.0(*10*3.0*10*38.170953*

Trang 8

145 kN145 kN

Mômen có kể đến các hệ số : Mmỏi =0.75*0.586*1384.8*1.15= 700 kNmứng suất tạiửtọng tâm bó cốt thép do tải trọng mỏi :

70 Mpa

-> Trạng thái giới hạn mỏi đợc thoả mãn

C) Kiểm toán theo trạng thái giới hạn cờng độ I1) Sức kháng uốn

Điều kiện kiểm toán : Mu ≤φ.Mn

Trong đó : Mn- sức kháng uốn danh định tiết diện chữ I :

Với f - ứng suất trung bình trong bó thép ứng suất trớc ở sức kháng danh địnhps

Kết quả tính toán cho trong bảng sau :

Trang 9

yIM =

nM

Trang 10

3) KiÓm to¸n søc kh¸ng c¾t cho tiÕt diÖn

KiÓm to¸n theo c«ng thøc : Vu ≤φVn

V = + + vµ Vn =0.25fc'bvdv +Vpv

V =0.083β '

Vsvyv(cot θ +cot α)sinα=

thÐp D¦L g©y ra

KÕt qu¶ tÝnh to¸m nh sau :

Trang 11

Mặt cắt L/2 3L/8 L/4 Gối

+ Bề rộng chịu cắt có hiệu : ta lấy b bằng chiều rộng của bản bụngv

Kết quả tính toán nh sau :

ứng biến trong cốt thép ở phía chịu kéo do uốn của cấu kiện :

Nếu giá trị εxtính từ phơng trình trên là âm thì giá trị tuyệt đối của nó phải đợc giảm đi bằng cách nhân với hệ số F lấy theo :ε

Ngoài ra thì :

f = + và fpe =0.8fpy =1339.2Mpa,

AFfpc =Kết quả tính toán v/ fc'

Để xác định đợc εx ta giả định θ =300 :

cotgθ = , fpe =1339.2Mpa ,

Kết quả tính toán

Ngày đăng: 14/11/2012, 15:18

TỪ KHÓA LIÊN QUAN

w