Nghiên cứu ảnh hưởng của chế độ xử lý gỗ bằng hỗn hợp boric borax BB đến một số tính chất của gỗ keo lá tràm

ĐẶT VẤN ĐỀ Hiện nay, gỗ mọc nhanh rừng trồng đƣợc trồng nhiều nƣớc giới Với mạnh trữ lƣợng lớn, chu kỳ khai thác ngắn, gỗ rừng trồng dần thay phần gỗ cho công nghệ đồ mộc, công nghệ ván nhân tạo Bên cạnh ƣu điểm khả sinh trƣởng nhanh, gỗ rừng trồng cịn có nhƣợc điểm gỗ mềm nhẹ, tỷ trọng thấp Để cải thiện, nâng cao tính chất gỗ ta biến tính gỗ Biến tính gỗ có nhiều phƣơng pháp, ta sử dụng phƣơng pháp biến tính với đơn mục đích phối hợp phƣơng pháp biến tính Biến tính cho gỗ hỗn hợp Boric – Borax kết hợp với thủy nhiệt có số ƣu điểm là: tăng khả chống cháy, khả bảo quản chống nấm mốc độc hại Tuy nhiên, biến tính gỗ ảnh hƣởng đến tính chất học, vật lý, sinh học đặc tính cơng nghệ gỗ Vì vậy, để xác định mức độ ảnh hƣởng chế độ xử lý hỗn hợp Boric – Borax đến số tính chất gỗ, nhằm góp phần nâng cao khả sử dụng gỗ mọc nhanh rừng trồng đa dạng loại hình sản phẩm từ gỗ rừng trồng, tơi tiến hành thực nghiên cứu đề tài: “Nghiên cứu ảnh hưởng chế độ xử lý gỗ hỗn hợp Boric – Borax (BB) đến số tính chất gỗ Keo tràm” Chƣơng TỔNG QUAN VẤN ĐỀ NGHIÊN CỨU 1.1 Tình hình nghiên cứu biến tính gỗ Boric – Borax 1.1.1 Trên giới Các kết nghiên cứu Spiller (1948) cho biết axit Boric nồng độ 0,0022 – 0,043% (lƣợng thuốc thấm vào gỗ đạt 0,1 – 0,2 kg/m3) có hiệu lực phòng mọt hại gỗ, cụ thể mọt Anobium punatatum Theo Blew (1949) cột cọc đƣợc tẩm Borax có tuổi thọ sử dụng kéo dài tới 16 – 21 năm, cột đối chứng dùng đƣợc – năm Qingwen Wang, Jian Li, Jerrold E.Winandy (2004), nghiên cứu chế kháng cháy hỗn hợp Boric - Borax Hợp chất Bo thành phần chất chống cháy cho gỗ, vật liệu cenllulose khác, có lịch sử sử dụng lâu dài, rộng rãi Borax có xu hƣớng giảm lây lan lửa, nhƣng thúc đẩy cháy âm ỉ phát sáng Mặt khác, axit Boric ngăn chặn phát sáng nhƣng có tác dụng lan truyền lửa Do đó, Borax Boric thƣờng đƣợc sử dụng Khurshid Akhter (2005) ngâm tẩm gỗ Cao su dung dịch thuốc bảo quản Boric-Borax (1:1), nồng độ 5% thời gian 2, 4, 6, ngày có kết luận thời gian ngâm tẩm tăng độ thấm thuốc tăng Ergun Baysal, Mustafa Kemal Yalinkilic, Mustafa Altinok, Huseyin Peker, Mehmet Colak (2005), xử lý Wood polymer composite (WPC) hỗn hợp Borix – Borax nồng độ 1%, sau đánh giá tính chất vật lý, học, sinh học khả chậm cháy gỗ qua xử lý Kết thu đƣợc cho thấy, gỗ xử lý với hỗn hợp BB có khả chống loại nấm Tyromycetes palustris Coriolus versicolor, đồng thời khả chống cháy gỗ tăng Tuy nhiên, hệ số chống trƣơng nở ASE, độ bền uốn tĩnh, modun đàn hồi lại giảm Zeki Candan, Nadir Ayrilmis, Turgay Akbulut, nghiên cứu khả ổn định kích thƣớc ván định hƣớng (OSB) xử lý chậm cháy Ván OSB đƣợc sản xuất từ gỗ Sồi, xử lý chậm cháy loại hợp chất Diammonium phosphate (DAM), Monoammonium (MAP), hỗn hợp Boric – Borax (1:1), Lime Water Khả ổn định kích thƣớc ván sau xử lý kiểm tra qua việc đánh giá tỉ lệ giãn dài (LE), tỉ lệ trƣơng nở chiều dày (TS) Xử lý hỗn hợp BB dẫn đến tỉ lệ giãn dài ván tăng, tỉ lệ trƣơng nở chiều dày nhỏ mẫu không xử lý nhƣng lại cao mẫu xử lý DMP, MAP Zeki Candan, Nadir Ayrilmis, Turgay Akbulut, nghiên cứu khả ổn định kích thƣớc ván LVL xử lý chậm cháy, có nhận xét: chất chống cháy vơ ảnh hƣởng đến hút ẩm ván LVL, mẫu ván xử lý BB khả hút ẩm, giá trị LE, TS cao đáng kể so với ván đối chứng ván xử lý chậm cháy hóa chất khác Và nhóm tác giả đánh giá ảnh hƣởng chất chống cháy đến khả thấm ƣớt bề mặt ván LVL Khả thấm ƣớt bề mặt đƣợc thể qua góc tiếp xúc Khi góc tiếp xúc lớn khả thấm ƣớt bề mặt cao Kết cho thấy, ván LVL xử lý hợp chất BB có góc tiếp xúc nhỏ 1.1.2 Trong nƣớc Ở trƣờng Đại học Lâm Nghiệp có số đề tài nghiên cứu biến tính BB Nguyễn Phú Vang (1999), xác định đƣợc mức độ ảnh hƣởng tỉ lệ thuốc bảo quản hỗn hợp BB đến số tính chất vật lý dăm tre phế liệu, thay đổi tỉ lệ thuốc bảo quản độ trƣơng nở ván tăng lên, cƣờng độ uốn tĩnh độ bền kéo vng góc giảm Tống Thị Phƣợng (2003), nghiên cứu ảnh hƣởng tỉ lệ nồng độ thuốc bảo quản BB đến số tính chất vật lý chủ yếu Luồng Đề tài xác định đƣợc ảnh hƣởng hỗn hợp thuốc bảo quản BB đến tính chất lý Luồng nhƣ sau: mẫu đƣợc xử lý bảo quản có tỉ lệ co rút, giãn nở cao mẫu không xử lý, nồng độ thuốc tăng tỉ lệ co rút, giãn nở tăng thuốc bảo quản ảnh hƣởng đến độ bền học Luồng, nồng độ thuốc tăng độ bền học giảm Lê Thị Thu Hằng (2003), xác định đƣợc độ sâu thấm thuốc BB gỗ Bạch Đàn Trắng có tỉ lệ thuận với nồng độ thuốc, thời gian ủ thuốc BB nghiên cứu ảnh hƣởng thời gian ủ nồng độ thuốc BB đến chiều sâu thấm thuốc gỗ Bạch Đàn Trắng phƣơng pháp khuếch tán Vũ Thị Hƣơng Giang (2004), nghiên cứu ảnh hƣởng nồng độ thời gian tẩm hóa chất BB đến lƣợng thuốc thấm, độ bền khả chống cháy ván LVL Qua kết luận ván LVL xử lý BB khả chống cháy tăng lên, cƣờng độ kéo trƣợt màng keo giảm, tỉ lệ trƣơng nở chiều dày ván tăng, khả hút nƣớc ván tăng Ngô Quang Nam (2004), đánh giá khả chống cháy gỗ ngâm tẩm gỗ với hỗn hợp BB theo phƣơng pháp ngâm tẩm áp lực, nhiệt độ tẩm thời gian tẩm thay đổi, đƣa đƣợc kết luận hỗn hợp BB tỉ lệ 1:1, nồng độ 10% có khả làm chậm cháy cho gỗ 1.2 Tình hình nghiên cứu biến tính gỗ phƣơng pháp thủy nhiệt Trong năm gần đây, việc xử lý nhiệt cho gỗ có khả làm thay đổi số tính chất gỗ đƣợc nghiên cứu nhiều giới Allen cộng (2002), nghiên cứu biến đổi thành phần hóa học Vân sam (Picea abies) dƣới tác dụng nhiệt xử lý nhiệt làm giảm hemicelluloses, phân hủy cellulose lignin không đáng kể Behbood Mohebby Ibrahim Sanaei (2005), nghiên cứu ảnh hƣởng xử lý thuỷ nhiệt đến tính chất vật lý gỗ Sồi (Fagus orientalis) Mẫu đƣợc đặt khoang thép khơng gỉ chứa đầy nƣớc, đun nóng nhiệt độ 160, 180 2000C 4, Kết cho thấy trƣơng nở đƣợc giảm, hấp thụ nƣớc đƣợc tăng lên gỗ khối lƣợng bị giảm nhẹ Inga JUODEIKIENĖ (2009), nghiên cứu ảnh hƣởng xử lý nhiệt đến cƣờng độ nén uốn tĩnh gỗ Thông Các mẫu đƣợc sấy khô 60, 80, 100 1200C với thời gian 24, 48, 72 96 Kết cƣờng độ uốn tĩnh gỗ Thông đƣợc xử lý nhiệt thời gian giảm xuống so với gỗ ban đầu Sau làm nóng nhiệt độ 600C cƣờng độ uốn tĩnh giảm từ 5,13% - 9,0% so với gỗ chƣa đƣợc xử lý Đối với mẫu đun nóng nhiệt độ 800C với thời gian khác làm cho cƣờng độ uốn giảm từ 5,88% - 10,03% Sau làm nóng nhiệt độ 1000C cƣờng độ uốn giảm từ 5,73% - 12,52% nhiệt độ 1200C cƣờng độ uốn giảm từ 11,46% đến 13,73% Cƣờng độ nén vng góc với thớ gỗ sau làm nóng 600C giảm khoảng 2,2% - 4,7%, 800C 4,6% - 12,7 %, 1000C 6,5% - 8,0% 1200C giảm từ 2,5% 10% Sau làm nóng 600C, 800C, 1000C 1200C làm tăng cƣờng độ nén dọc thớ gỗ tƣơng ứng 6% -14,5%, 8% - 18,3%, 0,1% - 11,7% 2% - 7,4% Những kết nhiều thay đổi đáng kể đạt đƣợc trình làm nóng nhiệt độ 600C 800C với thời gian 96 Sự gia tăng cƣờng độ nén dọc thớ gỗ đƣợc liên quan đến việc thay đổi kết cấu gỗ Phá hủy hệ thống hemicenluloses sớm so với cellulose lignin Sự xuống cấp hemicelluloses từ chuỗi dài chuỗi thành chuỗi ngắn hơn, có khả chịu nén dọc thớ gỗ tốt Song cƣờng độ uốn tĩnh cƣờng độ nén vng góc với thớ gỗ giảm Kamdem cộng (2002), xử lý nhiệt tăng sức đề kháng sinh học gỗ chống nấm thối Kamdem et al (2002), cho việc xử lý nhiệt gỗ giảm môđun đàn hồi (MOR) khoảng 10 - 50% Nghiên cứu xử lý tăng nhiệt độ thời gian tăng môđun đàn hồi gỗ Sồi giảm xuống Militz (2002), xử lý nhiệt cho gỗ nhằm nâng cao tính chất khác nó, chẳng hạn nhƣ chống thấm nƣớc, ổn định kích thƣớc, hệ số chống trƣơng nở (ASE), chống tia UV Yildiz et al (2002), nghiên cứu ảnh hƣởng nhiệt độ đến hệ số chống trƣơng nở (ASE) gỗ Sồi Chế độ xử lý nhiệt độ 1800C với mức thời gian 2, 10 sau thực chu kỳ ngâm sấy Kết thu đƣợc hệ số ASE đạt khoảng 47,64% 1.3 Tiểu kết Biến tính cho gỗ hóa chất ảnh hƣởng đến tính chất học, vật lý, sinh học đặc tính cơng nghệ gỗ Tuy nhiên, đề tài nghiên cứu vấn đề bảo quản, khả chậm cháy cho gỗ, có nghiên cứu đến tính chất lý nhƣng tính chất ván dăm, ván LVL sau biến tính BB Phƣơng pháp biến tính thủy nhiệt đƣợc sử dụng nhiều giới, nhƣng Việt Nam phƣơng pháp cịn Và chƣa có đề tài nghiên cứu phƣơng pháp biến tính thủy nhiệt kết hợp bảo quản cách sử dụng hỗn hợp BB Vì vậy, nghiên cứu ảnh hƣởng chế độ xử lý gỗ hỗn hợp Boric-Borax theo phƣơng pháp thủy nhiệt đến tính chất gỗ Keo tràm cần thiết có ý nghĩa Chƣơng MỤC TIÊU, PHẠM VI, PHƢƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU 2.1 Mục tiêu Xác định đƣợc ảnh hƣởng chế độ xử lý gỗ hỗn hợp Boric – Borax theo phƣơng pháp thủy nhiệt (thời gian xử lý) đến số tính chất gỗ Keo tràm: khối lƣợng thể tích, hệ số chống dãn nở ASE, hệ số chống hút nƣớc WRE, hàm lƣợng chất tụ hợp gỗ WPG, độ bền uốn tĩnh, độ bền nén dọc thớ, khả chậm cháy 2.2 Phạm vi nghiên cứu 2.2.1 Các yếu tố cố định - Gỗ: Gỗ Keo tràm có độ tuổi 12 tuổi Độ ẩm gỗ trƣớc tẩm: MC = 10 ± 2% - Phƣơng pháp xử lý: luộc 1000C sấy 1000C - Hóa chất: hỗn hợp axit Boric (H3BO3), muối Borax (Na2B4O7.10H2O) với tỉ lệ 1:1 nồng độ 10% 2.2.2 Yếu tố thay đổi - Thời gian xử lý mẫu: có mức thời gian – – – 12giờ 2.3 Phƣơng pháp nghiên cứu 2.3.1 Phƣơng pháp lý thuyết Kế thừa cơng trình nghiên cứu liên quan để thực nội dung 3.1 2.3.2 Phƣơng pháp thực nghiệm Tiến hành làm thí nghiệm để xác định đƣợc ảnh hƣởng thời gian xử lý hỗn hợp Boric – Borax phƣơng pháp thủy nhiệt số tính chất vật lý, học cơng nghệ gỗ Keo tràm 2.3.3 Tiêu chuẩn tiêu đánh giá 2.3.3.1 Khối lƣợng thể tích Tiêu chuẩn kiểm tra: TCVN 8048-2:2009 Kích thƣớc mẫu: 20 х 20 х 30 mm Dung lƣợng mẫu: 10mẫu/chế độ Dụng cụ kiểm tra: Cân điện tử độ xác ± 0,01g, thƣớc kẹp độ xác 0,01mm, tủ sấy nhiệt độ tối đa 3000C có độ xác ± 0,10C Quy trình kiểm tra: Mẫu đƣợc đặt vào tủ sấy tăng dần nhiệt độ Nhiệt độ cuối 100 ± 50C khơ hồn tồn Để xác định trạng thái khơ hồn tồn, ta cân mẫu để kiểm tra, khối lƣợng lần cân liên tiếp cách lệch không 0,01g dừng sấy, thời điểm mẫu đƣợc coi khô kiệt Mẫu khô kiệt đƣợc đƣa vào bình hút ẩm làm nguội, sau cân đƣợc khối lƣợng m0, g Sau đó, dùng thƣớc kẹp đo kích thƣớc chiều mẫu, từ tính đƣợc thể tích V0, cm3 Cơng thức xác định: K  m0 , g/cm3 V0 (1.1) Trong đó:  K - khối lƣợng thể tích gỗ bản, g/cm3; m0 - khối lƣợng gỗ khơ kiệt, g; V0 - thể tích gỗ khô, cm 2.3.3.2 Hệ số chống trƣơng nở ASE Tiêu chuẩn kiểm tra: ASTMD 4446-08 Kích thƣớc mẫu: 20 х 20 х 30 mm Dung lƣợng mẫu: 10mẫu/chế độ Dụng cụ kiểm tra: Thƣớc kẹp độ xác 0,01mm, tủ sấy nhiệt độ tối đa 3000C có độ xác ± 0,10C Quy trình kiểm tra: Mẫu ngâm nƣớc 24 giờ, sau đo kích thƣớc Tiếp theo, đƣa mẫu vào sấy khơ kiệt đo kích thƣớc Quá trình ngâm sấy thực chu kỳ lần Công thức xác định: ASE (v)  a c (v )  a t (v )  100 , % a c (v ) (1.2) Trong đó: ASE - hệ số chống trƣơng nở, %; ac (v) - trƣơng nở thể tích trung bình mẫu đối chứng, %; at (v) - trƣơng nở thể tích trung bình mẫu xử lý, % a xác định theo công thức: a Vs  V0  100 , % V0 (1.3) Trong đó: Vs - thể tích mẫu sau ngâm, cm3; V0 - thể tích mẫu sau sấy, cm 2.3.3.3 Hệ số chống hút nƣớc WRE Tiêu chuẩn kiểm tra: ASTMD4446-08 Kích thƣớc mẫu: 20 х 20 х 30 mm Dung lƣợng mẫu: 10mẫu/chế độ Dụng cụ kiểm tra: Cân điện tử độ xác ± 0,01g, tủ sấy nhiệt độ tối đa 3000C có độ xác ± 0,10C Quy trình kiểm tra: Mẫu ngâm nƣớc 24 giờ, sau cân khối lƣợng Tiếp theo, đƣa mẫu vào sấy khô kiệt cân khối lƣợng Quá trình ngâm sấy thực chu kỳ lần Công thức xác định: WRE  T1 T  100 , % T1 (1.4) Trong đó: WRE - hệ số chống hút nƣớc, %; T - hút nƣớc trung bình mẫu đối chứng, %; T2 - hút nƣớc trung bình mẫu xử lý, % T xác định theo công thức: T ms  m0 m0  100 , % Trong đó: ms - khối lƣợng mẫu sau ngâm, g; m0 - khối lƣợng mẫu khô kiệt, g 2.3.3.4 Hàm lƣợng chất tụ hợp gỗ Kích thƣớc mẫu: 20 х 20 х 30 mm Dung lƣợng mẫu: 10mẫu/chế độ (1.5) Dụng cụ kiểm tra: Cân điện tử độ xác ± 0,01g, tủ sấy nhiệt độ tối đa 3000C có độ xác ± 0,10C Quy trình kiểm tra: Mẫu xử lý, mẫu đối chứng đƣợc đặt vào tủ sấy tăng dần nhiệt độ Nhiệt độ cuối 100 ± 50C khơ hồn tồn Để xác định trạng thái khơ hồn tồn, ta cân mẫu để kiểm tra, khối lƣợng lần cân liên tiếp cách lệch khơng q 0,01g dừng sấy, thời điểm mẫu đƣợc coi khơ kiệt Mẫu khơ kiệt đƣợc đƣa vào bình hút ẩm làm nguội, sau cân đƣợc khối lƣợng mẫu khơ kiệt, g Công thức xác định: WWP  mxl  m0  100 , % m0 (1.6) Trong đó: WPG - lƣợng thuốc thấm, %; mxl - khối lƣợng khô kiệt mẫu qua xử lý, g; m0 - khối lƣợng khô kiệt mẫu đối chứng, g 2.3.3.5 Độ bền uốn tĩnh Tiêu chuẩn kiểm tra: TCVN 8048-3:2009 Kích thƣớc mẫu: 20 х 20 х 180 mm Dung lƣợng mẫu: 10mẫu/chế độ Dụng cụ kiểm tra: Thƣớc kẹp độ xác 0,01mm, máy thử tính chất lý AMSLE Quy trình kiểm tra: Trƣớc phá hủy mẫu, đo kích thƣớc chiều rộng, chiều cao mẫu Trên máy thử tính chất lý AMSLE, tiến hành tăng lực mẫu bị phá hủy Dừng lại đọc giá trị lực phá hủy đồng hồ Công thức xác định:  ut   Pmax  l , MPa  b  h2 Trong đó: Pmax – lực phá hủy, N; l – khoảng cách gối ,mm; b, h – chiều rộng, chiều cao mẫu, mm 10 (1.7) CĐ4 10 TB 12,68 12,68 12,96 12,75 12,83 12,90 13,45 13,45 14,02 13,70 14,17 13,86 12,64 12,66 12,85 13,15 10 TB 12,67 13,24 12,87 12,88 12,78 13,38 12,88 13,87 13,69 14,03 13,08 13,11 13,19 13,10 13,81 12,85 7,88 7,75 7,65 8,46 8,64 8,27 8,11 8,56 8,36 11,85 12,08 12,85 12,42 12,97 12,68 8,46 8,68 8,55 8,58 8,55 8,66 8,55 8,50 8,55 12,04 13,15 12,18 11,70 11,77 12,06 11,96 11,93 11,96 12,23 49 0,66 0,64 0,60 0,68 0,67 0,65 0,65 0,72 0,68 13,44 11,29 9,05 10,30 9,17 9,24 9,84 7,42 7,48 0,70 0,66 0,70 0,73 0,73 0,72 0,72 0,71 0,71 13,69 6,72 7,43 12,05 12,06 8,66 15,54 7,69 9,87 -15,22 -15,57 0,61 0,64 0,69 0,51 0,48 0,56 0,57 0,48 0,51 0,50 0,53 0,51 0,50 0,49 0,55 0,51 0,63 0,52 -16,00 30,60 -16,00 37,68 PHỤ BIỂU 1.2 BẢNG KẾT QUẢ γk, ASE, WRE, WPG LẦN 02 Chế độ xử lý ĐC CĐ1 CĐ2 CĐ3 Sau ngâm Sau sấy Mẫu 0,52 7,79 0,28 ASE T (%) 8,36 8,70 13,99 6,65 12,79 0,52 9,40 0,31 9,60 8,80 9,55 12,50 13,03 12,47 6,08 6,68 5,44 11,75 12,20 11,49 0,52 0,49 0,47 6,37 6,82 8,51 0,58 0,32 0,76 10 TB 10 9,52 9,30 9,89 9,04 9,50 12,46 13,33 13,41 12,85 13,18 11,79 12,02 12,18 11,72 11,97 11,26 11,40 12,30 11,56 11,65 10,38 11,58 12,01 11,25 11,44 13,92 13,30 13,33 12,91 13,64 13,25 13,76 13,40 13,16 12,83 5,68 6,59 6,04 5,83 6,53 6,21 7,65 8,30 8,01 7,48 7,52 7,12 7,86 7,48 7,04 7,13 0,48 0,55 0,50 0,50 0,55 0,51 0,60 0,71 0,67 0,65 0,60 0,56 0,63 0,61 0,56 0,61 5,65 10,89 10,09 9,64 10,16 8,53 9,24 13,96 10,99 12,26 8,71 3,85 10,80 8,83 4,59 9,27 0,68 0,41 0,64 0,55 0,45 0,50 0,47 0,37 0,54 0,55 0,55 0,46 0,47 0,61 0,60 0,60 0,62 0,64 0,57 0,69 0,69 0,59 0,62 0,67 0,60 0,60 0,61 0,63 0,67 0,65 0,62 9,25 4,69 9,12 12,05 12,94 12,40 9,62 7,83 6,97 9,36 8,62 9,36 9,73 8,23 10,03 TB 10 TB 12,05 11,24 11,78 12,06 13,70 12,60 12,54 12,11 12,60 11,98 12,88 12,66 12,98 13,34 13,86 13,70 13,89 14,31 13,40 13,40 13,81 13,32 13,43 13,39 13,34 14,27 V0 (cm3) 12,54 a(%) V (cm3) 13,52 m (g) m0 (g) 6,54 γk (g/cm ) 7,56 8,15 7,24 8,40 8,50 7,55 7,55 8,34 7,80 7,33 7,55 7,84 8,16 7,99 8,06 12,74 11,67 12,01 11,50 12,55 12,76 12,42 12,31 12,58 11,74 12,74 12,70 12,23 12,30 12,73 12,23 12,43 12,92 12,18 12,37 12,20 12,32 12,97 50 -8,44 -9,73 0,52 0,48 0,55 0,40 0,42 0,81 0,67 0,50 0,55 0,72 0,59 0,57 0,58 0,58 0,61 WRE WPG -4,00 21,74 -14,00 26,25 CĐ4 10 TB 12,26 12,88 11,88 12,96 12,89 12,83 12,80 12,64 10 TB 13,66 13,45 13,45 14,02 13,70 14,17 13,86 12,74 11,82 12,08 12,85 12,42 12,97 12,68 12,84 7,67 7,88 7,89 7,65 8,46 8,65 8,27 8,07 8,46 11,76 0,60 0,67 0,65 0,60 0,68 0,67 0,65 0,65 0,72 7,27 13,80 11,29 9,05 10,30 9,17 9,24 9,81 9,22 12,89 13,15 8,66 12,23 0,71 7,48 0,49 12,67 13,24 12,88 12,35 12,46 12,59 12,68 12,86 13,69 14,03 13,08 13,11 13,19 13,10 12,99 12,85 7,68 8,45 7,86 8,42 8,08 8,06 8,26 8,36 8,23 12,04 13,15 11,69 11,74 11,73 12,06 11,96 11,93 0,64 0,64 0,67 0,72 0,69 0,67 0,69 0,70 0,68 13,69 6,72 11,91 11,69 12,41 8,66 8,68 7,69 9,82 0,65 0,57 0,64 0,47 0,54 0,56 0,54 0,54 0,55 51 -15,01 -15,12 0,60 0,63 0,51 0,69 0,52 0,48 0,55 0,58 0,49 -16,00 29,95 -16,00 32,53 PHỤ BIỂU 1.3 BẢNG KẾT QUẢ γk, ASE, WRE, WPG LẦN 03 Chế độ xử lý ĐC CĐ1 CĐ2 CĐ3 Sau ngâm Sau sấy Mẫu 0,52 7,79 0,28 ASE T (%) 8,36 8,70 13,99 6,65 12,79 0,52 9,34 0,31 9,60 8,80 9,55 12,50 13,03 12,47 6,08 6,68 5,55 11,75 12,20 11,53 0,52 0,49 0,48 6,37 6,82 8,16 0,58 0,32 0,72 10 TB 10 9,52 9,30 9,82 9,04 9,50 12,46 13,33 13,41 12,85 13,18 11,79 12,02 12,18 11,72 11,97 11,26 11,40 11,25 11,56 11,80 12,50 11,08 11,37 11,25 11,44 13,92 13,30 13,33 12,91 13,64 13,25 13,76 13,46 13,16 12,83 5,68 6,59 6,04 5,83 6,53 6,22 7,65 8,30 8,01 7,48 7,52 7,22 7,86 7,48 7,33 7,13 0,48 0,55 0,50 0,50 0,55 0,51 0,60 0,71 0,67 0,65 0,60 0,57 0,63 0,60 0,58 0,61 5,65 10,89 10,09 9,64 10,16 8,49 9,24 14,33 10,99 12,26 8,71 3,85 10,80 8,24 4,59 9,27 0,68 0,41 0,63 0,55 0,45 0,49 0,47 0,37 0,40 0,55 0,57 0,73 0,41 0,52 0,53 0,60 0,62 0,64 0,57 0,69 0,69 0,60 0,62 0,63 0,54 0,60 0,61 0,62 0,67 0,65 0,62 9,23 4,69 9,09 12,05 12,13 12,40 11,91 10,15 7,49 4,89 8,62 9,34 9,73 8,23 11,63 TB 10 TB 12,05 11,24 11,78 12,06 13,50 11,65 12,54 12,11 10,68 11,88 12,60 11,61 12,98 13,34 13,86 13,70 13,79 14,31 13,68 13,69 13,81 12,77 13,43 13,39 13,34 14,41 V0 (cm3) 12,54 a(%) V (cm3) 13,52 m (g) m0 (g) 6,54 γk (g/cm3) 7,60 8,15 7,24 8,40 8,50 7,66 7,55 7,82 6,88 7,33 7,55 7,71 8,16 7,99 8,06 12,74 11,64 12,01 11,50 12,55 12,76 12,42 12,44 12,58 11,74 12,74 12,70 12,23 12,30 12,73 12,23 12,43 12,85 12,18 12,37 12,20 12,32 12,91 52 -8,72 -10,01 0,52 0,48 0,55 0,40 0,42 0,76 0,54 0,60 0,76 0,46 0,57 0,56 0,54 0,45 0,61 WRE WPG -5,40 22,19 -12,29 23,95 CĐ4 10 TB 12,26 11,88 11,88 12,84 12,80 12,70 12,80 12,64 10 TB 13,66 13,45 13,45 14,02 13,49 14,17 13,86 12,74 11,82 12,08 12,85 12,42 12,97 12,68 12,82 7,67 7,88 7,89 7,65 8,46 7,82 8,27 7,99 8,46 11,76 0,60 0,67 0,65 0,60 0,68 0,60 0,65 0,64 0,72 7,27 13,80 11,29 9,05 8,62 9,17 9,24 9,80 9,05 12,05 13,15 8,02 12,23 0,66 7,48 0,50 12,67 13,20 12,34 12,99 11,98 12,80 12,50 11,99 13,69 14,03 13,08 13,11 13,19 13,10 12,99 12,85 7,16 8,45 7,89 8,42 7,64 8,06 8,26 7,66 8,00 12,04 13,15 11,69 11,55 11,73 12,06 11,96 11,93 0,59 0,64 0,67 0,73 0,65 0,67 0,69 0,64 0,67 13,69 6,72 11,91 13,49 12,41 8,66 8,68 7,69 9,98 0,77 0,56 0,56 0,54 0,57 0,59 0,51 0,57 0,57 53 -15,43 -17,55 0,60 0,51 0,51 0,68 0,51 0,62 0,55 0,56 0,49 -14,29 28,46 -16,33 28,46 PHỤ BIỂU 1.4 BẢNG KẾT QUẢ γk, ASE, WRE, WPG LẦN 04 Chế độ xử lý ĐC CĐ1 CĐ2 CĐ3 Sau ngâm Sau sấy Mẫu 0,52 7,79 0,28 ASE T (%) 8,36 8,70 13,99 6,65 0,52 0,52 9,34 0,31 9,60 8,80 9,55 12,50 13,03 12,47 6,08 6,68 5,55 0,52 0,49 0,48 0,52 0,49 0,48 6,37 6,82 8,16 0,58 0,32 0,72 10 TB 10 9,52 9,30 8,88 9,04 9,40 12,46 13,33 13,33 12,85 13,18 11,26 11,70 11,68 11,56 11,80 11,28 11,42 11,47 11,20 11,44 13,92 13,30 13,33 12,91 13,64 13,25 13,76 13,46 13,16 12,83 5,68 6,59 5,40 5,83 6,55 6,16 7,65 8,30 8,01 7,48 7,52 7,22 7,86 7,48 7,33 7,20 0,48 0,55 0,44 0,50 0,55 0,50 12,74 11,64 12,01 11,51 12,55 12,76 12,42 12,44 12,58 11,74 0,48 0,55 0,44 0,50 0,55 0,50 0,60 0,71 0,67 0,65 0,60 0,57 0,63 0,60 0,58 0,61 5,65 10,89 9,46 9,64 10,16 8,43 9,24 14,33 10,99 12,18 8,71 3,85 10,80 8,24 4,59 9,27 0,68 0,41 0,64 0,55 0,44 0,49 0,47 0,41 0,46 0,55 0,57 0,56 0,45 0,53 0,53 0,59 12,74 12,70 12,23 12,30 12,73 12,23 12,84 12,85 12,18 12,37 12,52 12,20 12,32 12,91 0,62 0,64 0,57 0,69 0,69 0,60 0,62 0,61 0,54 0,60 0,61 0,62 0,67 0,65 0,62 9,22 4,69 9,09 12,05 12,13 12,40 12,43 5,42 7,49 9,36 8,62 9,37 9,73 8,23 11,63 TB 10 TB 12,05 11,80 11,78 12,06 13,30 11,65 12,54 12,11 11,58 11,88 12,60 11,61 12,98 13,34 13,86 13,70 13,79 14,31 13,75 13,53 13,81 13,32 13,43 13,39 13,34 14,41 V0 (cm3) 0,52 a(%) V (cm3) 13,52 m (g) m0 (g) 6,54 γk (g/cm3) 7,61 8,15 7,24 8,40 8,50 7,66 7,55 7,82 6,88 7,33 7,55 7,71 8,16 7,99 8,06 54 -9,37 -11,15 0,51 0,48 0,63 0,40 0,42 0,74 0,54 0,60 0,76 0,58 0,57 0,57 0,54 0,45 0,61 WRE WPG -4,08 23,53 -16,33 25,16 CĐ4 12,82 7,67 7,88 7,89 7,65 8,46 7,44 8,00 7,92 8,46 12,74 11,82 12,08 12,85 12,42 13,01 12,68 12,50 11,76 0,60 0,67 0,65 0,60 0,68 0,57 0,63 0,63 0,72 7,27 13,80 11,29 9,05 8,62 8,90 9,24 9,78 9,05 12,05 13,15 8,02 12,23 0,66 7,48 0,50 12,67 12,30 12,34 11,95 11,98 12,50 12,66 12,66 13,69 14,03 13,08 13,11 13,19 13,10 12,99 12,85 7,86 8,45 6,69 8,42 7,64 8,06 8,26 7,80 7,97 12,04 13,15 11,69 11,74 11,73 12,06 11,96 11,93 0,65 0,64 0,57 0,72 0,65 0,67 0,69 0,65 0,66 13,69 6,72 11,91 11,69 12,41 8,66 8,68 7,69 9,80 0,61 0,46 0,84 0,42 0,57 0,55 0,53 0,62 0,56 10 TB 12,26 11,88 11,88 12,70 12,80 12,70 12,80 12,50 10 TB 13,66 13,45 13,45 14,02 13,49 14,17 13,86 55 -16,01 -16,25 0,60 0,51 0,51 0,66 0,51 0,71 0,60 0,57 0,48 -16,33 28,57 -14,29 28,57 PHỤ BIỂU 1.5 BẢNG KẾT QUẢ γk, ASE, WRE, WPG LẦN 05 Chế độ xử lý ĐC CĐ1 CĐ2 CĐ3 Sau ngâm Sau sấy Mẫu 0,52 7,79 0,28 ASE T (%) 8,36 8,70 13,99 5,88 12,79 0,46 9,34 0,48 9,60 8,80 9,44 12,50 13,03 12,47 6,08 6,58 5,55 11,75 12,20 11,53 0,52 0,49 0,48 6,37 6,82 8,16 0,58 0,34 0,70 10 TB 10 9,52 9,30 8,88 9,04 9,40 12,46 13,33 13,33 12,85 13,18 11,79 12,02 12,18 11,72 11,97 11,26 11,70 11,25 11,20 11,80 10,35 11,02 11,37 11,25 11,44 13,92 13,30 13,33 12,91 13,64 13,25 13,76 13,46 13,16 12,83 6,68 6,59 5,40 5,83 6,55 6,17 7,65 8,10 8,01 6,67 7,52 7,22 7,86 7,48 7,33 7,20 0,57 0,55 0,44 0,50 0,55 0,51 0,60 0,70 0,67 0,58 0,60 0,57 0,63 0,60 0,58 0,61 5,65 10,89 9,46 9,64 10,16 8,43 9,24 14,33 10,99 12,18 8,71 3,85 10,80 8,59 4,59 9,27 0,43 0,41 0,64 0,55 0,44 0,48 0,47 0,44 0,40 0,68 0,57 0,43 0,40 0,52 0,53 0,59 0,61 0,64 0,57 0,69 0,69 0,60 0,62 0,60 0,53 0,60 0,61 0,61 0,67 0,65 0,62 9,26 4,69 9,09 12,05 12,13 12,40 13,48 5,42 5,57 9,36 8,62 9,28 9,73 8,23 11,63 TB 10 TB 12,05 11,24 11,78 12,06 13,20 11,65 12,54 12,11 10,68 11,88 12,60 11,61 12,98 13,34 13,86 13,70 13,79 14,31 13,87 13,53 13,81 13,32 13,43 13,39 13,34 14,41 V0 (cm3) 12,54 a(%) V (cm3) 13,52 m (g) m0 (g) 6,54 γk (g/cm3) 7,50 8,15 7,24 8,40 8,50 7,66 7,55 7,70 6,88 7,33 7,55 7,70 8,16 7,99 8,06 12,74 11,64 12,01 11,51 12,55 12,76 12,42 12,40 12,58 11,74 12,74 12,70 12,23 12,30 12,73 12,23 12,84 13,09 12,18 12,37 12,20 12,32 12,91 56 -9,85 -10,08 0,50 0,48 0,55 0,40 0,42 0,72 0,54 0,63 0,76 0,46 0,57 0,55 0,54 0,45 0,61 WRE WPG -4,17 21,56 -14,58 24,96 CĐ4 10 TB 11,96 11,88 11,88 12,70 12,80 12,70 12,70 12,50 10 TB 13,66 13,45 13,45 14,02 13,49 14,17 13,86 12,74 11,82 12,08 12,85 12,42 13,01 12,68 12,82 7,67 7,88 7,89 7,65 7,86 7,44 8,00 7,86 8,46 11,76 0,60 0,67 0,65 0,60 0,63 0,57 0,63 0,63 0,72 7,27 13,80 11,29 9,05 8,62 8,90 9,24 9,78 9,05 12,05 13,15 8,02 12,23 0,66 7,48 0,50 12,67 12,37 12,34 11,95 11,24 12,34 12,20 12,50 13,69 14,03 13,08 13,11 13,19 13,10 12,99 12,85 7,86 7,68 6,69 8,42 7,64 8,06 8,26 7,80 7,89 12,04 13,15 11,69 11,74 11,73 12,06 11,96 11,93 0,65 0,58 0,57 0,72 0,65 0,67 0,69 0,65 13,69 6,72 11,91 11,69 12,41 8,66 8,68 7,69 9,80 0,61 0,61 0,84 0,42 0,47 0,53 0,48 0,60 0,55 57 -16,01 -16,47 0,56 0,51 0,51 0,66 0,63 0,71 0,59 0,58 0,48 -16,67 27,39 -14,58 27,39 PHỤ BIỂU 1.6 BẢNG KẾT QUẢ γk, ASE, WRE, WPG LẦN 06 Chế độ xử lý ĐC CĐ1 CĐ2 CĐ3 Sau ngâm Sau sấy Mẫu 0,52 7,79 0,28 ASE T (%) 8,36 8,70 13,99 5,88 12,79 0,46 9,34 0,48 9,50 8,80 9,44 12,50 13,03 12,47 6,08 6,58 5,55 11,75 12,19 11,53 0,52 0,49 0,48 6,37 6,93 8,16 0,56 0,34 0,70 10 TB 10 9,52 9,30 8,56 9,04 9,40 12,46 13,33 13,33 12,85 13,18 11,79 12,02 12,18 11,66 12,09 11,26 11,70 11,25 10,38 10,80 11,04 10,38 10,60 10,54 10,08 13,92 13,30 13,33 12,92 13,64 13,25 13,76 13,46 13,16 12,83 6,68 6,59 5,40 5,99 6,55 6,18 7,65 8,10 8,01 6,67 7,52 7,22 7,86 7,48 7,33 5,28 12,74 11,64 12,01 11,51 12,55 12,76 12,42 12,40 12,58 11,74 0,57 0,55 0,44 0,51 0,54 0,51 0,60 0,70 0,67 0,58 0,60 0,57 0,63 0,60 0,58 0,45 5,65 10,89 9,46 10,20 8,99 8,38 9,24 14,33 10,99 12,29 8,71 3,85 10,80 8,59 4,59 9,27 0,43 0,41 0,59 0,51 0,44 0,47 0,47 0,44 0,40 0,56 0,44 0,53 0,32 0,42 0,44 0,91 12,74 12,70 12,23 12,23 12,73 12,23 12,84 13,09 12,18 12,37 0,60 0,64 0,57 0,69 0,69 0,60 0,62 0,61 0,53 0,60 0,61 9,27 4,69 9,09 12,05 12,76 12,40 12,43 6,44 5,57 9,36 8,62 9,34 9,73 8,23 11,63 TB 10 TB 12,04 11,24 11,78 12,06 13,20 11,65 12,54 12,11 10,68 11,88 12,60 11,61 12,98 13,34 13,86 13,70 13,79 14,31 13,75 13,66 13,81 13,32 13,43 13,39 13,34 14,41 V0 (cm3) 12,54 a(%) V (cm3) 13,52 m (g) m0 (g) 6,54 γk (g/cm3) 7,31 8,15 7,24 8,40 8,50 7,66 7,55 7,80 6,88 7,33 7,55 7,71 8,16 7,99 8,06 12,20 12,32 12,91 0,67 0,65 0,62 58 -10,62 -11,46 0,49 0,48 0,55 0,40 0,42 0,72 0,54 0,61 0,76 0,46 0,57 0,55 0,54 0,45 0,61 WRE WPG -4,26 18,28 -17,02 24,60 CĐ4 10 TB 11,96 11,88 11,88 12,70 11,68 12,70 12,70 12,50 10 TB 13,66 13,45 13,45 14,02 13,49 14,17 13,86 12,74 11,82 12,13 12,85 12,42 13,05 12,68 12,82 7,67 7,88 7,89 7,65 7,86 7,44 8,01 7,86 8,46 11,76 0,60 0,67 0,65 0,60 0,63 0,57 0,63 0,63 0,72 7,27 13,80 10,85 9,05 8,62 8,56 9,24 9,70 9,05 12,05 13,15 8,02 12,23 0,66 7,48 0,50 12,40 11,65 12,34 11,95 11,98 11,86 12,54 12,66 13,69 14,03 13,08 13,11 13,19 13,10 12,99 12,85 7,86 7,68 6,69 8,42 7,64 8,06 8,26 8,06 7,92 12,04 13,15 11,69 11,74 11,77 12,06 11,96 11,93 0,65 0,58 0,57 0,72 0,65 0,67 0,69 0,68 0,66 13,69 6,72 11,91 11,69 12,06 8,66 8,68 7,69 9,76 0,58 0,52 0,84 0,42 0,57 0,47 0,52 0,57 0,55 59 -15,75 -15,77 0,56 0,51 0,51 0,66 0,49 0,71 0,59 0,56 0,48 -17,02 27,18 -17,02 27,18 PHỤ BIỂU 1.7 BẢNG KẾT QUẢ γk, ASE, WRE, WPG LẦN 07 Chế độ xử lý ĐC CĐ1 CĐ2 CĐ3 Sau ngâm Sau sấy Mẫu 0,52 7,79 0,28 ASE T (%) 8,36 8,70 13,99 5,88 12,79 0,46 9,34 0,48 9,36 8,80 9,44 12,50 13,03 12,47 6,08 5,89 5,55 11,75 12,19 11,53 0,52 0,49 0,48 6,37 6,93 8,16 0,54 0,49 0,70 10 TB 10 9,12 9,30 8,56 9,04 9,40 12,46 13,33 13,33 12,85 13,18 11,79 12,02 12,18 11,66 12,09 11,26 10,68 10,34 11,56 11,80 11,35 10,08 10,60 11,25 10,09 13,92 13,30 13,33 12,92 13,64 13,25 13,76 13,46 13,16 12,83 6,58 5,66 5,40 5,99 6,55 6,01 7,65 8,10 7,08 6,67 7,52 7,22 7,86 7,48 7,33 5,28 0,56 0,47 0,44 0,51 0,54 0,50 0,60 0,70 0,59 0,58 0,60 0,57 0,63 0,60 0,58 0,45 5,65 10,89 9,41 10,20 8,99 8,37 9,24 14,33 10,99 12,29 8,71 3,85 10,80 8,59 4,59 9,27 0,39 0,64 0,59 0,51 0,44 0,51 0,47 0,32 0,46 0,73 0,57 0,57 0,28 0,42 0,53 0,91 0,59 0,64 0,57 0,69 0,69 0,52 0,59 0,61 0,54 0,60 0,61 0,61 0,67 0,65 0,59 9,27 4,69 9,09 12,05 12,76 12,40 9,24 6,44 8,33 9,36 8,62 9,30 9,73 8,23 11,63 TB 10 TB 11,98 11,24 11,78 12,06 12,56 11,65 12,54 12,11 10,68 11,88 12,60 11,61 12,78 13,34 13,86 13,70 13,79 14,31 13,87 13,66 13,81 13,32 13,43 13,39 13,34 14,41 V0 (cm3) 12,54 a(%) V (cm3) 13,52 m (g) m0 (g) 6,54 γk (g/cm3) 7,22 8,15 7,24 8,40 8,50 6,58 7,55 7,80 6,88 7,33 7,55 7,60 8,16 7,99 7,56 12,74 11,64 12,01 11,51 12,55 12,76 12,42 12,40 12,58 11,74 12,74 12,70 12,23 12,23 12,73 12,70 12,84 12,75 12,18 12,37 12,20 12,32 12,91 60 -10,75 -11,11 0,53 0,47 0,55 0,40 0,42 0,91 0,54 0,61 0,76 0,46 0,57 0,57 0,54 0,45 0,69 WRE WPG -3,92 20,13 -11,76 28,29 CĐ4 10 TB 11,96 11,88 11,88 12,80 11,68 12,70 12,70 12,35 10 TB 13,66 13,45 13,45 14,02 13,49 14,17 13,86 12,74 11,82 12,13 12,85 12,42 13,33 12,68 12,82 7,67 7,88 7,89 7,65 7,86 7,44 7,89 7,80 8,46 11,76 0,60 0,67 0,65 0,60 0,63 0,56 0,62 0,62 0,72 7,27 13,80 10,85 9,05 8,62 6,29 9,24 9,47 9,05 12,45 13,15 8,02 12,23 0,66 7,48 0,55 12,58 12,48 12,68 12,65 11,98 12,65 12,54 12,66 13,69 14,03 13,08 13,11 13,19 13,10 12,99 12,85 7,86 7,68 6,69 7,88 7,64 8,06 8,26 8,06 7,86 12,04 13,24 11,69 11,74 11,77 12,06 11,96 11,93 0,65 0,58 0,57 0,67 0,65 0,67 0,69 0,68 0,65 13,69 5,97 11,91 11,69 12,06 8,66 8,68 7,69 9,69 0,60 0,63 0,90 0,61 0,57 0,57 0,52 0,57 0,60 61 -15,77 -15,77 0,56 0,51 0,51 0,67 0,49 0,71 0,61 0,57 0,46 -15,69 29,78 -17,65 29,78 Tóm tắt khóa luận Tên khóa luận “Nghiên cứu ảnh hưởng chế độ xử lý gỗ hỗn hợp Boric – Borax (BB) đến số tính chất gỗ Keo tràm” Địa điểm thực khóa luận; Trƣờng Đại học Lâm Nghiệp – Xuân Mai – Chƣơng Mỹ - Hà Nội Thời gian thực hiện: từ 14/02/2011 đến 13/05/2011 Giáo viên hƣớng dẫn: NGƢT.PGS.TS Phạm Văn Chƣơng Sinh viên thực hiện: Phạm Thị Ngọc Yến Mục tiêu nghiên cứu Xác định đƣợc ảnh hƣởng chế độ xử lý gỗ hỗn hợp Boric – Borax theo phƣơng pháp thủy nhiệt (thời gian xử lý) đến số tính chất gỗ Keo tràm: khối lƣợng thể tích, hệ số chống dãn nở ASE, hệ số chống hút nƣớc WRE, hàm lƣợng chất tụ hợp gỗ WPG, độ bền uốn tĩnh, độ bền nén dọc thớ, khả chậm cháy Kết nghiên cứu Từ kết nhận đƣợc, qua phân tích đánh giá đến kết luận chế độ xử lý gỗ (thời gian xử lý) hỗn hợp Boric – Borax theo phƣơng pháp thủy nhiệt ảnh hƣởng đến số tính chất gỗ Keo tràm: + Thời gian xử lý ảnh hƣởng đến khối lƣợng thể tích, thời gian xử lý tăng khối lƣợng thể tích tăng + Thời gian xử lý ảnh hƣởng đến hệ số chống trƣơng nở (ASE), thời gian xử lý tăng hệ số ASE giảm + Thời gian xử lý ảnh hƣởng đến hệ số hút nƣớc (WRE), thời gian xử lý tăng hệ số WRE giảm + Thời gian xử lý ảnh hƣởng đến hàm lƣợng chất tích tụ gỗ (WPG), thời gian xử lý tăng hệ số WPG tăng + Thời gian xử lý ảnh hƣởng đến độ bền uốn tĩnh, thời gian xử lý tăng độ bền uốn tĩnh giảm 62 + Thời gian xử lý ảnh hƣởng đến độ bền nén dọc thớ, thời gian xử lý tăng độ bền nén dọc thớ tăng + Thời gian xử lý ảnh hƣởng đến khả chậm cháy gỗ, thời gian xử lý tăng khả chậm cháy gỗ tăng Kết nghiên cứu xây dựng đƣợc mơ hình tƣơng quan chế độ xử lý gỗ hỗn hợp Boric – Borax với số tính chất gỗ Keo tràm Với kết làm sở để xác định chế độ xử lý hợp lý cho ngƣời sản xuất gỗ biến tính, tùy theo mục đích yêu cầu ngƣời sử dụng Bố cục Số trang: 38 Số hình vẽ: 07 Số bảng: 11 Số biểu đồ: Số phụ biểu: 17 63 ... NGHIỆP KHOA CHẾ BIẾN LÂM SẢN KHÓA LUẬN TỐT NGHIỆP NGHIÊN CỨU ẢNH HƢỞNG CỦA CHẾ ĐỘ XỬ LÝ GỖ BẰNG HỖN HỢP BORIC – BORAX (BB) ĐẾN MỘT SỐ TÍNH CHẤT CỦA GỖ KEO LÁ TRÀM NGÀNH: CHẾ BIẾN LÂM SẢN MÃ SỐ: 101... kết nghiên cứu Chế độ xử lý gỗ hỗn hợp Boric – Borax theo phƣơng pháp thủy nhiệt ảnh hƣởng đến tính chất vật lý, học, cơng nghệ Tính chất vật lý Tính chất vật lý gỗ xử lý thay đổi thời gian xử lý. .. bảng Trang Bảng 3.1 Tính chất vật lý gỗ Keo tràm 21 Bảng 3.2 Tính chất học gỗ Keo tràm 22 Bảng 3.3 Thơng số hóa chất Boric, Borax 22 Bảng 3.4 Các chế độ xử lý gỗ hỗn hợp Boric – Borax 24 Bảng 3.5