Chung cư cao tầng CT8 – TP hà nội

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG & CÔNG NGHIỆP * CHUNG CƯ CAO TẦNG CT8 – TP HÀ NỘI Sinh viên thực hiện: TRẦN TIẾN Đà Nẵng – Năm 2019 Chung Cư Cao Tầng CT8 – TP.Hà Nội MỤC LỤC CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH 1.1 Thông tin chung: 1.2.1 Nhiệt độ khơng khí 1.2.2 Mưa 1.2.3 Độ ẩm khơng khí 1.2.4 Nắng 1.2.5 Gió 1.2.6 Bão 1.2.7 Các điều kiện địa chất thủy văn 1.3 Quy mơ đặc điểm cơng trình 1.4 Giải pháp thiết kế 1.4.1 Thiết kế tổng mặt bằng: 1.4.2 Giải pháp kiến trúc: 1.4.3 Bố trí phịng ban chức phương án 1.4.4 Mặt đứng 1.4.5 Mặt cắt 1.4.6 Vật liệu xây dựng CHƯƠNG 2: PHÂN TÍCH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU 2.1 Giải pháp kết cấu: 2.1.1 Phân tích dạng kết cấu: 2.1.1.1 Hệ kết cấu khung: 2.1.1.2 Hệ kết cấu vách cứng lõi cứng: 2.1.1.3 Hệ kết cấu khung giằng(khung +vách hay lõi) 2.1.1.4 Hệ kêt cấu đặc biệt 2.1.1.5 Hệ kết cấu hình ống 2.1.2 Phương án lựa chọn 2.2 Giao thông nội công trình: 2.3 Các giải pháp kỹ thuật khác: 2.3.1 Hệ thống chiếu sáng: 2.3.2 Hệ thống thơng gió: 2.3.3 Hệ thống điện: 2.3.4 Hệ thống cấp thoát nước: 2.3.5 Hệ thống phòng cháy, chữa cháy: 2.3.6 Xử lý rác thải: 2.4 Giải pháp hoàn thiện: 2.5 Kết luận ii Sinh viên thực hiện: Trần Tiến Hướng dẫn: TS Đào Ngọc Thế Lực – TS Lê Khánh Toàn Chung Cư Cao Tầng CT8 – TP.Hà Nội CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN SÀN TẦNG 3.1 Sơ đồ phân chia ô sàn: 3.2 Chọn chiều dày sàn: 10 3.3 Xác định tải trọng: 10 3.3.1 Tĩnh tải sàn: 10 3.3.2 Trọng lượng tường ngăn tường bao che phạm vi ô sàn: 11 3.3.3 Hoạt tải sàn: 13 3.4 Xác định nội lực cho sàn điển hình: 14 3.4.1 Sơ đồ tính ô S1: 14 3.4.2 Nội lực kê cạnh: 14 3.5 Tính tốn cốt thép cho ô sàn: 15 3.6 Bố trí cốt thép: 17 CHƯƠNG 4: THIẾT KẾ TÍNH TỐN CẦU THANG TẦNG 18 4.1 Cấu tạo cầu thang 18 4.1.1 Mặt cầu thang 18 4.1.2 Cấu tạo cầu thang 18 4.2 Tính thang 19 4.2.1 Sơ đồ tính 19 4.2.2 Xác định tải trọng 19 4.2.3 Xác định nội lực tính tốn cốt thép 20 4.3 Tính chiếu nghỉ 20 4.3.1 Cấu tạo chiếu nghỉ 20 4.3.2 Tính tải trọng 20 4.3.3 Xác định nội lực tính tốn cốt thép 21 4.4 Tính tốn cốn thang 21 4.4.1 Sơ đồ tính 21 4.4.2 Xác định tải trọng 22 4.4.3 Xác định nội lực 23 4.4.4 Tính tốn cốt thép 23 4.5 Tính tốn dầm chiếu nghỉ Dcn 25 4.5.1 Sơ đồ tính 25 4.5.2 Chọn kích thước tiết diện 25 4.5.3 Xác định tải trọng 25 4.5.4 Xác định nội lực 26 4.5.5 Tính cốt thép 26 4.6 Tính tốn dầm chiếu tới Dct 28 4.6.1 Sơ đồ tính 28 4.6.2 Xác định nội lực 28 4.6.3 Tính cốt thép 28 CHƯƠNG : TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CƠNG TRÌNH 30 Sinh viên thực hiện: Trần Tiến Hướng dẫn: TS Đào Ngọc Thế Lực – TS Lê Khánh Toàn iii Chung Cư Cao Tầng CT8 – TP.Hà Nội 5.1 Xác định sơ kích thước tiết diện cột, dầm, vách 30 5.1.1 Tiết diện cột 30 5.1.2 Tiết diện dầm 32 5.1.3 Chọn sơ kích thước vách, lõi thang máy: 32 5.2 Tải trọng tác dụng vào cơng trình nội lực: 32 5.2.1 Cơ sở lí thuyết 32 5.2.2 Tải trọng thẳng đứng: 33 5.2.2.1 Tính tải sàn 33 5.2.2.2 Tải trọng tường xây 33 5.2.2.3 Hoạt tải sàn 33 5.2.2.4 Tải trọng Sê nô quy dầm ( Chi tiết xem phụ lục 10) 33 5.2.3 Tải trọng gió 33 5.2.3.1 Thành phần tĩnh tải trọng gió 33 5.2.3.2 Thành phần động tải trọng gió 34 5.3 Tổ hợp tải trọng: 34 5.3.1 Phương pháp tính tốn 34 5.3.2 Các trường hợp tải trọng 34 5.3.3 Tổ hợp tải trọng 34 CHƯƠNG : TÍNH TỐN KHUNG TRỤC 35 6.1 Tính tốn cột khung trục 35 6.1.1 Tổ hợp nội lực: 35 6.1.2 Vật liệu : 36 6.1.3 Các đại lượng đặc trưng 36 6.1.3.1 Chiều dài tính tốn cột: 36 6.1.3.2 Độ mảnh cột: 36 6.1.3.3 Moment cột: 36 6.1.3.4 Tiết diện chịu nén cột 36 6.1.4 Trình tự phương pháp tính tốn 37 6.1.5 Tính tốn cốt thép dọc: 40 6.1.6 Tính tốn cốt đai: 42 6.2 Tính tốn dầm khung trục 42 6.2.1 Vật liệu: 42 6.2.2 Lý thuyết tính tốn 42 6.2.2.1 Với tiết diện chịu moment âm : 42 6.2.2.2 Với tiết diện chịu moment dương : 43 6.2.2.3 Bố trí thép dầm: 44 6.2.3 Kết tính tốn thép dọc dầm 44 6.2.3.1 Xác định bề rộng cánh tính tốn theo tiết diện chữ T 44 6.2.3.2 Bảng tính cốt thép dầm: 44 6.2.4 Tính tốn cốt thép đai dầm 45 iv Sinh viên thực hiện: Trần Tiến Hướng dẫn: TS Đào Ngọc Thế Lực – TS Lê Khánh Toàn Chung Cư Cao Tầng CT8 – TP.Hà Nội 6.2.4.1 Kết tổ hợp nội lực 45 6.2.4.2 Kiểm tra khả chịu ứng suất nén bụng dầm 45 6.2.5.3 Tính tốn cốt đại không đặt cốt xiên : 45 6.2.5.4 Khoảng cách tính tốn cốt đai 47 6.2.5.5 Tính tốn chọn thép đai: 47 6.2.6 Tính cốt treo 47 6.2.6.1 Tính cốt treo dầm khung 48 6.2.6.2 Tính tốn thép 49 CHƯƠNG 7: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC 50 7.1 Điều kiện địa chất công trình 50 7.1.1 Địa tầng khu đất 50 7.1.2 Đánh giá tiêu vật lý đất: 50 7.1.2.1 Đối với đất rời 50 7.1.2.2 Đối với đất dính: 51 7.1.3 Đánh giá đất 51 7.1.3.1 Lớp đất 1: Cát hạt nhỏ, có chiều dày 5.5m 51 7.1.3.2 Lớp 2: Cát bụi, chiều dày 9m 51 7.1.4 Lựa chọn giải pháp móng 53 7.2 Thiết kế cọc khoan nhồi 54 7.2.1 Các giả thiết tính tốn 54 7.2.2 Xác định tải trọng truyền xuống móng 55 7.2.3 Thiết kế móng M1 (móng Cột trục D): 56 7.2.3.1 Chọn vật liệu 56 7.2.3.2 Tải trọng: 56 7.2.3.3 Chọn kích thước cọc, chiều sâu đặt đáy đài: 57 7.2.3.4 Tính sức chịu tải cọc: 58 7.2.3.5 Xác định diện tích đáy đài, số lượng cọc, bố trí cọc: 59 7.2.3.6 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc: 59 7.2.3.7 Kiểm tra đất mặt phẳng cọc,và kiểm tra lún cho móng: 60 7.2.3.8 Kiểm tra lún cho móng cọc khoan nhồi: 63 7.2.3.9 Tính toán độ bền cấu tạo đài cọc: 64 7.2.3.10 Tính toán cốt thép: 66 7.2.4 Thiết kế móng M2 (móng Cột trục B-C): 67 7.2.4.1 Chọn vật liệu 67 7.2.4.2 Tìm tâm ảo cho móng M2 67 7.2.4.3 Tải trọng: 68 7.2.4.3 Chọn kích thước cọc, chiều sâu đặt đáy đài: 69 7.2.4.4 Tính sức chịu tải cọc: 70 7.2.4.7 Kiểm tra đất mặt phẳng cọc,và kiểm tra lún cho móng: 73 7.2.4.8 Kiểm tra lún cho móng cọc khoan nhồi: 75 Sinh viên thực hiện: Trần Tiến Hướng dẫn: TS Đào Ngọc Thế Lực – TS Lê Khánh Toàn v Chung Cư Cao Tầng CT8 – TP.Hà Nội 7.2.4.9 Tính tốn độ bền cấu tạo đài cọc: 77 7.2.3.10 Tính tốn cốt thép: 78 CHƯƠNG 8: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CÔNG PHẦN NGẦM 80 8.1 Tổng qt cơng trình 80 8.1.1 Đặc điểm chung 80 8.1.2 Công tác điều tra 80 8.1.2.1 Địa chất cơng trình: 80 8.1.2.2 Nguồn nước thi công: 81 8.1.2.3 Nguồn điện thi công: 81 8.1.2.4 Cung cấp vật tư: 81 8.1.2.5 Nguồn nhân lực: 81 8.1.3 Triển khai phương án thi công tổng quát phần ngầm: 81 8.2 Thi công cọc khoan nhồi 83 8.2.1 Đánh giá sơ công tác thi công cọc khoan nhồi: 83 8.2.1.1 Cọc nhồi sử dụng ống vách: 83 8.2.1.2 Cọc nhồi không sử dụng ống vách 83 8.2.2 Chọn máy thi công cọc: 84 8.2.2.1 Máy khoan nhồi: 84 8.2.2.2 Máy cẩu: 85 8.2.2.3 Máy trộn Bentônite: 86 8.2.3 Trình tự thi cơng cọc khoan nhồi: 87 8.2.3.1 Công tác chuẩn bị trước thi công: 88 8.2.3.2 Định vị công trình hố khoan: 88 8.2.3.3 Hạ ống vách (ống casine): 89 8.2.3.4 Công tác khoan tạo lỗ: 91 8.3.2.5 Nạo vét hố khoan: 94 8.3.2.6 Thi công cốt thép: 94 8.2.3.7 Hạ ống Tremic: 96 8.2.3.8 Công tác thổi rửa đáy lỗ khoan: 96 8.2.3.9 Công tác đổ bê tông: 97 8.2.3.10 Rút ống vách: 100 8.2.3.11 Kiểm tra chất lượng cọc khoan nhồi 100 8.2.4 Tính tốn số lượng cơng nhân, máy bơm, xe vận chuyển bê tông phục vụ công tác thi công cọc: 102 8.2.4.1 Số lượng công nhân thi công cọc ca: 102 8.2.4.2 Thời gian thi công cọc khoan nhồi: 102 8.2.4.3 Chọn máy bơm bê tông: 103 8.2.4.4 Số lượng xe trộn bê tông tự hành: (n) 104 8.2.4.5 Công tác đập đầu cọc: 104 vi Sinh viên thực hiện: Trần Tiến Hướng dẫn: TS Đào Ngọc Thế Lực – TS Lê Khánh Toàn Chung Cư Cao Tầng CT8 – TP.Hà Nội 8.3 Thi cơng đào đất móng 105 8.3.1 Đặt vấn đề 105 8.3.2 Lựa chọn máy đào 106 8.3.2.1 Đào đất máy đào gàu thuận: 106 8.3.2.2 Đào đất máy đào gàu nghịch: 106 8.1.4.3 Đào đất máy đào gàu dây 107 8.3.3 Tính tốn thi cơng đào đất: 107 8.3.3.1 Tính tốn mái dốc hố đào 107 8.3.3.2 Tính khối lượng đất đào 108 8.3.3.3.Tính tốn khối lượng cơng tác đắp đất hố móng 110 8.3.3.4 Tính tốn khối lượng kết cấu ngầm chiếm chỗ: 110 8.3.4 Tổ chức thi công đào đất 111 8.3.4.1 Sơ đồ di chuyển máy đào 111 8.3.4.2 Chọn máy đào đất : 111 8.3.4.3 Phương án thi công đào đất 113 8.3.4.4 Chọn xe vận chuyển đất 113 8.4 Thiết kế ván khuôn đài móng M1 113 8.4.1 Lựa chọn ván khuôn chống đỡ 113 8.4.1.1 Ván khuôn: 114 8.4.1.2 Xà gồ 115 8.4.1.3 Hệ giáo chống 115 8.4.2 Tính tốn ván khn móng 116 8.4.2.1 Sơ đồ cấu tạo 116 8.4.2.2 Xác định tải trọng tác dụng 116 8.4.2.3 Kiểm tra sườn đứng tính tốn khoảng cách cột chống xiên: 117 8.5 Tổ chức công tác thi công bê tơng tồn khối đài cọc: 118 8.5.1 Xác định cấu trình: 118 8.5.2 Yêu cầu kĩ thuật công tác 118 8.5.2.1 Lắp dựng ván khn móng: 118 8.5.2.2 Tháo dỡ: 119 8.5.2.3 Công tác cốt thép: 119 8.5.2.4 Công tác bêtông: 120 8.5.3 Tính tốn khối lượng công tác 121 8.5.4 Chia phân đoạn thi công: 122 8.5.5 Tính nhịp cơng tác dây chuyền phận 123 8.5.6 Chọn máy phục vụ công tác thi công 125 8.5.6.1 Chọn xe bơm bê tông 125 8.5.6.2 Tính số lượng xe trộn bê tơng tự hành: 126 8.5.6.3 Chọn máy đầm dùi bêtông: 126 CHƯƠNG 9: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP THI CÔNG PHẦN THÂN 127 Sinh viên thực hiện: Trần Tiến Hướng dẫn: TS Đào Ngọc Thế Lực – TS Lê Khánh Toàn vii Chung Cư Cao Tầng CT8 – TP.Hà Nội 9.1 Lựa chọn ván khn, cột chống nên cho cơng trình 127 9.2 Thiết kế ván khuôn cột 127 9.2.1 Ván khuôn cột 127 9.2.2 Sườn dọc 128 9.2.2.1 Sơ đồ tính 128 9.2.2.2.Tải trọng tác dụng 128 9.2.2.3 Tính khoảng cách gơng lg 128 9.2.3 Gông 128 9.2.3.1 Sơ đồ tính 128 9.2.3.2 Tải trọng tác dụng 129 9.2.3.3 Kiểm tra khoảng cách cột chống 129 9.3.Thiết kế ván khuôn sàn tầng 130 9.3.1 Ván khuôn sàn 130 9.3.1.1 Sơ đồ tính 130 9.3.1.2 Tải trọng tác dụng lên ván khuôn sàn: 130 9.3.2 Tính khoảng cách xà gồ lớp 131 9.3.2.1 Sơ đồ tính 131 9.3.2.2 Tải trọng tác dụng 132 9.3.3 Tính khoảng cách xà gồ lớp lxgd 132 9.3.3.1 Sơ đồ tính 133 9.3.3.2 Tải trọng tác dụng 133 9.3.4 Kiểm tra khoảng cách cột chống 133 9.4 Thiết kế ván khuôn dầm 600x250(mm) 135 9.4.1 Sơ đồ tính 135 9.4.1.1 Tải trọng tác dụng lên ván khuôn đáy dầm 550x300 135 9.4.1.2 Tính khoảng cách xà gồ dọc đở đáy dầm 135 9.4.1.3 Tính khoảng cách xà gồ ngang lxgn 136 9.4.1.4 Kiểm tra khoảng cách cột chống 138 9.4.1.5 Cột chống 138 9.4.2 Thiết kế ván khuôn thành dầm 550x300 139 9.4.2.1 Sơ đồ tính 139 9.4.2.2 Tải trọng tác dụng 139 9.4.2.3 Tính khoảng cách xà gồ dọc đở thành dầm 139 9.4.2.4 Tính khoảng cách sườn đứng 140 9.5 Thiết kế ván khuôn dầm 300x200 140 9.6 Thiết kế ván khuôn cầu thang bộ: 140 9.6.1 Tính tốn ván khn đáy thang 140 9.6.2 Xác định tải trọng: 140 9.6.3 Kiểm tra khả làm việc ván khuôn: 141 9.6.3.1 Tính khoảng cách xà gồ dọc 142 viii Sinh viên thực hiện: Trần Tiến Hướng dẫn: TS Đào Ngọc Thế Lực – TS Lê Khánh Toàn Chung Cư Cao Tầng CT8 – TP.Hà Nội 9.6.3.2 Tính khoảng cách xà gồ dọc 142 9.6.4 Kiểm tra khoảng cách cột chống 143 9.7 Thiết kế ván khuôn lõi thang máy: 144 9.7.1 Thiết kế ván tường: 144 9.7.2 Sườn ngan 145 9.7.2.1 Sơ đồ tính 145 9.7.2.3 Tải trọng tác dụng 145 9.7.2.4 Tính khoảng cách gơng lg 146 9.7.3 Tính tốn bulong 146 TÀI LIỆU THAM KHẢO 147 Sinh viên thực hiện: Trần Tiến Hướng dẫn: TS Đào Ngọc Thế Lực – TS Lê Khánh Toàn ix Chung Cư Cao Tầng CT8 – TP.Hà Nội DANH MỤC BẢNG BIỂU CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN SÀN TẦNG Bảng Phân loại ô sàn Bảng Tỉnh tải lớp sàn 11 Bảng 3 Tải trọng tường ngăn, tường bao che 12 Bảng Hoạt tải tầng sàn điển hình 13 Bảng Tổng tải trọng tác dụng lên ô sàn 14 Bảng Ơ sàn tính theo kê cạnh 14 CHƯƠNG 4: THIẾT KẾ TÍNH TỐN CẦU THANG TẦNG Bảng Bảng tính nội lực tính thép thang Ơ1 Ơ3 20 Bảng Bảng tính nội lực tính thép chiếu nghỉ Ơ2 21 CHƯƠNG 5: TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CƠNG TRÌNH Bảng Tiết diện sơ cột 31 CHƯƠNG 6: TÍNH TỐN KHUNG TRỤC Bảng Điều kiện xác định momen 38 Bảng Giá trị độ mảnh 40 Bảng Tổ hợp tải trọng tính tốn cột C17 TẦNG Đơn vị: kN.m 40 Bảng Bề rộng cánh tính tốn theo tiết diện chữ T khung trục 44 Bảng Kết tính tải tập trung lên dầm khung trục 2: 48 CHƯƠNG 7: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC Bảng Chỉ tiêu lý lớp đất 50 Bảng Đánh giá độ chặt đất rời(QPXD 45-78) 50 Bảng Đánh giá độ ẩm đất rời 50 Bảng Đánh giá trạng thái đất dính (QPXD 45-78) 51 Bảng Tổ hợp tải trọng tính tốn móng M1 Đơn vị kN-m 56 Bảng Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn móng M1 Đơn vị kN-m 56 Bảng 7 Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn cột C2 61 Bảng Bảng tính lún móng khối quy ước móng M1 63 Bảng Các trường hợp tổ hợp tải trọng tính tốn móng M2 Đơn vị kN-m 68 Bảng 10 Tổ hợp tải trọng tính tốn móng M2 Đơn vị kN-m 69 Bảng 11 Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn móng M2 Đơn vị kN-m 69 Bảng 12 Tổ hợp trải trọng tiêu chuẩn cột C8 C17 74 Bảng 13 Bảng tính lún móng khối quy ước móng M1 76 CHƯƠNG 8: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CƠNG PHẦN NGẦM Bảng Thơng số kĩ thuật máy khoan nhồi KH-100 84 Bảng Thông số máy BE-15A 86 Bảng Các thiết bị điện lượng phục vụ khoan cọc nhồi 87 Bảng Thông số búa rung ICE 416 90 x Sinh viên thực hiện: Trần Tiến Hướng dẫn: TS Đào Ngọc Thế Lực – TS Lê Khánh Toàn Chung Cư Cao Tầng CT8 – TP.Hà Nội Vậy chọn khoảng cách xà gồ lớp 120 cm 9.3.3.1 Sơ đồ tính - Xà gồ lớp thép hộp 50x100x2 mm - Sơ đồ làm việc xà gồ lớp dưới, gối tựa cột chống - Chọn khoảng cách cột chống 120 cm 33 cm 9.3.3.2 Tải trọng tác dụng - Khoảng cách xà gồ lớp lxgd = 120 cm - Tải tập trung: Tải trọng truyền từ xà gồ lớp lên xà gồ lớp dưới: Ptc(xà gồ lớp trên) = qtc  l = 509.088x1,2 = 610.906 daN Ptt(xà gồ lớp trên) = qtt  l = 645.797x1,2 = 774.956 daN - Tải phân bố đều: Trọng lượng thân xà gồ lớp dưới: q tcxg = γth  Fxg = 7850  (0.05  0.1-0.046  0.096) = 4.584 daN/m tc q ttxg = q xg  n = 4.584  1.1 = 5.043 daN/m - Trong n hệ số vược tải tra TCVN 4453-1995: n = 1,1 trường hợp tải trọng thân ván khuôn giàn giáo 9.3.4 Kiểm tra khoảng cách cột chống - Các đặc trưng hình học xà gồ lớp thép hộp 50x100x2 mm:  103 − 4.6  9.63 Jx = Jy = = 77.518 cm4 12  J  77.518 Wx = Wy = = = 12.677 cm3 h 10 Hình 9.7 Biểu đồ mơmen ( kN.m ) Hình 9.8 Phản lực gối (kN) Hình 9.9 Chuyển vị xà gồ lớp - Mơ hình giải tốn phần mềm SAP2000, ta có kết quả: + Momen lớn nhất: Mmax = 1.946kN.m=194.63 daN.m =19463 daN.cm + Độ võng lớn nhất: fmax = 0,0026 cm Theo điều kiện cường độ: Sinh viên thực hiện: Trần Tiến Hướng dẫn: TS Đào Ngọc Thế Lực – TS Lê Khánh Toàn 133  max = M max 19463 = = 1535.3daN / cm2  R = 2250daN / cm2 (Thỏa mãn) Wx 12.677 Theo điều kiện biến dạng: f max = 0, 0026cm   f  = l 120 = = 0, 3cm (Đối với bề mặt lộ ngoài) Thỏa mãn 400 400 - Giải phần mềm SAP2000, ta có phản lực lớn gối: P = 18.727 kN - Chiều cao cột chống: hcc = htầng − hsàn − hvk − hxàgồ1 – hxà gồ2 = 3,2 - 0,1 - 0,021 - 0,05 - 0,1 = 2.929 (m) - Dùng cột chống nêm.Ф48.3x2 mm Hình 9.10 Sơ đồ tính cột chống VK sàn Kích thước cột chống: D = 48,3mm; d = 44,3mm; dày 2mm Các đặc trưng hình học tiết diện: + Mơ men qn tính: 4 D4   d   .4,834   4, 43   Jx = Jy = J = 1 −   = 7,81 (cm ) 1 −    =  64   D   64   4,83   .(D2 − d ) .(4,832 − 4, 432 ) = = 2,91 (cm ) + Diện tích F = 4 + Bán kính quán tính: i x1 = i y2 = J 7,81 = = 1,64 (cm) F 2,91 - Kiểm tra điều kiện ổn định: + Chiều dài tính tốn: lox = loy = l. = 100.1 = 100 cm x = y = l0x 100 = = 61     = 150 i 1,64 + Kiểm tra điều kiện cường độ: Với λ = 61 tra bảng φ = 0,823 134 Sinh viên thực hiện: Trần Tiến Hướng dẫn: TS Đào Ngọc Thế Lực – TS Lê Khánh Toàn Chung Cư Cao Tầng CT8 – TP.Hà Nội  max = Pc 1872.7 = = 977.429(daN/ cm2 )  R = 2250(daN / cm2 )  .F 0,8  0,823  2,91  Vậy ống đảm bảo điều kiện cường độ ổn định theo phương 9.4 Thiết kế ván khuôn dầm 600x250(mm) - Dầm cao 550 mm - Chiều cao thông thuỷ: h = 3200 -550 = 2650 (mm) - Sử dụng chống đà - Với chiều rộng đáy dầm 300mm, dài 3960 mm -Ta chọn 300x2500x21 mm,1 300x1460x21 mm 9.4.1 Sơ đồ tính - Ván khn đáy dầm làm việc dầm đơn giản, gối tựa xà gồ dọc l (M) ql2/8 Hình 9.11 Sơ đồ tính VK đáy dầm 550x300 mm 9.4.1.1 Tải trọng tác dụng lên ván khuôn đáy dầm 550x300 - Tĩnh tải: Bảng 9.4 Tải trọng tác dụng Loại tải trọng Tĩnh tải: + bê tông cốt thép + ván khuôn gỗ Hoạt tải : + người thiết bị thi cơng + từ vịi phun + đầm rung Kí hiệ u q1 q2 H Qtc daN/m n γ Qtt b daN/m (m) 2600 0.45 1170 1.2 1404 600 0.021 12.6 1.1 13.68 q3 250 1.3 325 q4 q5 400 1.3 520 200 1.3 260 qtc daN/ m qtt daN/ m 1182.6 1937.8 9.4.1.2 Tính khoảng cách xà gồ dọc đở đáy dầm - Cắt 1m ván khn dầm để tính tốn - Các đặc trưng hình học ván khn dầm 550x300 mm: Wx = 100  2.12 100  2.13 = 73.5 cm3 , J x = = 77.175 cm 12 - Theo điều kiện cường độ: Sinh viên thực hiện: Trần Tiến Hướng dẫn: TS Đào Ngọc Thế Lực – TS Lê Khánh Toàn 135  max = M max qtt  l 19.3786  l = =  R = 400(daN / cm ) (ngang thớ) Wx  Wx  73.5  l1  400   73.5 = 110.169 (cm) 19.3786 Theo điều kiện biến dạng: fmax ≤ [ f ]  q tc  l4 l (Đối với bề mặt lộ ngoài) f max =  [f ] = 384  E  J x 400 Trong E = 40000 daN/cm2: modun đàn hồi gỗ ngang thớ  l2 = 384  E  J x 384  40000  77.175 = = 36.869(cm)  400  qtc  400 11.826 - Vậy chọn khoảng cách xà gồ dọc lxgd = 30 cm Sơ đồ tính - Xà gồ dọc thép hộp 50x50x2 mm - Sơ đồ làm việc xà gồ dọc đáy dầm dầm đơn giản, chịu tải phân bố đều, gối tựa xà gồ ngang Tải trọng tác dụng - Khoảng cách xà gồ dọc lxgd =30 cm Bảng 9.5 Tải trọng tác dụng Loại tải trọng Tĩnh tải: + bê tông cốt thép + ván khuôn gỗ + xà gồ lớp Hoạt tải : + người thiết bị thi cơng + từ vịi phun + đầm rung Qtc daN/m n 1170 12.6 3.01 1.2 1.1 1.1 1404 13.86 3.316 q3 250 1.3 325 q4 q5 400 200 1.3 1.3 520 260 Kí hiệu q1 q2 q3 γ V 2600 0.45 600 0.021 7850 0.0004 Qtt qtc b daN/m (m) daN/m 0.3 0.3 0.3 355.68 qtt daN/m 582.35 0.3 0.3 0.3 9.4.1.3 Tính khoảng cách xà gồ ngang lxgn - Các đặc trưng hình học xà gồ dọc thép hộp 50x50x2 mm: Jx = Jy =  53 − 4.6  4.63  J 14,77 = 14.77 cm , Wx = Wy = = = 5,91 cm3 12 h - Theo điều kiện cường độ: Mmax q tt  l2 5.823  l2  max = = =  R = 2250 daN/cm2 Wx 10  Wx 10  5,91  l1  136 2250 10  5.91 = 151.11 cm 5.823 Sinh viên thực hiện: Trần Tiến Hướng dẫn: TS Đào Ngọc Thế Lực – TS Lê Khánh Toàn Chung Cư Cao Tầng CT8 – TP.Hà Nội - Theo điều kiện biến dạng: f max = q tc  l4 l (Đối với bề mặt lộ ngoài)  [f ] = 128  E  J x 400 - Trong E = 2.1x106 daN/cm2: modun đàn hồi thép  l2  128  E  J x 128  2.1  106  14.77 = = 140.787 cm 400  q tc 400  3,557 - Vậy chọn khoảng cách xà gồ ngang giống khoảng cách cột chống dầm 120 cm Sơ đồ tính - Xà gồ ngang thép hộp 50x100x2 mm - Sơ đồ làm việc xà gồ ngang, gối tựa cột chống - Chọn khoảng cách cột chống trùng với khoảng cách xà gồ ngang Hình 12 Biểu đồ mơmen ( daN.m ) Hình 13 Phản lực gối ( daN) hình 9.14 Chuyển vị (m) Tải trọng tác dụng - Khoảng cách xà gồ lớp lxgd = 120 cm - Tải tập trung: Tải trọng truyền từ xà gồ dọc lên xà gồ ngang: Ptc (xà gồ dọc) = qtc  l = 355.683  1.1 = 426.82 daN Ptt (xà gồ dọc) = qtt  l = 582.353  1.1 = 698.824 daN - Tải phân bố đều: Trọng lượng thân xà gồ lớp dưới: q tcxg = γth.Fxg = 7850  (0.05  0.1-0.046  0.096) = 4.584 daN/m tc q ttxg = q xg  n = 4.6  1.1 = 5,043 daN/m - Trong n hệ số vược tải tra TCVN 4453-1995: n = 1,1 trường hợp tải trọng thân ván khuôn giàn giáo Sinh viên thực hiện: Trần Tiến Hướng dẫn: TS Đào Ngọc Thế Lực – TS Lê Khánh Toàn 137 9.4.1.4 Kiểm tra khoảng cách cột chống - Các đặc trưng hình học xà gồ lớp thép hộp 50x50x2 mm: 2J 2.14,77 5.53 − 4,6.4,63 = = 5,91 cm3 Jx = Jy = = 14,77 cm Wx = Wy = 12 h , - Mơ hình giải tốn phần mềm RSAP, ta có kết quả: + Momen lớn nhất: Mmax = 7,1 daN.m = 710 daN.cm + Độ võng lớn nhất: fmax = 0,0000285 m = 0,00285cm - Theo điều kiện cường độ:  max = M max 710 = = 120.15daN / cm2  R = 2100daN / cm2 (Thỏa mãn) Wx 5.91 - Theo điều kiện biến dạng: f max = 0, 00285cm   f  = l 0.45 = = 0,11cm (Đối với bề mặt lộ ngoài) 400 400 ( Thỏa mãn) 9.4.1.5 Cột chống - Áp lực lên cột chống bao gồm: Psàn + Pdầm - Giải phần mềm RSAP, ta có phản lực lớn gối: Pdầm = 3.56kN, Psàn = 24.05kN P = Psàn + Pdầm = 3.56+24.05 = 27.61 kN - Dùng chống đà 48,3x2 mm - Kích thước cột chống: D = 48,3mm; d = 44,3mm; dày 2mm - Các đặc trưng hình học tiết diện: + Mơ men qn tính: D4   d  Jx = Jy = J = 1 −   64   D   .4,834   4, 43 4  1 −   = 7,81 (cm ) =  64   4,83    .(D2 − d ) .(4,832 − 4, 432 ) F= = = 2,91 (cm ) 4 + Diện tích i x1 = i y2 = + Bán kính quán tính: - Kiểm tra điều kiện ổn định: Hình 15 Sơ đồ tính cột chống VK sàn + dầm 550x300 mm J 7,81 = = 1,64 (cm) F 2,91 + Chiều dài tính tốn: lox = loy = l. = 100.1 = 100 cm x = y = l0x 100 = = 61     = 150 i 1,64 + Kiểm tra điều kiện cường độ: - Với λ = 61 tra bảng φ = 0,823 138 Sinh viên thực hiện: Trần Tiến Hướng dẫn: TS Đào Ngọc Thế Lực – TS Lê Khánh Toàn Chung Cư Cao Tầng CT8 – TP.Hà Nội  max = Pc 2761 = = 1441(daN / cm2 )  R = 2100(daN / cm2 )  .F 0,8  0,823  2,91  Vậy ống đảm bảo điều kiện cường độ ổn định theo phương 9.4.2 Thiết kế ván khuôn thành dầm 550x300 - Chiều cao tính tốn ván khn thành dầm:h = 5-10 = 45cm (trừ chiều dày sàn) - Thành dầm dài 3960 mm - Ta chọn 450x2500x21 mm 450x1460x21 mm, 9.4.2.1 Sơ đồ tính - Coi ván khuôn thành dầm làm việc dầm đơn giản nhịp tựa gối tựa xà gồ dọc 9.4.2.2 Tải trọng tác dụng Bảng 9.6 Tải trọng tác dụng Qtc daN/m n 1125 q3 q4 q5 Kí hiệu Loại tải trọng Tĩnh tải: + bê tông cốt thép Hoạt tải : + người thiết bị thi cơng + từ vịi phun + đầm rung q1 γ H 2500 0.45 Qtt daN/m b (m ) 1.2 1350 250 1.3 325 400 200 1.3 1.3 520 260 1 qtc qtt daN/m daN/m 1125 1870 9.4.2.3 Tính khoảng cách xà gồ dọc đở thành dầm - Các đặc trưng hình học ván khuôn thành dầm 550x300 mm: 100  2.12 100  2.13 Wx = = 73.5 cm3 , J x = = 77.175 cm 12 Theo điều kiện cường độ:  max =  l1  M max qtt  l 18.7  l = =  R = 400daN / cm Wx  Wx  54 (ngang thớ) 400   73.5 = 112.15cm 18.7 Theo điều kiện biến dạng: fmax ≤ [ f ]  q tc  l4 l (Đối với bề mặt lộ ngoài) f max =  [f ] = 384  E  J x 400 Trong E = 40000 daN/cm2: modun đàn hồi gỗ ngang thớ  l2 = 384  E  J x 384  40000  77.175 = = 37.488(cm)  400  qtc  400 11.25 Sinh viên thực hiện: Trần Tiến Hướng dẫn: TS Đào Ngọc Thế Lực – TS Lê Khánh Toàn 139 - Vậy chọn khoảng cách xà gồ dọc đở thành dầm lxgd = 22.5cm Sơ đồ tính - Xà gồ dọc thép hộp 50x50x2 mm - Sơ đồ làm việc xà gồ dọc thành dầm dầm liên tục, chịu tải phân bố đều, gối tựa sườn đứng Tải trọng tác dụng - Vì khoảng cách xà gồ dọc chọn lxgd = 22.5 cm qtc = 1870  0, 225 1125  0, 225 = 420.75(kG / cm) = 253.125(kG / cm) ; qtt = 1 9.4.2.4 Tính khoảng cách sườn đứng - Các đặc trưng hình học xà gồ dọc thép hộp 50x50x2 mm: Jx = Jy =  J 14.77  53 − 4.6  4.63 = = 5.91 cm3 = 14.77 cm , Wx = Wy = 12 h - Theo điều kiện cường độ:  max =  l1  M max qtt  l 4.028  l = =  nR = 2250daN / cm Wx 10  Wx 10  5.91 2250 10  5.91 = 181.705cm 4.028 - Theo điều kiện biến dạng: f max q tc  l4 l (Đối với bề mặt lộ ngoài) =  [f ] = 128  E  J x 400 - Trong E = 2.1x106 daN/cm2: modun đàn hồi thép  l2  128  E  J x 128  2.1106 14.77 = = 157.69cm 400  qtc 400  2.531 - Vậy chọn khoảng cách sườn đứng giống khoảng cách xà gồ ngang 120 cm 9.5 Thiết kế ván khuôn dầm 300x200 Vì dầm 300x200 có tiết diện nhỏ 550x300 để tiện cho thi cơng, ta chọn khoảng cách xà gồ lớp cột chống tương tự dầm 550x300 9.6 Thiết kế ván khn cầu thang bộ: 9.6.1 Tính tốn ván khn đáy thang Cầu thang vế có kích thước giống có bề rộng b=1000mm, lng= 2910 mm - Hệ ván khuôn cầu thang gồm khuôn đỡ thang, khuôn kê lên xà gồ, xà gồ kê lên cột chống.vsử dụng 2500x1000x21mm 410x1000x21mm, vị trí cịn thiếu ta tiến hành chèn thêm gỗ 9.6.2 Xác định tải trọng: - Tĩnh tải: - Trọng lượng bêtông cốt thép thang (dày 100): 140 Sinh viên thực hiện: Trần Tiến Hướng dẫn: TS Đào Ngọc Thế Lực – TS Lê Khánh Toàn Chung Cư Cao Tầng CT8 – TP.Hà Nội q1 =   h = 2600  0.1 = 260(daN / m ) - Trọng lượng ván khuôn: q2 = 600  0.021 = 12.6(daN / m ) - Hoạt tải: - Tải trọng người dụng cụ thi công: q3 = 250(daN / m ) - Tải trọng bơm bêtông : q4 = 400(daN / m ) - Tổ hợp tải trọng m2 ván khuôn sàn thang : Qtc = q1 + q2 + q3 = 260 + 12.6 + 250 = 522.6(daN / m ) Qtt = 1.2q1 + 1.1q2 + 1.3(q3 + q4 ) = 1.2  260 + 1.112.6 + 1.3  (250 + 400) = 1170.86(daN / m ) Vậy tổng tải trọng tác dụng lên ván khn có chiều dọc l = 291cm là: qtc = b  Qtc = 2.91 522.6 = 1520.766(daN / m) qtt = b  Qtt = 2.911170.86 = 3407.203(daN / m) - Góc nghiêng thang mặt phẳng nằm ngang tính chương trước có: Góc nghiêng α: cos  = 0.868 →  = 29.770 - Do mặt phẳng nghiêng so với mặt phẳng nằm ngang góc α nên tải trọng tác dụng lên ván khuôn phân thành thành phần: +N: theo phương vng góc với mặt phẳng thang +T: theo phương song song mặt phẳng thang Vậy tải trọng tác dụng lên ván khuôn là: N tc = qtc  cos = 1520.766  cos29.770 = 1320.025(daN / m) N tt = qtt  cos = 3407.203  cos29.770 = 2957.452(daN / m) T tc = qtc  sin  = 1520.766  sin 29.770 = 755.09( daN / m) T tt = qtt  sin  = 3407.203  sin 29.770 = 1691.743(daN / m) 9.6.3 Kiểm tra khả làm việc ván khuôn: - Các đặc trưng hình học ván khn thang: 100  2.12 100  2.13 Wx = = 73.5 cm3 , J x = = 77.175 cm 12 Theo điều kiện cường độ: M max qtt  l 29.574  l  max = = =  R = 400daN / cm Wx  Wx  73.5  l1  (ngang thớ) 400   73.5 = 89.178cm 29.574 Theo điều kiện biến dạng: fmax ≤ [ f ]  q tc  l4 l (Đối với bề mặt lộ ngoài) f max =  [f ] = 384  E  J x 400 Sinh viên thực hiện: Trần Tiến Hướng dẫn: TS Đào Ngọc Thế Lực – TS Lê Khánh Tồn 141 Trong E = 40000 daN/cm2: modun đàn hồi gỗ ngang thớ  l2 = 384  E  J x 384  40000  77.175 = = 35.543(cm)  400  qtc  400 13.2 - Vậy chọn khoảng cách xà gồ ngang thang lxgn = 35cm 9.6.3.1 Tính khoảng cách xà gồ dọc - Vì khoảng cách xà gồ ngang chọn lxgn = 35 cm qtc = 1320.025  0.35 = 462.009(daN / m) ; qtt = 2957.452  0.35 = 1035.108( daN / m) - Các đặc trưng hình học xà gồ ngang thép hộp 50x50x2 mm:  J 14.77  53 − 4.6  4.63 = = 5.91 cm3 Jx = Jy = = 14.77 cm , Wx = Wy = 12 h - Theo điều kiện cường độ:  max =  l1  M max qtt  l 10.351 l = =  nR = 2250daN / cm Wx 10  Wx  5.91 2250   5.91 = 101.377cm 10.351 - Theo điều kiện biến dạng: f max  q tc  l4 l (Đối với bề mặt lộ ngoài) =  [f ] = 384  E  J x 400 - Trong E = 2.1x106 daN/cm2: modun đàn hồi thép  l2  384  E  J x 384  2.1106 14.77 = = 108.831cm  qtc  400  4.62 - Vậy chọn khoảng cách xà gồ ngang thang lxgd = 80cm Sơ đồ tính - Xà gồ dọc thép hộp 50x50x2 mm - Sơ đồ làm việc xà gồ dọc thang dầm đơn giản, chịu tải phân bố đều, gối tựa xà gồ dọc Tải trọng tác dụng - Vì khoảng cách xà gồ ngang chọn lxgd = 35 cm qtc = 462.009  0.8 = 369.607(daN / m) ; qtt = 1035.108  0.8 = 828.086(daN / m) - Tải phân bố đều: Trọng lượng thân xà gồ lớp dưới: q tcxg = γth  Fxg = 7850  (0.05  0.1-0.046  0.096) = 4.584 daN/m tc q ttxg = q xg  n = 4.584  1.1 = 5.043 daN/m - Trong n hệ số vược tải tra TCVN 4453-1995: n = 1,1 trường hợp tải trọng thân ván khuôn giàn giáo 9.6.3.2 Tính khoảng cách xà gồ dọc - Các đặc trưng hình học xà gồ dọc thép hộp 50x100x2 mm: 142 Sinh viên thực hiện: Trần Tiến Hướng dẫn: TS Đào Ngọc Thế Lực – TS Lê Khánh Toàn Chung Cư Cao Tầng CT8 – TP.Hà Nội  103 − 4.6  9.63 = 77.518 cm4 12  J  77.518 Wx = Wy = = = 12.677 cm3 h 10 Jx = Jy = Sơ đồ làm việc xà gồ dọc xem dầm liên tục với tải trọng tập trung từ xà gồ ngang, gối tựa chống,chọn nhịp chống: lch = 100cm 9.6.4 Kiểm tra khoảng cách cột chống Hình 9.16 Biểu đồ mơmen ( kN.m ) Hình 9.17 Phản lực gối (kN) Hình 9.18 Chuyển vị xà gồ lớp - Mơ hình giải tốn phần mềm SAP2000, ta có kết quả: + Momen lớn nhất: Mmax = 2.1043kN.m=210.43 daN.m =21043 daN.cm + Độ võng lớn nhất: fmax = 0,00003m=0.003 Theo điều kiện cường độ:  max = M max 21043 = = 1659.935daN / cm2  R = 2250daN / cm2 (Thỏa mãn) Wx 12.677 Theo điều kiện biến dạng: f max = 0, 003cm   f  = l 100 = = 0, 25cm (Đối với bề mặt lộ ngoài) Thỏa mãn 400 400 - Giải phần mềm SAP2000, ta có phản lực lớn gối: P = 26.21 kN - Dùng cột chống nêm.Ф48.3x2 mm Kích thước cột chống: D = 48,3mm; d = 44,3mm; dày 2mm Các đặc trưng hình học tiết diện: + Mơ men qn tính: Sinh viên thực hiện: Trần Tiến Hướng dẫn: TS Đào Ngọc Thế Lực – TS Lê Khánh Toàn 143 4 D4   d   .4,834   4, 43   Jx = Jy = J = 1 −   = 7,81 (cm ) 1 −    =  64   D   64   4,83   + Diện tích F = .(D2 − d ) .(4,832 − 4, 432 ) = = 2,91 (cm ) 4 + Bán kính quán tính: i x1 = i y2 = J 7,81 = = 1,64 (cm) F 2,91 - Kiểm tra điều kiện ổn định: + Chiều dài tính tốn: lox = loy = l. = 100.1 = 100 cm x = y = l0x 100 = = 61     = 150 i 1,64 + Kiểm tra điều kiện cường độ: Với λ = 61 tra bảng φ = 0,823 P 2621  max = c = = 1367.994(daN/ cm2 )  R = 2250(daN / cm2 )  .F 0,8  0,823  2,91  Vậy ống đảm bảo điều kiện cường độ ổn định theo phương 9.7 Thiết kế ván khuôn lõi thang máy: Gồm hai mảng ván khuôn, hệ thống sườn ngang, sườn đứng chịu lực, hệ thống chống để giữ ổn định Ngồi cịn có bulơng xun qua tường đóng vai trị hệ kết cấu đỡ sườn ngang Chiều cao tường bêtông tầng điển hình H=3.20.1=3.1m Kích thước lõi : 4750x2300x250 mm, cửa lõi 1250mm Bảng Thống kê ván khuôn vách sử dụng Mặt 1800 2450 ô cửa thang máy Số lượng 04 04 04 04 02 02 02 02 04 04 01 Kích thước vk 1250x2500x21 550x2500x21 1250x600x21 550x600x21 1250x2500x21 750x2500x21 1250x600x21 750x600x21 450x2500x21 450x700x21 1250x700x21 Mặt Số lượng 02 02 2300 02 02 03 01 4750 03 01 02 cửa 02 thang máy 01 Kích thước vk 1250x2500x21 1050x2500x21 1250x600x21 1050x600x21 1250x2500x21 1000x2500x21 1250x600x21 1000x600x21 300x2500x21 700x2500x21 1250x2500x21 9.7.1 Thiết kế ván tường: a, Sơ đồ tính: Coi ván thành tường dầm liên tục kê lên gối tựa sườn ngang, chịu áp lực ngang vữa bêtông ướt tải trọng chấn động phát sinh đổ bêtông b, Tải trọng: 144 Sinh viên thực hiện: Trần Tiến Hướng dẫn: TS Đào Ngọc Thế Lực – TS Lê Khánh Toàn Chung Cư Cao Tầng CT8 – TP.Hà Nội Ta sử dụng phương pháp đổ bêtông giới với đợt đổ 1.5 m Sử dụng biện pháp đầm với bán kính tác dụng dầm R1 = 0.75m - Áp lực vữa bêtông đổ: q1 =  H = 2500  0.75 = 1875(daN / m ) - Tải trọng chấn động phát sinh đổ bêtông): q2 = 400(daN / m ) Tổ hợp tải trọng tác dụng vào 1m2 ván khuôn tường: Qtc = q1 = 1875(kG/ m ) Qtt = 1.3q1 + 1.3q2 = 1.3  (1875 + 400) = 2957.5(daN / m ) Tải trọng tác dụng vào khuôn theo chiều rộng (b=100cm) qtc = b  qtc = 11875 = 1875(daN / m) qtt = b  qtt = 1 2957.5 = 2957.5(daN / m) c, Kiểm tra điều kiện cường độ ván khn tường: Tính khoảng cách sườn ngang lsd - Các đặc trưng hình học ván khn: 100  2.12 100  2.13 Wx = = 73.5 cm , J x = = 77.175cm 12 Theo điều kiện cường độ: M q  l2 2.9575  l2  max = max = tt =  R = 400 daN/cm2 (ngang thớ) Wx  Wx  73.5 400   73.5 = 89.178 cm 29.575 Theo điều kiện biến dạng:  q tc  l4 l f max =  [f ] = (Đối với bề mặt lộ ngoài) 384  E  J x 400 Trong E = 40000 daN/cm2: modun đàn hồi gỗ phương dọc thớ  l1  384  E  J x 384  40000  77.715 = = 31.619 cm  400  q tc  400  18.75 Vậy chọn khoảng cách sườn ngang theo phương cạnh 4750: lsd = 30 (cm); theo phương cạnh 2300: lsd = 30 (cm) 9.7.2 Sườn ngan  lxd  9.7.2.1 Sơ đồ tính - Sườn dọc thép hộp 50x50x2 mm: - Sơ đồ làm việc sườn ngan dầm liên tục, chịu tải phân bố đều, gối tựa sườn dọc Hình 19 Sơ đồ tính sườn dọc VK vách 9.7.2.3 Tải trọng tác dụng - Vì khoảng cách sườn ngang chọn lsd = 30 cm.( tính tốn cho phương có lmax) Sinh viên thực hiện: Trần Tiến Hướng dẫn: TS Đào Ngọc Thế Lực – TS Lê Khánh Toàn 145 q tc = 1875  0,3 2957  0,3 = 562.5 daN/m ; q tt = = 887.25 daN / m 1 9.7.2.4 Tính khoảng cách gơng lg - Các đặc trưng hình học sườn dọc thép hộp 50x50x2 mm: 2J 14.77  53 − 4.6  4.63 = = 5.91 cm3 Jx = Jy = = 14.77 cm , Wx = Wy = 12 h Theo điều kiện cường độ: Mmax q tt  l2 8.8725.l2  max = = =  R = 2250 daN/cm2 Wx 10  Wx 10  5,91  l1  2250 10  5.91 = 122.423 cm 8.8725 Theo điều kiện biến dạng: q tc  l4 l f max =  [f ] = (Đối với bề mặt lộ ngoài) 128  E  J x 400 Trong E = 2.1  106 daN/cm2: modun đàn hồi thép 128  E  J x 128  2.1 106  14.77  l2  = = 120.84 cm 400  q tc 400  5.62 - Vậy chọn khoảng cách gông bu lông lg = 100 cm 9.7.3 Tính tốn bulong Khoảng cách bulong chọn m Tải trọng tác dụng lên bulông: N tt = qtt l = 2957.5x1 = 2957.5(daN ) Cường độ tính tốn bulơng giằng R=2100(daN/cm2) N tt 2957.5 F= = = 1.408(cm2 ) 2100 2100 Ta có diện tích tiết diện ngang bulơng là: Ta chọn bulơng 16 có A=2.01cm2 thoả mãn u cầu chịu lực 146 Sinh viên thực hiện: Trần Tiến Hướng dẫn: TS Đào Ngọc Thế Lực – TS Lê Khánh Toàn Chung Cư Cao Tầng CT8 – TP.Hà Nội TÀI LIỆU THAM KHẢO 10 11 12 13 14 15 16 17 Bộ Xây Dựng TCVN: 5574-2012: Kết cấu bê tông bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế Bộ Xây Dựng TCVN: 2737-1995: Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế Bộ Xây Dựng TC.VN 323 -2004 : Nhà cao tầng Bộ Xây Dựng TCVN: 6052-1995: Dàn giáo thép Bộ Xây Dựng TCVN: 4447-2012: Công tác đất - Thi công nghiệm thu Bộ Xây Dựng TCVN: 9394-2012: Đóng ép cọc – Thi cơng Nghiệm thu Bộ Xây Dựng Định mức dự toán xây dựng cơng trình phần xây dựng – Định mức 1776 Trịnh Quang Thịnh Giáo trình bê tơng cốt thép 1, Lê Xuân Mai Nền móng Nhà xuất Xây dựng 2010 Lê Khánh Tồn Giáo trình kĩ thuật thi công xây dựng Nhà xuất Xây dựng 2017 Bộ môn thi công - Trường ĐHBK Đà Nẵng Giáo trình Tổ chức thi cơng Lê Văn Kiểm Thiết kế tổ chức thi công Nhà xuất Xây dựng 2011 Nguyễn Đình Cống Sàn bêtơng cốt thép tồn khối tồn khối Nhà xuất xây dựng Hà Nội 2008 Nguyễn Đình Cống Tính tốn thực hành cấu kiện bêtơng cốt thép theo tiêu chuẩn TCXDVN 356-2005 NXB xây dựng Hà Nội 2007 Nguyễn Đình Cống.Tính tốn tiết diện cột bêtơng cốt thép Nhà xuất xây dựng Hà Nội 2007 Vũ Mạnh Hùng Sổ tay thực hành kết cấu công trình NXB xây dựng Hà Nội 2006 Đặng Đình Minh Thi công cọc NXB xây dựng 2009 Sinh viên thực hiện: Trần Tiến Hướng dẫn: TS Đào Ngọc Thế Lực – TS Lê Khánh Toàn 147 ... Lực – TS Lê Khánh Toàn xiii Chung Cư Cao Tầng CT8 – TP. Hà Nội CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH 1.1 Thơng tin chung: Hiện nay, thủ đô Hà Nội trung tâm thương mại lớn khu vực có mật độ dân số cao. .. Lực – TS Lê Khánh Toàn Chung Cư Cao Tầng CT8 – TP. Hà Nội lớn q= q = 1.5  1.8(T / m2 ) Với nhà có bề dày sàn lớn 25 cm, cột dầm lớn q đến T/m2 lớn k- hệ số xét đến ảnh hưởng khác momen uốn, hàm... Ngọc Thế Lực – TS Lê Khánh Toàn Chung Cư Cao Tầng CT8 – TP. Hà Nội CHƯƠNG : TÍNH TỐN KHUNG TRỤC 6.1 Tính tốn cột khung trục Hình 6.1 Sơ đồ phần tử khung trục ETABS 6.1.1 Tổ hợp nội lực: Nội lực lực