Nghiên cứu thực nghiệm sự làm việc chịu uốn của sàn liên hợp thép – bê tông nhịp đơn theo tiêu chuẩn EN 1994-1-1:2004

Trong bài viết này, hai mẫu kết cấu sàn liên hợp thép-bê tông sơ đồ dầm đơn giản với tỷ lệ 1:1 có các kích thước thực tế 2800 × 615 × 145 mm được chế tạo trong phòng thí nghiệm và tiến hành thí nghiệm uốn bốn điểm để đánh giá sự làm việc theo trạng thái giới hạn cực hạn và trạng thái giới hạn sử dụng.

Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng, NUCE 2021 15 (2V): 22–33 NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM SỰ LÀM VIỆC CHỊU UỐN CỦA SÀN LIÊN HỢP THÉP – BÊ TÔNG NHỊP ĐƠN THEO TIÊU CHUẨN EN 1994-1-1:2004 Nguyễn Văn Cườnga , Nguyễn Trung Kiênb,∗, Vũ Anh Tuấnb , Nguyễn Quốc Cườngb , Nguyễn Thanh Hàb a Công ty TNHH tư vấn Đại học Xây dựng, 55 đường Giải Phóng, quận Hai Bà Trưng, Hà Nội, Việt Nam b Khoa Xây dựng Dân dụng Công nghiệp, Trường Đại học Xây dựng, 55 đường Giải Phóng, quận Hai Bà Trưng, Hà Nội, Việt Nam Nhận ngày 23/04/2021, Sửa xong 24/05/2021, Chấp nhận đăng 25/05/2021 Tóm tắt Trong báo này, hai mẫu kết cấu sàn liên hợp thép-bê tông sơ đồ dầm đơn giản với tỷ lệ 1:1 có kích thước thực tế 2800 × 615 × 145 mm chế tạo phịng thí nghiệm tiến hành thí nghiệm uốn bốn điểm để đánh giá làm việc theo trạng thái giới hạn cực hạn trạng thái giới hạn sử dụng Thí nghiệm thực theo tiêu chuẩn EN 1994-1-1:2004 Kết thí nghiệm cho thấy giá trị tải trọng thí nghiệm trung bình tương ứng với độ võng cho phép 13,5 mm 28,74 kN Giá trị 85,2% so với kết xác định theo lý thuyết (33,73 kN) 63,0% so với tải trọng thí nghiệm trung bình cực hạn gây phá hoại mẫu (45,59 kN) Khi tải trọng thí nghiệm đạt đến 25 kN, trượt dọc bê tông với tơn sóng ghi nhận tăng nhanh đến mm Sau xảy tượng trượt dọc bê tơng với tơn sóng, tải trọng độ võng đồng thời tăng sàn bị phá hoại Điều đồng nghĩa với việc ứng xử sàn phá hoại dẻo Từ khoá: sàn liên hợp thép - bê tơng; thí nghiệm sàn liên hợp; khả chịu lực giới hạn; làm việc chịu uốn; uốn điểm; trượt dọc EXPERIMENTAL RESEARCH ON BENDING BEHAVIOR EVALUATION OF SIMPLE SPAN COMPOSITE STEEL DECK-SLABS ACCORDING TO EN 1994-1-1:2004 Abstract In this paper, two real scale (1:1) single span composite slab specimens with dimensions 2800 × 615 × 145 mm were fabricated in the laboratory and subjected to four-point bending test to verify its strength capacity under ultimate and serviceability limit states Four-point bending tests were performed in accordance with European standard EN 1994-1-1:2004 Thanks to the experimental and theoretical analyses, the average loading value corresponding to the allowable deflection of 13,5 mm is 28,74 kN This loading value is approximately 85,2 percent of predicted loading by theoretical calculation (33,73 kN) and reached 63,0 percent of ultimate loading (45,59 kN) The longitudinal slip between the concrete part and the decking was detected when the loading value reached 25 kN, and then rapidly increased to mm Together with the increasing of longitudinal slip, the loading and deflection increased consistently until the failure of the specimen This latter implies that the steel-concrete composite slab is characterized by plastic behavior Keywords: composite steel deck-slabs; composite slab test; ultimate load-carrying capacity; bending behaviour; four-point bending test; slip behaviour https://doi.org/10.31814/stce.nuce2021-15(2V)-03 © 2021 Trường Đại học Xây dựng (NUCE) ∗ Tác giả đại diện Địa e-mail: kiennt3@nuce.edu.vn (Kiên, N T.) 22 Cường, N V., cs / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng Giới thiệu Hệ sàn liên hợp thép-bê tơng kết hợp tơn sóng định hình bê tơng đổ trường Tơn sóng định hình khơng đóng vai trị cốt thép chịu lực sàn mà cịn có vai trò thay cốp pha, sàn thao tác tạm q trình thi cơng [1, 2] Bề mặt tơn bố trí gờ, gân chìm nhằm tăng khả chịu lực trượt dọc bề mặt tiếp xúc tôn với sàn bê tông giai đoạn làm việc liên hợp Chiều dày tôn sóng định hình từ 0,75 mm đến 1,50 mm, chiều cao phổ thơng sóng từ 40 mm đến 100 mm [2] Để chống ăn mịn, hai mặt tơn sóng mạ kẽm Giới hạn chảy dẻo thép đạt tới 460 N/mm2 Theo yêu cầu cấu tạo, chiều dày toàn sàn liên hợp không nhỏ 80 mm, chiều dày phần bê tơng sóng tơn khơng nhỏ 40 mm để tránh phá hoại giòn đảm bảo lớp bảo vệ cho cốt thép [1] Sàn liên hợp thép-bê tông sử dụng phổ biến nhiều nước phát triển Mỹ, Anh, Pháp, Nhật Bản, Úc Ở Việt Nam, sàn liên hợp loại kết cấu bắt đầu áp dụng phổ biến cơng trình cơng nghiệp, cơng trình nhà cao tầng Tuy nhiên, Việt Nam chưa có tiêu chuẩn thiết kế cho dạng kết cấu này, việc thiết kế chủ yếu dựa số tiêu chuẩn nước EN 1994-1-1:2004 [1], ANSI/SDI C-2017 [3] Bên cạnh việc áp dụng thực tế, nghiên cứu lý thuyết, thực nghiệm làm việc, tính tốn kết cấu liên hợp tiếp tục nhận nhiều quan tâm Có thể kể đến nghiên cứu mang tính kiểm chứng lý thuyết nghiên cứu thực nghiệm khả chịu uốn sàn liên hợp sử dụng tơn có gân [4]; nghiên cứu thực nghiệm sàn liên hợp để xác định hệ số m − k [5]; đề xuất sử dụng phương pháp cân lực để đánh giá trượt dọc sàn liên hợp [6]; nghiên cứu thực nghiệm phân tích số làm việc chịu uốn sàn liên hợp nhịp liên tục [7]; nghiên cứu thực nghiệm ứng xử sàn liên hợp trường hợp có không sử dụng chốt neo đầu sàn [8]; nghiên cứu thực nghiệm sàn liên hợp đánh giá ứng xử chịu uốn kết cấu sàn nhịp đơn liên hợp thép-bê tông theo tiêu chuẩn ANSI/SDI C-2017 [9]; so sánh làm việc sàn liên hợp nhịp đơn nhiều nhịp [10]; đánh giá ảnh hưởng mức độ liên kết kháng cắt đến ứng xử uốn dầm liên hợp thép – bê tông sử dụng liên kết kháng cắt dạng Perfobond thực nghiệm [11]; tối ưu trọng lượng dầm liên hợp thép-bê tông sử dụng dầm thép I không đối xứng [12]; mô làm việc dầm liên hợp thép-bê tơng có bụng khoét lỗ [13] Trong báo này, hai mẫu sàn liên hợp thép-bê tông (SP2-1 SP2-2) thiết kế chế tạo phịng thí nghiệm LAS 125-XD, Đại học Xây dựng Các mẫu sàn liên hợp sử dụng tơn sóng định hình loại QL99-50-08 dày 0,8 mm, bê tông cấp bền C25/30 cốt thép cấu tạo đường kính mm Mẫu sàn có kích thước hình học 2800 × 615 × 145 mm Các mẫu sàn sau tiến hành thí nghiệm uốn bốn điểm nhằm đánh giá làm việc sàn liên hợp qua sơ đồ dầm đơn giản Kết thí nghiệm cho phép phân tích thơng số bao gồm chảy dẻo tôn, khả chịu tải sàn, trượt dọc tôn sàn bê tông độ võng sàn Vật liệu, chế tạo mẫu phương pháp thí nghiệm 2.1 Mẫu thí nghiệm vật liệu a Mẫu thí nghiệm Trong nghiên cứu này, hai mẫu sàn tương tự đặc trưng hình học, tính chất học chế tạo ký hiệu SP2-1 SP2-2 Việc sử dụng hai mẫu nhằm có so sánh, đánh giá hạn chế sai sót trình chế tạo mẫu Chi tiết kích thước hình học cấu tạo hai mẫu sàn thí nghiệm trình bày Hình Mẫu sàn có kích thước hình học, chiều dài, L 2800 mm, bề rộng sàn tương đương với bề rộng tơn sóng định hình, B 615 mm, chiều cao tổng 23 đánh giá và hạn chế sai sót q trình chế tạo mẫu Chi tiết kích thước hình học cấu tạo hai mẫu sàn thí nghiệm trình bày Hình Mẫu sàn có kích thước hình học, chiều dài, L 2800 mm, bề rộng sàn tương đương với bề rộng tôn V., vàcao cs / Tạp chíthể Khoacủa học sàn Cơngđược nghệ Xây sóng định hình, B 615Cường, mm, N chiều tổng tínhdựng từ bề mặt đáy tôn đến tông, 145tấm mm hợp bốtơng, trí cốt thép thểbề củamặt sàntrên đượccủa tínhbê từ bề mặtHđáy tơnSàn đến liên bề mặt trênđược bê H 145cấu mm.tạo Sànđường liên hợp6được trí cốt thép tạo100 đường100 kínhmm mm, khoảng kính mm,bốkhoảng cáchcấu (Hình 1) cách 100 × 100 mm (Hình 1) C t thép Ø6@100 25 95 50 145 25 25 QL99-50-08 615 Hình Mặt ngang thí nghiệm Hình 1.1.Mặt cắtcắt ngang mẫu mẫu sàn thísàn nghiệm b Vật liệu b Vật liệu - Bê tông - Bê tơng: Các mẫu thí nghiệm sử dụng bê tơng có cấp bền C25/30 với cường độ chịu nén tiêu 2 chuẩn Các 28 mẫu ngày tuổi mẫu trụ, fckbê tông 25 N/mm bền mẫu C25/30 lập phương, N/mm cu 30 độ thí nghiệm sử dụng có cấp với fcường chịu, mơ nénđun tiêu đàn hồi cát tuyến, Ecm 31000 N/mm Trong q trình đổ bê tơng, mẫu lập phương có kích 2 f cutếlàcủa chuẩn 28 ×ngày với mẫu 25đểN/mm mẫu lậpchịu phương, 30bêN/mm thướcở150 150 tuổi × 150đối mm đãtrụ, đượcfchế kiểm travàkhả nén thực tông , ck làtạo nghiệm mẫu, tuân theo tiêu chuẩn TCVN 3118:1993 [14] Ecm thực mơThíđun đàn nén hồi bê cáttơng tuyến, 31000 N/mm Trong q trình đổ bê tơng, mẫu lập Cường độ chịu nén trung bình mẫu ngày tuổi 32,9 N/mm2 , tương ứng với cường độ chịu phương kích 150 N/mm 1502 [15] 150 mm chế tạo để kiểm tra khả chịu nén củacó mẫu trụ,thước fck 27,4 2 nghiệm kéo mẫu 307 432 QL99-50-08 Mơthực đun đàn sóngsóng theo Tơn sóng định hình (decking): Tơn địnhN/mm hình loại hai3tơn sóng, tơn cao nén thực tế bê tơng Thí nghiệmN/mm nénsóng bêvàtơng hiệnhồi mẫu, tuân tiêu lấy 205000 N/mm Các đặc trưng tiết diện nguyên tiết diện hiệu trình bày 50 mm, chiều dày 0,8 mm, bề rộng tôn 615 × mm, vị trí trục trung hịa đàn hồi chuẩn TCVN 3118:1993 [14] Cường độ chịu nén trung bình mẫu ngày tuổi 32.9 Bảng N/mm2, tương ứng với cường độ chịu nén mẫu trụ, fck 27,4 N/mm2 [15] 180 50 ENA 120 25.72 120 - Tơn sóng định 15 hình (decking) 12.9 24.28 12.9 Tơn sóng định hình 0.8 QL99-50-08 loại hai sóng, sóng tơn cao 50 mm, chiều dày 0,8 mm, bề rộng mm,120vị trí trục trung hịa đàn60hồi (ENA) tính từ mép 60 tôn 615 24,28 mm [16] Quy cách và kích 600 thước chi tiết theo mặt cắt ngang tơn sóng minh họa Hình Giới hạn chảy, fy độ bền kéo đứt, fu tơn qua thí Hình Quy cách và kích thước tơn sóng định hình Hình Quy cách kích thước tơn sóng định hình Bảng Đặc trưng hình học tiết diện nguyên hiệu QL99-50-08 Tiết diện nguyên Tiết diện hiệu Căng thớ 4 Căng thớ A p (mm ) I p (mm ) Ie f f (mm ) We f f (mm ) Ie f f (mm4 ) We f f (mm3 ) 618 272000 236578 8380 219079 7801 Trong A p , I p diện tích mơ men qn tính tồn tiết diện; Ie f f , We f f mô men qn tính mơ men kháng uốn tiết diện hiệu 24 4 272000 236578 ) vàIpmô (mmmen ) kháng Ieff (mm (mm ) p (mmtính eff (mm mơ menAqn uốn) W tiết diện) hiệuIeff 618 Cốt thép cấu tạo 8380 219079 Weff (mm3) 7801 Cường, N V., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng I eff ,W ,I p lầncốt Trongbuộc đó: Apdùng lượtthép diện tích vàkính mơ men qnvà tính tồncách tiết diện; eff thép đường mm khoảng 100 100 Lưới mm, (ENA) tính từ mép 24,28 mm [16] Quy cách kích thước chi tiết theo mặt cắt ngang tấmdài tơn sóng họamen Hình 3) Giới hạn chảy, fy hiệu độ bềnvệ kéocốt đứt, thép fu tấm25 tôn mm qua Cốt th mơ men qnđược tính mơ kháng uốn tiết diện dọc chiều mẫu thíminh nghiệm (Hình Khoảng cách bảo thí nghiệm kéo mẫu 307 N/mm2 432 N/mm2 Mô đun đàn hồi tơn sóng lấy thépN/mm cấu tiêu chuẩn, f cường- Cốt độ chịu kéotạo 225 N/mm 205000 Các đặc trưng tiếtlà diện nguyên tiết.diện hiệu trình bày Bảng sk Lưới thép buộc dùng cốt thép đường kính mm khoảng cách 100 100 mm, bố trí dọc chiều dài mẫu thí nghiệm (Hình 3) Khoảng cách bảo vệ cốt thép 25 mm Cốt thép có cường độ chịu kéo tiêu chuẩn, f sk 225 N/mm2 Hình Bố lưới cốtcốtthép đặt Hìnhtrí Bố trí lưới thép đặt sàn liênsàn hợp liên hợp Hình Bố trí lưới cốt thép đặt sàn liên hợp Cốt thép cấu tạo: Lưới thép buộc dùng cốt thép đường kính mm khoảng cách 100 × Chốt liên kết-liên - Chốt kết 100 mm, bố trí dọc chiều dài mẫu thí nghiệm (Hình 3) Khoảng cách bảo vệ cốt thép 25 mm Cốt có cường chịu kéoliên tiêuliên chuẩn, 225 N/mm skđường Cácthép chốt trịn có mũ kết cófcó kính2 danh danh nghĩa 19 mm cao chiều Các chốtđộ tròn có mũ kết đường kính nghĩa 19 mm chiều 100cao mm.100 m - Chốt liên kết: Các chốt trịn có mũ liên kết có đường 2 kính danh nghĩa 19 mm chiều cao Độ bền kéo đứtvật vật liệu làm chốtlàlà 400 400 N/mm Chốt liênliên kết được hàn thiết bị thiết ộ bền kéo làm N/mm Chốt liên kết kết hàn bằnghàn thiếtbằng bị 100đứt mm.của Độ bền kéoliệu đứt vậtchốt liệu làm chốt 400 N/mm.2 Chốt chuyên để đảm bảođộ độđặc đặcchắc và tính nhấtcác mối chốt liênbốkết chuyên dụng đểbảo đảm bảo vàvà tính đồngđồng mối hàn Cáchàn chốt Các liên kết uyên dụng đểdụng đảm độ đặc tính đồng mối hàn Các chốt liên k bốcác trí vị tạitrícác gối tựa Tạigốimỗi trí gối tựa, chốt hànkết quavớitấm trí gối vị tựa.tríTại vị trí tựa,vị chốt hàn6qua tơn, liên bảntơn, bụngliên thépkết ợc bố với tríchữ tạiC gốiC tựa (Hìnhvị 4).tríchữ bụng thép (HìnhTại 4) vị trí gối tựa, chốt hàn qua tôn, liên k i bụng thép chữ C (Hình 4) Ch t ch u c t A D19 100 A G ic nh A 50 50 50 50 Thép C100 45 100 45 A-A 100 nh 145 45 100 145 G ic A-A 145 100 145 45 A Ch t ch u c t D19 100 Thép Hình Chi tiết cấu tạo vị trí gối tựa mẫu C100 Hình Chi tiết cấu tạo vị trí gối tựa mẫu 25 Hình Chi tiết cấu tạo vị trí gối tựa mẫu Thép C100 Thép C100 2.2 Chế tạo mẫu thí nghiệm Cường, N V., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng - Cảm biến đo biến dạng (Strain Gauge) 2.2 Chế tạo mẫu thí nghiệm Tổng số 18 cảm biến đo biến dạng, loại KYOWA KFGS-5-120-C1-11 L1M2R - Cảm biến đo biến dạng (Strain Gauge): Tổng số 18 cảm biến đo biến dạng, loại KYOWA KFGSbố 5-120-C1-11 trí mặt tơn sóng Vị tơn trí nhưhình ký hiệu biếncủa đocác biến L1M2R bố tríđịnh mặthình sóng định Vị trícủa nhưcảm ký hiệu 2.2 tạothí mẫu nghiệm 2.2 Chế tạothímẫu thí nghiệm 2.2 Chế tạoChế mẫu nghiệm cảmđược biến thể đo biến dạng hiệndạng trênđược Hìnhthể5.hiện Hình Cảmđobiến biếnđo dạng Gauge)Gauge) - biến Cảmđodạng biến biến(Strain dạng (Strain - Cảm -biến (Strain Gauge) 50 2700 2800 50 50 145 50 95 25 25 G12 A-A G10 50 25 25 G8 G12 G8 G12 G12 G8 G9 G11 G9 G11 G9 G11 G7 G10 G7 G10 G10 615 615 615 G7 2700 2800 G9 615 G11 G6 B-B 145 50 95 25 95 145 2700 2800 G4 G14 G18 B-B G15B-B G17 B-B 25 50 C A-A A-A G7 G6 G3 G5 615 50 145 50 95 50 B A C B A C B 25 C 2700 2800 A 50 1100 G2 G2 G6 G3 G5 G3 G5 G1 G4 G1 G4 G8 615 615 50 95 G1 1100 500 1100 50 50 B G2 50 95 145 95 50 145 25 A 500 1100 500 C 50 145 95 145 50 95 A 1100 1100 B A C B A C B 145 50 95 145 25 145 95 50 95 145 145 50 95 Tổng số 18biến cảm biếnđo dạng, loại KYOWA KFGS-5-120-C1-11 Tổng số đo 18biến cảmđodạng, biến biến dạng, loại KYOWA KFGS-5-120-C1-11 Tổng số 18 cảm biến loại KYOWA KFGS-5-120-C1-11 L1M2R đượcL1M2R G2 L1M2R G6 G3 G5 trí ởbốmặt tơncủa sóng định hình Vị trínhư kýcủa hiệu cảm biến đobiến biếnđo biến trícủa mặt tơn sóng định hình Vị trí ký hiệu cảm bố trí ởbốmặt tơn sóng định hình Vị trí ký hiệu cảm biến đo biến A B C G1 G4 dạngthể thể Hình dạng thểtrên trên5.Hình 1100 615 1100 dạng Hình 5.500 A-A G16 G14 G18 G14 G18615 G15 G17 G15 G17 G15 G17 G13 G16 G13 G16 G16 615 615 615 25 G13 145 50 95 25 145 50 95 25 145 50 95 G13 G14 Hình Bố trí cảm biến đo biến dạngC-C C-C Hình Bố trí cảm biến đo biến dạng 5.Hình Bố cảm trí cảm biếnđodạng Bố trí cảmđo biến biến dạng Hình 5.Hình Bố trí biến đobiến biến dạng G18 C-C C-C - Lắp đặt cảm biến đo biến dạng đổ bê tông mẫu - Lắp đặtđặt biến đo biến dạng đổ bê bê tông mẫu: Sau liên kết tôn sóng định hình với - Lắp cảmđặt biến đodạng biếnđo dạng đổ tông - cảm Lắp cảm biến biếnbê dạng đổ bêmẫu tông mẫu - Lắp đặt cảm biến đo biến đổ tông mẫu thanhSau thépkhi chữ liên C100kết tơn hai đầu tơn hình cắtthép D19,chữ tiến hành cảmtấm biếntơn sóngtấm định vớichốt chịu C100lắp tạiđặt haicácđầu Sau liên kết tơn sóng định hình với thép chữ C100 hai đầu tôn Sau liên kết tôn sóng định hình với thép chữ C100 hai đầu tơn Sau liên kết tơn sóng định hình với thép chữ C100 hai đầu tôn đo biếnchốt dạng chịu mặt tấmtiến tôn,hành ghép lắp cốp đặt pha,các lắp cảm đặt cốt thépđo lớpbiến trêndạng đổtại bê mặt tông thể cắt D19, biến tôn, chốt chịu cắt D19, tiến hành lắp đặt cảm biến đo biến dạng mặt tôn, chốt chịu cắt D19, tiến hành lắp đặt cảm biến đo biến dạng mặt tôn, chốt chịu cắt D19, tiến hành lắp đặt cảm biến đo biến dạng mặt tơn, Hình ghép cốp pha, lắp đặt cốt thép lớp tông thể ghép cốp lắp đặt cốtlớp thép vàđổ đổbê bê tông thể Hình 6.Hình ghép cốp pha, lắp đặt cốtlớp thép lớp và đổthể bênhư tông thểtrên trênHình ghép cốp pha, lắppha, đặt cốt thép và đổvà bê tơng Hình 6.trên (a) Lắp đặt cảmđo biến biến(b) dạng (b) Ghép Đổ tông mẫu (a)(a)Lắp đặt cảm biến đo biến dạng Ghép phacốp (c) Đổ (c) bê tông mẫu (a) Lắp đặt cảm biến biếnđodạng (b) Ghép phacốp pha Đổ (c) bê tông mẫu Lắp đặt cảm biến đo biến dạng (b)cốp Ghép cốp pha (c) Đổbê bê tơng mẫu Hình Q trình chế tạosàn mẫu thí nghiệm Hình 6.Hình Q trình tạochế mẫu sàn thí nghiệm Qchế trình tạo mẫu thísàn nghiệm Hình Q trình chế tạo mẫu sàn thí nghiệm (a) Lắp đặt cảm biến đo biến dạng (b) Ghép cốp pha Hình Quá trình chế 26 tạo mẫu sàn thí nghiệm 6 (c) Đổ bê tơng mẫu 2.2 Phương pháp thí nghiệm Hai mẫu sàn thí nghiệm theo sơ đồ uốn bốn điểm với nhịp 2700 mm Trong thí nghiệm này, hai tải trọng tập trung đặt đối xứng và cách gối tựa khoảng Cường, N V., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Phương pháptrọng thí nghiệm bằng2.2 1100 mm Tải P tác dụng lên mẫu thí nghiệm gia tải kích thủy lực 50 kN 2.3 Phương pháp thí nghiệm thông qua dầm hai lực giáđiểm trị với Haihệmẫu sànphân tải lầntạo lượtthành thí nghiệm theotập sơ trung đồ uốncó bốn nhịp 2700 mm Trong thí nghiệm này, hai tảilà trọng trung đặt đốitrọng xứng và cách gốilàđo tựa mộtmm khoảng nửa tải trọng kích, ký hiệu P/2 tập Giá trịsơcủa kích dụng cụ đothí Hai mẫu sànđầu thí nghiệm theo đồtải uốn bốn đầu điểm vớiđều nhịp 2700 Trong 1100 mm Tải sàn trọng P tác dụng thícách nghiệm gia kíchtửthủy lực 50-kN nghiệm này,tử haiMỗi tải trọng tập trung đặt đối xứng gối tựatảimột 1100 mm Tải lực điện mẫu bốlên trímẫu dụng cụđều đodo chuyển vị khoảng điện (LVDT Linear trọng P tác dụng lên mẫu thí nghiệm gia tải kích thủy lực 50 kN thông qua hệ dầm phân thông qua hệ dầm phân tải tạo thành hai lực tập trung có giá trị Variable Differential Transformer) để đo chuyển vị đứng hai gối tựa (LVDT-1 LVDTtải tạo nửa thành lực trung có giá trị nửa tải trọng đầudụng kích, kýđohiệu tải hai trọng đầutập kích, kývà hiệu P/2 Giá củasàn tải trọng đầuvới kích đo định 3), nhịp (LVDT-2) đolàtrượt dọctrịcủa bê tông tôn sóng hình cụ (LVDT-4 P/2 Giá củatử tảiMỗi trọng đầusàn kích điện tử Mỗi tử mẫu sàn bố trí lựctrị điện mẫu đềuđược đượcđobốbằng trí 5dụng dụngcụ cụđo đolực chuyển vị điện (LVDT - Linear LVDT-5) Hình 7vịminh họa sơ đồ thí nghiệm mẫu sàn liên hợp dụngVariable cụ đo chuyển điện tử (LVDT Linear Variable Differential Transformer) để đo chuyển vị Differential Transformer) để đo chuyển vị đứng hai gối tựa (LVDT-1 LVDTđứng (LVDT-1 LVDT-3), trượt dọcchuyển (LVDT-4 sànvịbêtrên tơngcác với Giá trị tựa độ võng củavà mẫu thí nghiệm định từ sốsóng liệuđịnh đo 3),hai gối nhịp (LVDT-2) và sàn đo trượt dọc củanhịp sàn (LVDT-2) bêxác tơng vớivà tơnđo hình tơn sóng định hình (LVDT-4 LVDT-5) Hình minh họa sơ đồ thí nghiệm mẫu sàn liên hợp Hình minh họa sơ đồ thí nghiệm mẫu sàn liên hợp dụngvà cụLVDT-5) đo sau: Giá trị độ võng mẫu sàn thí nghiệm xác định từ số liệu đo chuyển vị dụng cụ đo Giá trị độ võng mẫu sàn thí nghiệmfđượcf xác định từ số liệu đo chuyển vị sau: f f 1f1 + 3f3 (1) dụng cụ đo sau: f = f2 − (1) f1 f fvị f vị xác (1) f3 lần trongđóđóf1 , ff12,, ff23, lần trị giáchuyển trị chuyển xácqua định cụ đo LVDT-1, lượtlượt giá cácqua dụngcác cụ dụng đo LVDT-1, LVDT-2 định LVDT-3 Các dụng cụ đo lực đo chuyển vị kết nối với thu xử lý số liệu TDS530, cho LVDT-2 LVDT-3 Các dụng cụ đo lực và đo chuyển vị kết nối với thu xử lý số , f , f3các tựf1 động lần giá lượttrịlàđo giá trị chuyển vị xác định qua dụng cụ đo LVDT-1, phép ghi nhận liệu TDS530, cho phép ghi nhận tự động giá trị đo LVDT-2 LVDT-3 Các dụng cụ đo lực và đo chuyển vị kết nối với thu xử lý số 1100 1100 liệu TDS530, cho phép ghi nhận tự động giá trị đo LVDT-1 LVDT-4 LVDT-1 1100 P/2 P/2 P/2 1100 P/2 LVDT-2 LVDT-4 LVDT-2 2700 2700 (a)(a)SơSơđồ nghiệm đồ thí thí nghiệm (a) Sơ đồ thí nghiệm (b) đồ thí thínghiệm nghiệm (b)Hình Hìnhảnh ảnh sơ sơ đồ (b) Hình ảnh sơ đồ thí nghiệm Hình Sơ đồ hình ảnh thí nghiệm Hình Sơ đồ hình ảnh thí nghiệm Hình Sơ đồ hình ảnh thí nghiệm 27 LVDT-3 LVDT-3 LVDT-5 LVDT-5 Cường, N V., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Quy trình thí nghiệm thực theo dẫn EN 1994-1-1:2004, bao gồm bước sau: - Bước 1: Lắp đặt kết cấu sàn, hệ khung gia tải dụng cụ, thiết bị đo theo sơ đồ thí nghiệm (Hình 7) - Bước 2: Tiến hành gia tải thử để kiểm tra làm việc dụng cụ, thiết bị đo ổn định hệ thí nghiệm Giá trị tải trọng thử lấy 10% tải trọng thí nghiệm giữ vịng ± phút, sau hạ tải Các số đọc dụng cụ đo hiệu chỉnh trước bắt đầu thí nghiệm - Bước (Chu trình 1): Tiến hành tăng tải trọng giá trị tải trọng tải trọng thí nghiệm P dừng lại giữ vịng ± phút, sau hạ tải từ từ - Bước (Chu trình 2): Tiến hành tăng tải trọng giá trị tải trọng 1,5 lần tải trọng thí nghiệm dừng lại giữ vịng ± phút, sau hạ tải từ từ - Bước (Chu trình 3): Tiến hành tăng tải trọng mẫu thí nghiệm bị phá hoại hồn tồn Khi thực thí nghiệm, tải trọng tác dụng lên kết cấu cần tăng cách liên tục, đặn không gây lực xung tải trọng đạt giá trị mong muốn Tốc độ tăng tải kiểm sốt khơng vượt q 20% tải trọng thí nghiệm phút Trong q trình thực hiện, quan sát làm việc kết cấu sàn, xác định thời điểm xuất vết nứt theo dõi phát triển bề rộng vết nứt Giá trị tải trọng thí nghiệm xác định dựa giá trị mô men bền dẻo dương tiết diện sàn liên hợp giá trị độ võng cho phép mẫu sàn thí nghiệm lấy f = L/200 = 13, mm, theo EN 1994-1-1:2004 [1] Phân tích làm việc chịu uốn sàn nhịp đơn liên hợp thép – bê tông 3.1 Xác định khả chịu lực sàn tính tốn theo lý thuyết Sàn liên hợp tính tốn theo trạng thái giới hạn cực hạn trạng thái giới hạn sử dụng [15] Kết tính tốn theo lý thuyết trình bày Bảng Bảng Kết tính tốn sàn liên hợp theo EN 1994-1-1:2004 [1] Thông số Ký hiệu Giá trị Đơn vị x pl 13,25 mm M +pl,Rd 21,65 kNm Tải trọng tác dụng lên sàn theo mô men bền dẻo không kể đến trọng lượng thân giá chia tải P 33,23 kN Độ võng cho phép f 13,5 mm Vị trí trục trung hịa đàn hồi tính từ mặt sàn (khi phần bê tông chịu kéo coi bị nứt) xc 40,09 mm Momen quán tính tiết diện đoạn có vết nứt vùng chịu kéo Icc 5,621 × 106 mm4 Tải trọng tác dụng lên sàn theo độ võng cho phép P ser 33,73 kN Vị trí trục trung hịa dẻo tính từ mặt sàn Mô men bền dẻo dương sàn 28 Cường, N V., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng 3.2 Vị trí trục trung hòa dẻo (P.N.A) Vết nứt hai mẫu sàn bắt đầu xuất phát triển theo phương đứng tính từ bề mặt tiếp xúc bê tông với tôn sóng trình mẫu sànGiá bị phá hướng Thơng số bày Hình Thời điểm Ký hiệu trị hoại,Đơn vị phát triển vết nứt có xu hướng chuyển từ phương đứng thành phương ngang Vị trí chuyển tiếp tương nứt vùng chịu kéo ứng với vị trí trục trung hịa dẻo (Plastic Neutral Axis - P.N.A) sàn thời điểm bắt đầu bị tác trung dụng lên theo độ hai võng chosàn phéplà giốngPnhau, ser phá hoại.Tải Vịtrọng trí trục dẻosàn mẫu cách33,73 mặt củakNsàn khoảng 15 mm, tương đương với giá trị tính tốn theo EN 1994-1-1:2004 (13,25 mm) 3.2 Vị trí trục trung hịa dẻo (P.N.A) Hình 8 Vị Vị trí trí trục trục trung trung hịa hịa dẻo Hình dẻo dựa dựa trên sự phát phát triển triển vết vết nứt nứt bê bê tông tơng của mẫu mẫu thí thí nghiệm nghiệm Vết nứt hai mẫu sàn bắt đầu xuất phát triển theo phương đứng tính từ bề mặt tiếp xúc bê tơng với tơn sóng trình bày Hình Thời điểm mẫu sàn bị phá 3.3 Biểu đồ quan hệ tải trọng độ võng mẫu sàn thí nghiệm hoại, hướng phát triển vết nứt có xu hướng chuyển từ phương đứng thành phương ngang Vị trí chuyển tiếpnghiệm, này tương trí trục (Plastic Neutral Trong trình thí độ ứng võngvớitạivịgiữa nhịptrung hịa sàn dẻo xác định theoAxis cơng- P.N.A) thức (1) tương thời điểm đầuhệbịgiữa phá hoại Vị trívàtrục hai ứng với từngtấm cấpsàntảitạitrọng Mối bắt quan tải trọng độ trung võng dẻo nhịp củamẫu hai sàn mẫulàsàn liên giống mặttrình bày sàn khoảng mm, tương đương với giá trị tính hợp SP2-1 nhau, SP2-2cách Hình 915(khơng bao gồm trọng lượng bảntoán thântheo sànEN hệ dầm chia tải).1994-1-1:2004 (13,25 mm) Tấm3.3 sànBiểu bị phá hoạihệkhi tảitảitrọng trung bình 45,59 kN, tương ứng với độ võng đồ quan trọngthí nghiệm độ võng mẫu sàn đạt thí nghiệm trung bình nhịp 43 mm Có thể nhận thấy Hình 9, biểu đồ quan hệ tải trọng độ Trong q trình thí nghiệm, võnggiống nhịpvàcủa xáclàm địnhviệc theocủa công võng hai mẫu SP2-1 SP2-2 có hìnhđộdạng có sàn thể chia sàn tương thức (1) tương ứng với cấp tải trọng Mối quan hệ tải trọng độ võng nhịp ứng với chu trình gia tải sau: hai1:mẫu sàn ứng liên hợp SP2-2 đượcđược trình tăng bày (khơng trọng Chucủa trình tương với SP2-1 đoạn OA, tải trọng dầnHình từ 9đến 14,1bao kN.gồm Trong giai đoạn lượng thân sàn hệ dầm chia tải) quan hệ tải trọng độ võng tuyến tính Khi tải trọng giảm dần đường quan hệ tải trọng độ võng trùng với đường gia tải cho sàn Ứng xử sàn liên hợp đoạn OA đàn hồi tuyến tính Chu trình 2: tải trọng tăng dần từ đến 21,15 kN (150% tải trọng thí nghiệm) tương ứng với đoạn OB sau giảm dần 0, tương ứng với đoạn BB’ Quan hệ tải trọng độ võng đoạn AB phi tuyến, vị trí điểm B vết nứt xuất Chuyển vị dư đạt xấp xỉ mm Chu trình 3: tải trọng tăng dần từ đến lúc sàn bị phá hoại Giai đoạn thể đoạn B’BC Mối quan hệ tải trọng độ võng đoạn B’B tuyến tính, đoạn BC phi tuyến Độ võng tăng đồng thời với tải trọng tác dụng Điểm C tương ứng với thời điểm mẫu thí nghiệm bị phá hoại hoàn toàn, cho phép xác định giá trị tải trọng giới hạn tác dụng lên sàn 45,59 kN Sau điểm C mẫu sàn liên hợp khơng cịn khả chịu lực 29 Cường, N V., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Hình 9.9.Biểu độ võng võngcủa củahai haimẫu mẫusàn sànthíthí nghiệm Hình Biểuđồđồquan quanhệ hệgiữa tải tải trọng trọng –– độ nghiệm Tấm sàn bị phá hoại tải trọng thí nghiệm trung bình đạt 45,59 kN, tương ứng với độ võng trung bình nhịpcủa 43 Các giá trị tải trọng đặc trưng sànmm xác định từ thực nghiệm tính tốn theo EN 1994-11:2004 đượcCó trình bày Bảng Các giá trị bao gồm tải trọng P tương ứng với độ võng cho thể nhận thấy Hình 9, biểu đồ quan hệ tải trọngservà độ võng hai mẫu phép (13,5 mm) tải trọng gây phá hoại sàn Pult SP2-1 SP2-2 có hình dạng giống chia làm việc sàn tương ứng với chu trình giatrọng tải sau:ứng với độ võng cho phép sàn theo thí nghiệm lý thuyết Bảng Tải tương Chu trình 1: tương ứng với đoạn OA, tải trọng tăng dần từ đến 14,1 kN P (kN) Trong giai đoạn quan hệ tải trọng ser và độ võng tuyến tính Khi tải trọng P giảm dần Mẫu sàn ult (kN) 1994-1-1:2004 nghiệm đường quanEN hệ tải trọng và độ võngThí trùng với đường giaSai tải số cho sàn Ứng xử sàn liên hợp đoạn OA là đàn hồi tuyến tính 29,49 SP2-1 33,73 12,6% 46,09 SP2-2 Chu trình 2: tải trọng 33,73được tăng dần từ 27,99 17,0% 45,09 đến 21,15 kN (150% tải trọng thí nghiệm) Trung bình 33,73 28,74 14,8% 45,59 tương ứng với đoạn OB và sau giảm dần 0, tương ứng với đoạn BB’ Quan hệ tải trọng và độ võng đoạn AB phi tuyến, vị trí điểm B vết nứt xuất Chuyển vị dư Quan hệ tải trọng thí nghiệm biến dạng tôn mẫu sàn SP2-1 thể đạt xấp xỉ mm Hình 10 Vị trí mặt cắt thể Hình Tại mặt cắt, biến dạng sóng tốn đo Chudưới, trìnhmặt 3: tải trọng tăngtrên dần từ 0tơn đếnsóng lúc sàn bị phá hoại Giai đoạn này thể ba mặt mặt mặt −6 Tại thời dạng tấmhệtôn đạttải1497 10độ (0,15%) vậtB’B liệulàđạt tới giới trênđiểm đoạnbiến B’BC Mối quan trọng× và võng trênthì đoạn tuyến tính,hạn trênchảy (307 đoạn N/mm ) bắt đầu chuyển sang chảy dẻo Thời điểm mẫu sàn bị phá hoại giá trị tải trọng BC phi tuyến Độ võng tăng đồng thời với tải trọng tác dụng Điểm C tương ứng với thí nghiệm bị vị phá trí đo cáctoàn, mặt cắt tơnxác sóng dẻo giới Hìnhhạn 10 cho thời46,09 điểm kN mẫuthìthítấtnghiệm hoại hoàn chocủa phép địnhđều giáđãtrịchảy tải trọng thấy tơn sóng bắt đầu chảy dẻo từ mặt nhịp sàn (Hình 10(a), mặt cắt B-B), sau tác dụng lên sàn 45,59 kN Sau điểm C mẫu sàn liên hợp khơng cịn khả chịu lực phát triển hai bên lên phía theo chiều cao tơn sóng Các kết hoàn toàn phù Cácviệc giá dẻo trị tải trọng trưng xác định từtoán thực nghiệm tính tốn theo EN hợp với làm sàn đặc phù hợpcủa vớisàn lý thuyết tính 1994-1-1:2004 Bảng Các giátảitrịtrọng bao gồm tảivới trọng Pser tương ứng Theo kết quảđược đượctrình tổngbày hợptrong Bảng giá trị tương ứng độ võng cho phép với độ võng cho phép (13,5 mm) tải trọng gây phá hoại sàn P ult sàn theo thí nghiệm lý thuyết, ta thấy: Giá trị tải trọng tác dụng Pser tương ứng với độ võng cho phép theo thí nghiệm mẫu sàn SP2-1 87,4% mẫu sàn SP2-2 83,0% so với giá trị theo EN-1994-1-1 Sự sai khác ảnh hưởng cường độ bê tông, mô đun đàn hồi 30 10 Pser Pser (kN) P(kN) (kN) ser Mẫu sànsàn Mẫu Mẫu sàn ENEN 1994-1nghiệm 1994-1Thí nghiệm EN 1994-1- Thí Thí nghiệm 1:2004 1:2004 1:2004 SP2-1 SP2-1 SP2-1 Pult Pult (kN) P(kN) (kN) ult Sai sốsốsố Sai Sai Cường, N V., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng 33,73 29,49 12,6% 33,73 29,49 12,6% 33,73 29,49 12,6% 46,09 46,09 46,09 mẫu thíSP2-2 nghiệm đặc trưng27,99 cơ27,99 học (150 × 17,0% 150 × 150 mm) so45,09 với mẫu sàn làm việc 33,73 SP2-2 33,73 17,0% 45,09 SP2-2xác định 33,73 27,99 17,0% 45,09 thực tế (2800 × 615 × 145 mm) Trung bình 28,74 14,8% 45,59 Trung bình 33,73 28,74 14,8% 45,59 Trung bình 33,73 33,73 28,74 14,8% 45,59 (a) Mặt (a)mặt mặt dưới (a)(a) mặt (b) Mặt (b)mặt mặt giữa (b)(b) mặt (c) Mặt (c)mặt mặt trên (c)(c)mặt Hình 10 Biểu đồ quan hệ tải dạng tơn sóng mẫu sàn SP2-1 Hình 10 Biểu đồquan quan hệgiữa tảitrọng trọng –biến biến dạng tôn sóng mẫu sàn SP2-1 Hình Biểu trọng –biến dạng tơn sóng mẫu sàn SP2-1 Hình 10.10 Biểu đồđồ quan hệhệ tảitải trọng – –biến dạng tơn sóng mẫu sàn SP2-1 Quạn hệgiữa tảitrọng trọng thísóng nghiệm vàđo biến dạng tôn mẫu SP2-1 Quạn hệ tải thí nghiệm biến dạng tôn mẫu sàn SP2-1 Quạn hệgiữa tảitông trọng thítơn nghiệm vàvà biến dạng tơn mẫu sàn SP2-1 Độ trượt dọc bê với dụng cụ đocủa chuyển vịsàn điện tửđược LVDT-4 thểhiện Hình 10.Vị Vịtrí trí mặt cắtđược thể Hình Tại mặt cắt, biến dạng củabắt thể Hình mặt cắt Tại mặt cắt, biến dạng Hình 10 Vị trí mặt cắt thểthể ởHình 5.5.Tại mặt cắt, biến dạng vàthể LVDT-5 đặt tại10 hai đầu sàn Trên Hình 11, tảiởHình trọng thí nghiệm đạt giá trị 25 kN sóng tốnđược đotại tạiba bamặt làmặt mặt dưới, mặt vàmặt mặt tôn sóng sóng tốn dưới, mặt sóng sóng tốn đođo ba mặt làđólà mặt dưới, mặt vàvà mặt tơn sóng đầu xuất trượt dọc bêmặt tơng với tơn sóng Lúc chốt neo tôn đầu sàn bắt đầu làm việc đóng vai trị điểm giữ -6 -6 -610 Tại thời điểm biến dạng tơn đạt 14971010 (0,15%) thìvật vật liệu đạt giới thời điểm biến dạng 1497 (0,15%) liệu đạt giới TạiTại thời điểm biến dạng tôntôn đạtđạt 1497 (0,15%) thìthìvật liệu đạt tớitớitới giới 2 hạn chảy (307 N/mm )bắt vàbắt bắtđầu đầu chuyển sang chảy dẻo Thời điểm mẫu sàn bịphá phá hoại chảy (307 N/mm ) chuyển sang chảy dẻo Thời điểm mẫu sàn hoại hạnhạn chảy (307 N/mm ) đầu chuyển sang chảy dẻo Thời điểm mẫu sàn bịbịphá hoại tạitạitại giátrị trịtải tảitrọng trọng thínghiệm nghiệm 46,09 kNthì thìtất tấtcả cảcác vịtríđo tríđotrên đotrên mặt cắt tơn sóng 46,09 mặt tơn sóng giágiá trị tải trọng thíthí nghiệm 46,09 kNkN tất vịvịtrí mặt cắtcắt tơn sóng đãchảy chảy dẻo Hình 10cho cho thấy tơn sóng bắtđầu đầu chảy dẻo từmặt mặt tạichính nhịp dẻo Hình thấy sóng chảy dẻo nhịp đãđã chảy dẻo Hình 1010 cho thấy tơntơn sóng bắtbắt đầu chảy dẻo từtừmặt tạitạichính nhịp sàn (Hình 10(a), mặt cắt B-B), sau phát triển hai bên lên phía theo chiều cao sàn (Hình 10(a), mặt cắt B-B), sau phát triển hai bên lên phía theo chiều cao sàn (Hình 10(a), mặt cắt B-B), sau phát triển hai bên lên phía theo chiều cao tơnsóng sóng Các kếtquả hoàn toàn phù hợp với sựlàm làm việc dẻo sàn vàphù phù hợp với Các hoàn toàn phù hợp với việc dẻo sàn hợp với tôntôn sóng Các kếtkết hồn tồn phù hợp với sựsựlàm việc dẻo sàn vàvàphù hợp với lýlýlý thuyết tính tốn thuyết tính tốn thuyết tính tốn Theo kếtquả tổng hợp ởBảng Bảng vềgiá giá trịtảitrọng tảitrọng trọng tương ứng với độvõng võng Theo tổng hợp 3vềgiá tương ứng với Theo kếtkết tổng hợp ởở Bảng trịtrịtải tương ứng với độđộvõng cho phép sàn theo thí nghiệm lý thuyết, ta thấy: Giá trị tải trọng tác dụng P tương phép theo nghiệm thuyết,ta tathấy: thấy:Giá Giátrịtrịtảitảitrọng trọngtáctácdụng dụngPser Psertương sertương chocho phép củacủa sànsàn theo thíthí nghiệm vàvà lýlý thuyết, ứng với độ võng cho phép theo thí nghiệm mẫu sàn SP2-1 87,4% mẫu sàn SP2-2 ứng với độ võng cho phép theo thí nghiệm mẫu sàn SP2-1 87,4% mẫu sàn SP2-2 ứng với độ võng cho phép theo thí nghiệm mẫu sàn SP2-1 87,4% mẫu sàn SP2-2 83,0% sovới với giátrị trịtheo theo EN-1994-1-1 Sựsaikhác saikhác khác vậy cóthể thể doảnh ảnh hưởng 83,0% EN-1994-1-1 vậy hưởng 83,0% soso với giágiá trị theo EN-1994-1-1 SựSựsai vậy cócóthể dodoảnh hưởng cường độbê bêtông, tông, môđun đun đàn hồi mẫu thínghiệm nghiệm xác định đặc trưng cơhọc học (150 cường đàn mẫu xác định đặc trưng (150 cường độđộ bê tông, mômô đun đàn hồihồi mẫu thíthí nghiệm xác định đặc trưng cơcơhọc (150 150 150 mm) sovới vớimẫu mẫu sàn làm việc thực tế(2800 (2800615 615145 145 mm) 150 150 mm) làm việc thực 615 145 mm) 150 150 mm) soso với mẫu sànsàn làm việc thực tế tế (2800 mm) Hình11 11.ĐộĐộ trượt đốiđối bê bê tơng soso với Hình trượt dọcdọc tương tơng vớitơn tơnsóng sóngcủa củamẫu mẫu sàn sàn Độ trượt dọc bê tông với tôn sóng đo dụng cụ đo chuyển vị điện Có thể nhận Hình 9, sau khihai xảyđầu sàn Trên tượngHình trượt11, dọc bê tơng tơn sóng tử LVDT-4 thấy LVDT-5 đặt khigiữa tải trọng thívới nghiệm đạt 11 đồng 11võng 11 giá trịgiá tảitrịtrọng thí nghiệm 25 kN, tải trọng độ thời tăng sàn bị phá 25 kN bắt đầu xuất trượt dọc bê tơng với tơn sóng Lúc chốt neo hoại ởĐiều đồng nghĩa với việc ứng xử sàn phá hoại dẻo [17] Kết thu đầu sàn bắt đầu làm việc đóng vai trị là điểm giữ từ nghiên cứu thực nghiệm ứng xử sàn liên hợp trường hợp sử dụng chốt neo đầu sàn [8] Có thể nhận thấy Hình 11, sau xảy tượng trượt dọc bê tông với 31 tải trọng và độ võng đồng thời tăng cho tơn sóng giá trị tải trọng thí nghiệm 25 kN, đến sàn bị phá hoại Điều này đồng nghĩa với việc ứng xử sàn phá hoại dẻo [17] Kết này thu từ nghiên cứu thực nghiệm ứng xử sàn liên hợp trường hợp sử dụng chốt neo đầu sàn [8] Cần lưu ý sàn liên hợp không sử dụng Cường, N V., cs / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng Cần lưu ý sàn liên hợp không sử dụng chốt neo đầu sàn, phá hoại sàn xem xét phá hoại giòn phá hoại dẻo tùy thuộc vào tải trọng thời điểm độ trượt dọc 0,1 mm so với tải trọng thời điểm sàn bị phá hoại Sàn xem phá hoại dẻo tải trọng phá hoại vượt 10% tải trọng gây độ trượt 0,1 mm, ngược lại sàn bị phá hoại giịn [1] Kết luận Trong nghiên cứu này, hai mẫu sàn liên hợp nhịp đơn chế tạo tiến hành thí nghiệm uốn bốn điểm kiểm tra làm việc theo trạng thái giới hạn chịu lực giới hạn sử dụng Các mẫu chế tạo tỷ lệ 1:1 Thí nghiệm uốn bốn điểm thực theo quy định tiêu chuẩn EN 1994-1-1:2004 Bên cạnh việc phân tích làm việc, xác định giá trị cực hạn ứng với hai trạng thái giới hạn, việc tính tốn lý thuyết tiến hành Thơng qua việc phân tích lý thuyết thực nghiệm nhận thấy giá trị tải trọng thí nghiệm trung bình tương ứng với độ võng cho phép 13,5 mm 28,74 kN, giá trị tải trọng thời điểm nhỏ so với kết xác định theo lý thuyết (33,73 kN) 63,0% so với tải trọng thí nghiệm cực hạn gây phá hoại mẫu (45,59 kN) Khi tải trọng thí nghiệm đạt đến 25 kN, độ trượt dọc bê tơng với tơn sóng ghi nhận tăng nhanh đến mm Sau xảy tượng trượt dọc bê tông với tôn sóng giá trị tải trọng thí nghiệm 25 kN, tải trọng độ võng đồng thời tăng sàn bị phá hoại Điều đồng nghĩa với việc ứng xử sàn phá hoại dẻo Thơng qua phân tích thực nghiệm-lý thuyết làm việc sàn liên hợp, thấy ứng xử chịu uốn sàn thực phù hợp với lý thuyết tính tốn, thể qua qua vị trí trục trục hịa dẻo ứng xử sóng tơn Đồng thời bố trí đủ liên kết chịu trượt, ứng xử sàn đặc trưng làm việc dẻo Tài liệu tham khảo [1] EN 1994-1-1 (2004) Eurocode 4: Design of steel and concrete composite structures, part 1.1: General rules and rules for building [2] Tuan, V A (2004) Steel-concrete composite structure: Slabs, beams and columns for buildings [3] American National Standards Institute/Steel Deck Institute (2017) ANSI/SDI C-2017 Standard for Composite Steel Floor Deck-Slabs [4] Mistakidis, E S., Dimitriadis, K G (2008) Bending resistance of composite slabs made with thin-walled steel sheeting with indentations or embossments Thin-Walled Structures, 46(2):192–206 [5] Marimuthu, V., Seetharaman, S., Jayachandran, S A., Chellappan, A., Bandyopadhyay, T K., Dutta, D (2007) Experimental studies on composite deck slabs to determine the shear-bond characteristic values of the embossed profiled sheet Journal of Constructional Steel Research, 63(6):791–803 [6] Abdullah, R., Easterling, W S (2009) New evaluation and modeling procedure for horizontal shear bond in composite slabs Journal of Constructional Steel Research, 65(4):891–899 [7] Gholamhoseini, A (2018) Experimental and finite element study of ultimate strength of continuous composite concrete slabs with steel decking International Journal of Advanced Structural Engineering, 10(1):85–97 [8] Abbas, H S., Bakar, S A., Ahmadi, M., Haron, Z (2015) Experimental studies on corrugated steelconcrete composite slab Journal of the Croatian Association of Civil Engineers, 67(2) [9] Linh, N N., Hiếu, N T., Tân, N N (2018) Thí nghiệm thử tải đánh giá ứng xử chịu uốn kết cấu sàn nhịp đơn liên hợp thép – bê tông theo tiêu chuẩn SDI T-CD-2017 Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng (KHCNXD) - ĐHXD, 12(7):34–44 [10] Linh, N N., Tân, N N (2019) Thực nghiệm so sánh làm việc khả chịu lực kết cấu sàn liên hợp thép - bê tông nhịp đơn nhiều nhịp chịu tải trọng tĩnh Tạp chí Xây dựng, (5-2019):224–231 32 Cường, N V., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng [11] Nhân, L V P., Đức Vinh, B., Đức Duy, H., Sơn, L T., Tín, L T H (2021) Ảnh hưởng mức độ liên kết kháng cắt đến ứng xử uốn dầm liên hợp thép – bê tông sử dụng liên kết kháng cắt dạng Perfobond: Phương pháp thực nghiệm Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng (KHCNXD) - ĐHXD, 15(1V):37–47 [12] Tuấn, V A (2013) Thiết kế tối ưu trọng lượng dầm liên hợp thép-bê tông sử dụng dầm thép I không đối xứng Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng (KHCNXD)-ĐHXD, 7(2):21–28 [13] Kiên, N T., Hiếu, N T., Hoàng, N N (2020) Phân tích làm việc dầm liên hợp thép - bê tông khoét lỗ bụng phương pháp mơ số Tạp chí Xây dựng, 1:29–32 [14] Bộ Khoa học Công nghệ Việt Nam (1993) Bê tông nặng - Phương pháp xác định cường độ chịu nén [15] EN 1992-1-1 (2004) Eurocode 2: Design of concrete structures, part 1.1: General rules and rules for building [16] JFE Metal Products & Engineer Inc Deck plates for Composite Slab Structure QL Deck [17] Crisnel, M (1996) Recent Developments in Steel/Concrete Composite Slabs Structural Engineering International, 6(1):41–41 33 ... chịu uốn sàn liên hợp nhịp liên tục [7]; nghiên cứu thực nghiệm ứng xử sàn liên hợp trường hợp có không sử dụng chốt neo đầu sàn [8]; nghiên cứu thực nghiệm sàn liên hợp đánh giá ứng xử chịu uốn. .. L/200 = 13, mm, theo EN 1994-1-1:2004 [1] Phân tích làm việc chịu uốn sàn nhịp đơn liên hợp thép – bê tông 3.1 Xác định khả chịu lực sàn tính tốn theo lý thuyết Sàn liên hợp tính tốn theo trạng thái... cấu sàn nhịp đơn liên hợp thép- bê tông theo tiêu chuẩn ANSI/SDI C-2017 [9]; so sánh làm việc sàn liên hợp nhịp đơn nhiều nhịp [10]; đánh giá ảnh hưởng mức độ liên kết kháng cắt đến ứng xử uốn