Nghiên cứu đánh giá hiện trạng thông gió công ty tnhh mtv than đồng vông và đề xuất phương pháp hợp lý nhằm nâng cao hiệu quả thông gió cho mỏ

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ - ĐỊA CHẤT -o0o KHƯƠNG PHÚC LỢI NGHIÊN CỨU, ĐÁNH GIÁ HIỆN TRẠNG THƠNG GIĨ CƠNG TY TNHHMTV THAN ĐỒNG VÔNG VÀ ĐỀ XUẤT PHƯƠNG ÁN HỢP LÝ NHẰM NÂNG CAO HIỆU QUẢ THƠNG GIĨ CHO MỎ LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT HÀ NỘI - 2010 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ - ĐỊA CHẤT -o0o KHƯƠNG PHÚC LỢI NGHIÊN CỨU, ĐÁNH GIÁ HIỆN TRẠNG THƠNG GIĨ CƠNG TY TNHHMTV THAN ĐỒNG VÔNG VÀ ĐỀ XUẤT PHƯƠNG ÁN HỢP LÝ NHẰM NÂNG CAO HIỆU QUẢ THƠNG GIĨ CHO MỎ Chun ngành: Khai thác mỏ Mã số: 60.53.05 LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC TS PHAN QUANG VĂN HÀ NỘI - 2010 LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan cơng trình nghiên cứu riêng Các số liệu, tài liệu luận văn trung thực kết nghiên cứu luận văn chưa công bố công trình Hà nội, ngày 10 tháng 11 năm 2010 Tác giả luận văn Khương Phúc Lợi MỤC LỤC NỘI DUNG Trang MỞ ĐẦU CHƯƠNG - TỔNG QUAN VỀ CƠNG TY TNHH Trang phụ bìa Lời cam đoan Mục lục Danh mục bảng Danh mục hình vẽ MỘT THÀNH VIÊN THAN ĐỒNG VƠNG I.1 CẤU TRÚC ĐỊA CHẤT MỎ I.1.1 Đặc điểm địa chất vỉa than I.1.2 Đặc tính vỉa than 11 I.1.3 Đặc điểm địa chất cơng trình, đặc tính lý đất đá 13 I.1.4 Đặc điểm địa chất thuỷ văn 14 I.2 BIÊN GIỚI KHAI TRƯỜNG VÀ TRỮ LƯỢNG CÁC VỈA THAN 17 I.2.1 Biên giới khai trường 17 I.2.2 Cơ sở đánh giá trữ lượng than 17 I.2.3 Phương pháp tính trữ lượng 17 I.2.4 Kết tính trữ lượng 17 I.3 ĐẶC ĐIỂM ĐỘ CHỨA KHÍ TRONG THAN 18 I.3.1 Thành phần hoá học đặc điểm phân bố loại khí 18 I.3.2 Các yếu tố địa chất ảnh hưởng đến đặc điểm phân bố khí mỏ 19 I.3.3 Xếp hạng mỏ theo khí mỏ 19 I.4 CÔNG TÁC MỞ VỈA VÀ KHAI THÁC 20 I.4.1 Khu Đồng Vông 20 I.4.2 Khu Đông Tràng Bạch 27 I.4.3 Khu Đông Vàng Danh 35 I.4.4 Nhận xét chung 40 CHUƠNG - PHÂN TÍCH VÀ ĐÁNH GIÁ 41 HIỆN TRẠNGTHƠNG GIĨ MỎ 2.1 CÁC CHỈ TIÊU ĐÁNH GIÁ HIỆN TRẠNG THƠNG GIĨ 41 2.2 PHÂN TÍCH ĐÁNH GIÁ HIỆN TRẠNG THƠNG GIĨ MỎ 41 2.2.1 Phân tích đánh giá hệ thống thơng gió Khu Đồng Vơng 41 2.2.2 Phân tích đánh giá hệ thống thơng gió Khu Đơng Vàng Danh 56 2.2.3 Phân tích đánh giá hệ thống thơng gió Khu Đơng Tràng Bạch 63 2.2.4 Nhận xét hệ thống thơng gió mỏ Đồng Vơng 70 2.3 ĐÁNH GIÁ TRẠNG THÁI CỦA HỆ THỐNG THƠNG GIĨ 71 2.3.1 Các tiêu đánh giá 71 2.3.2 Đánh giá trạng thái hệ thống thơng gió Khu Đồng Vơng 72 2.3.3 Nhận xét trạng thái thơng gió Khu đồng Vông CHƯƠNG 3- CÁC PHƯƠNG ÁN NHẰM NÂNG CAO 76 78 HIỆU QUẢ THƠNG GIĨ MỎ 3.1 u cầu thơng gió cho khu vực mỏ Đồng Vơng 78 3.2 Tính tốn thơng gió dự án nâng cao suất khu vực Đồng Vông 79 3.2.1 Đặt vấn đề 79 3.2.2 Lựa chọn sơ đồ phương pháp thơng gió 79 3.2.3 Xác định lưu lượng gió cho tồn mỏ (QM) 84 3.2.4 Lựa chọn quạt gió 95 3.2.5.Xác định lưu lượng hạ áp mỏ giai đoạn thơng gió khó khăn 97 3.3 Biện pháp cải tạo hệ thống thơng gió vỉa 6A khu Đông Tràng Bạch 97 3.3.1 Đặt vấn đề 97 3.3.2 Các tồn hệ thống thơng gió 99 3.3.3 Các biện pháp cải tạo 102 3.3.4 Tính tốn lưu lượng gió chung cho tồn mỏ ( sau cải tạo 107 hệ thống thơng gió) 3.3.5 Tính sức cản hạ áp mỏ 117 3.3.6 Tính chọn quạt gió 119 3.3.7 Nhận xét chung 122 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 124 TÀI LIỆU THAM KHẢO 126 TT DANH MỤC CÁC BẢNG TÊN BẢNG TRANG Bảng 1.1 Bảng tổng hợp tiêu lý đất đá Bảng 1.2 Bảng đặc tính chất lượng số vỉa than 12 Bảng 1.3 Bảng tổng hợp đường lị khai thơng khu Đồng Vơng 23 Bảng 1.4 Bảng tổng hợp đường lị khai thơng khu Đông Tràng Bạch 30 Bảng 1.5 Bảng tổng hợp đường lị khai thơng khu Đơng Vàng Danh 39 Bảng 2.1 50 Bảng 2.2 Bảng tổng hợp kết đo gió, khí đường lị Khu Đồng Vơng Bảng thơng số tiết diện cửa gió điều tiết khu Đồng Vông Bảng 2.3 Bảng tổng hợp thiết bị quạt gió Khu Đồng Vơng 52 Bảng 2.4 Bảng đặc tính kỹ thuật quạt gió FBDCZ-II-4 N010-18,5KW 55 Bảng 2.5 Bảng đặc tính kỹ thuật quạt gió BD-II-4 N011/2X22KW 55 Bảng 2.6 Bảng tổng hợp kết đo gió, khí đường lị Khu Đơng Vàng Danh Bảng thơng số tiết diện cửa gió điều tiết khu Đơng Vàng Danh Bảng tổng hợp thiết bị quạt gió Khu Đơng Vàng Danh 60 Bảng tổng hợp kết đo gió, khí đường lị Khu Đơng Tràng Bạch Bảng thơng số tiết diện cửa gió điều tiết khu Đơng Tràng Bạch Bảng tổng hợp thiết bị quạt gió khu Đông Tràng Bạch 67 Bảng 2.7 Bảng 2.8 Bảng 2.9 Bảng 2.10 Bảng 2.11 51 61 62 68 69 Bảng 2.12 Bảng đặc tính kỹ thuật quạt gió cục YBT 52-2 VÀ CBM – 6M 70 Bảng 2.13 Bảng thơng số mạng gió Khu Đông Vông 72 Bảng 2.14 Bảng tổng hợp kết đánh giá trạng thái hệ thống thơng gió Khu Đồng Vơng 76 Bảng 3.1 Bảng tính hạ áp mỏ 92 Bảng 3.2 Bảng thông số trạm quạt 97 Bảng 3.3 100 Bảng 3.4 Bảng tổng hợp trạng cụm đường lò vỉa 6A mức 100/LV Bảng tổng hợp khối lượng công việc Bảng 3.5 Bảng trị số α giá trị α theo kết cấu chống 118 104 DANH MỤC HÌNH VẼ TT TÊN HÌNH VẼ TRANG Hình 1.1 Sơ đồ đường lị khai thơng mức +260 khu Đồng Vơng 21 Hình 1.2 Sơ đồ đường lị khai thơng mức +320 khu Đồng Vơng 22 Hình 1.3 Sơ đồ đường lị khai thơng vỉa 6A mức -100/LV khu Đơng 28 Tràng bạch Hình 1.4 Sơ đồ đường lị khai thơng vỉa 1C(33) mức -100/0 khu Đơng 29 Tràng Bạch Hình 1.5 Sơ đồ khai thơng vỉa mức +60/LV Khu Đơng Vàng Danh 36 Hình 1.6 Sơ đồ khai thông vỉa mức +60/LV Khu Đông Vàng Danh 37 Hình 1.7 Sơ đồ khai thơng vỉa mức +60/LV Khu Đơng Vàng Danh 38 Hình 2.1 Sơ đồ thơng gió vỉa 6,7,8 mức +260/LV Khu Đồng Vơng 47 Hình 2.2 Giản đồ thơng gió vỉa 6,7,8 mức +260/LV Khu Đồng Vơng 48 Hình 2.3 Điểm làm việc quạt gió Khu Đồng Vơng 53 Hình 2.4 Sơ đồ thơng gió mức 60/LV Khu Đơng Vàng Danh 58 Hình 2.5 Giản đồ thơng gió mức 60/LV Khu Đơng Vàng Danh 59 Hình 2.6 Điểm làm việc quạt gió đặt CL +173 FDBCZ-II-4-NO-2/18,5KW 63 Hình 2.7 Sơ đồ thơng gió vỉa 6A mức -100/LV Khu Đơng Tràng Bạch 65 Hình 2.8 Giản đồ thơng gió vỉa 6A mức -100/LV Khu Đơng Tràng Bạch 66 Hình 2.9 Điểm làm việc quạt gió đặt cửa lị vỉa 6A mức +130 69 112 : V= L S; m3 Trong đó: - L : Chiều dài đường lị cần thơng gió, L = 401 m - S : Tíêt diện đường lị thơng gió, S = 9,4 m2 V= 401 x 9,4 = 3769,4 m3 Khi thể tích đường lị (V) nhỏ thể tích giới hạn (Vgh) sử dụng trị số V, cịn V>Vgh sử dụng trị số Vgh Vgh = 12,5.A.b.Kt , m3 Kt - Hệ số khuyết tán rối, Kt = 1,2 b = 100lít/kg = 0,1 m3/Kg Vgh = 12,5.10,8.0,1.1,2 = 16,2 m3 Qua kết tinh toán, V = 3769,4 m3 > Vgh = 16,2 m3, chọn Vgh = 16,2 m3 làm tham số tính tốn f - Hệ số hấp thụ khí độc đất đá nổ mìn, f = 0,8 đường lị nghiêng đào đá khơ, f = 0,6 đường lò ẩm, f = 0,3, đương lò nước sủ dụng bơm nước Khi đào giếng f = 0,8 lượng nước chảy vào giếng < 1m3/h; f = 0,6 lượng nước chảy vào giếng nhỏ 6m3/h, f = 0,3 lưu lượng nước nhỏ 15m3/h, f = 0,15 nước chảy vào giếng mưa.Chọn f = 0,6 P - hệ số rị gió qua ống gió P = 1,3 -:- 1,4 ống gió f =700, L= 20m/ống áp dụng công thức : Qyc = Qyc = 2,25 t A.V ϕ b m3/phút P 2,25 10,8.16,2 2.0,6.100 = 0,4 m3/s 30.60 1,3 c Lưu lượng gió tính theo yếu tố bụi: 113 Lưu lượng gió cho lị chuẩn bị tính đến việc bảo đảm tốc độ gió tối ưu bụi: Qyc = S V 60; m3/phút Trong đó: S - Diện tích tiết diện đường lị, m2 S = 9,4 m2 v - Tốc độ tối ưu luồng gió v = 0,3 -:- 0,6 (m/s) Qyc = 9,4 0,3 60 = 169,2 m3/phút = 2,82 m3/s */ Lựa chọn yếu tố tình tốn chọn Lưu lượng gió u cầu cho gương đào lị: Q = 2,8 (m3/s) * Tính tốn gương đào lị ngầm băng tải mức +71/-100 a.Theo số người làm việc lớn gương: Lượng gió tính theo cơng thức : Q1 = 6.n m3/phút Trong đó: - lượng gió cần cho người phút, theo luật an toàn, m3/phút n - số người làm việc đồng thời lớn đường lò Q1 = 6.8 = 48 m3/phút = 0,8 m3/s b.Theo lượng thuốc nổ đồng thời lớn nhất: Lưu lượng gió yêu cầu tính theo cơng thức: Qyc = 2,25 t A.V ϕ b m3/phút P Trong đó: A - Lượng thuốc nổ đồng thời = 5,6 kg t - Thời gian thơng gió đường lị = 30 phút b - Lượng khí độc sinh nổ kg thuốc nổ (khi nổ mìn than b = 100 lít/kg, nổ mìn đá b = 40 lít/kg) chọn b = 100lít/kg 114 V- thể tích đường lị cần thơng gió : V= L S; m3 Trong đó: - L : Chiều dài đường lị cần thơng gió, L = 264 m - S : Tíêt diện đường lị thơng gió, S = 9,4 m2 V= 264 x 9,4 = 2481,6 m3 Khi thể tích đường lị (V) nhỏ thể tích giới hạn (Vgh) sử dụng trị số V, cịn V>Vgh sử dụng trị số Vgh Vgh = 12,5.A.b.Kt , m3 Kt - Hệ số khuyết tán rối, Kt = 1,2 b = 100lít/kg = 0,1 m3/Kg Vgh = 12,5.5,6.0,1.1,2 = 8,4 m3 Qua kết tinh toán, V = 2481,6 m3 > Vgh = 8,4 m3, chọn Vgh = 8,4 m3 làm tham số tính tốn f - Hệ số hấp thụ khí độc đất đá nổ mìn, f = 0,8 đường lị nghiêng đào đá khơ, f = 0,6 đường lò ẩm, f = 0,3, đương lò nước sủ dụng bơm nước Khi đào giếng f = 0,8 lượng nước chảy vào giếng < 1m3/h; f = 0,6 lượng nước chảy vào giếng nhỏ 6m3/h, f = 0,3 lưu lượng nước nhỏ 15m3/h, f = 0,15 nước chảy vào giếng mưa.Chọn f = 0,6 P - hệ số rị gió qua ống gió P = 1,3 -:- 1,4 ống gió f =700, L= 20m/ống áp dụng công thức : Qyc = Qyc = 2,25 t A.V ϕ b m3/phút P 2,25 10,8.8,4 2.0,6.100 = 0,2 m3/s 30.60 1,3 115 c Lưu lượng gió tính theo yếu tố bụi: Lưu lượng gió cho lị chuẩn bị tính đến việc bảo đảm tốc độ gió tối ưu bụi: Qyc = S V 60; m3/phút Trong đó: S - Diện tích tiết diện đường lị, m2 S = 9,4 m2 v - Tốc độ tối ưu luồng gió v = 0,3 -:- 0,6 (m/s) Qyc = 9,4 0,3 60 = 169,2 m3/phút = 2,8 m3/s */ Lựa chọn yếu tố tình tốn chọn Lưu lượng gió u cầu cho gương đào lị: Q = 2,8 (m3/s) Tính tốn lưu lượng gió yêu cầu cho hầm bơm, trạm điện: * Tính toán lưu lượng yêu cầu cho hầm bơm: Qhb = 10.( N -h) kct = (m3/phút) Trong đó: - N tổng công suất máy điện N =75 KW - h Hiệu suất máy điện h = 85% - kct hệ số chất tải ngày đêm máy điện = 0,5 Từ công thức : Qhb = 10.N.( 1-h ) kct =10.N.( 1- h ) kct = 10.75.(1 - 0,85) 0,6 = 0,94( m3/s ) Đối với khu vực Đông Tràng Bạch, sử dụng 03 trạm bơm nước mức -22, -45 +0 Vậy tổng lưu lượng gió yêu cầu dùng cho 03 trạm bơm nước là: 0,94 x = 2,8 m3/s * Tính tốn lưu lượng u cầu cho trạm nén khí: Qhb = 10.( N - h ) kct = (m3/phút) 116 Trong đó: - N tổng cơng suất máy nén khí N =37 KW - h Hiệu suất máy điện h = 85% - kct hệ số chất tải ngày đêm máy điện = 0,6 Từ công thức : Qhb = 10.( N - h ) kct = 10 N ( 1- h ) kct = 10.37 (1 - 0,85) 0,6 = 0,55 ( m3/s ) Hiện sử dụng 01 trạm nén khí lị nối số mức +0 (gồm 02máy nén khí) Tổng lưu lượng gió yêu cầu dùng cho trạm nén khí : x 0,55 = 1,1( m3/s ) Tính tốn lưu lượng gió u cầu chung cho tồn mỏ: Lưu lượng gió u cầu chung cho tồn mỏ tính theo công thức: Qm = 1,1.(kp.QLC + Qrgcg + QrKT + ∑Q cb ) Trong đó: kP - Là hệ số dự trữ tính đến khả tăng sản lượng khai thác than chọn = 1,1 a Rị gió qua khu vực khai thác: Rị gió qua khoảng khai thác khu vực chiếm 10% đến 35% lượng gió vào lị => QrKT = 15% × Qlc = 15 × 7,5 = 1,125(m / s ) 100 b Rị gió qua cửa gió : Qrgcg = 1,1(m3/s) Thay số vào công thức: Qm = 1,1(kkt.QLC +Qrgcg +QrKT + ∑ Qcb ) = 1,1.(1,1.7,5 + 1,1 + 1,1 + 11,7 ) = 24,4 ( m3/s) 117 3.3.5 Tính sức cản hạ áp mỏ Sức cản khí động đường lị mỏ Sức cản khí động lực đường lị sức cản mà luồng gió chuyển động đường lị phải thắng Sức cản khí động lực đường lị bao gồm: a) Sức cản ma sát tường đường lò b) Sức cản vật chắn đường lò c) Sức cản cục a Sức cản ma sát: R =α ; N.s S m L P ms Sức cản ma sát tính theo cơng thức Trong đó: α - Hệ số sức cản khí động đường lò; α = 0,0015 N.s2/m4 Hệ số α tra bảng III.1 đến III.9 mục 13 sức cản đường lò L - Chiều dài đoạn đường lò, L = 1800 m P - Chu vi đường lị, P = 12 m S - Diện tích tiết diện tự đường lò, S = 6,4 m2 Rms = 0,003 × b Sức cản cục bộ: 1800 ×12 = 0,247 (Ns2/m8) 6,4 118 Bảng 3.5 - Bảng trị số α giá trị α theo kết cấu chống Đặc điểm kết cấu chống Giá trị α.104, K µ Theo bảng Giá trị chọn Các đường lị khơng chống 5÷20 Các giếng gió có đường kính lớn 2÷8 Các lị vận tải chống bê tơng gạch 3÷7 Các lị vận tải chống gỗ trịn 9÷23 17 Các lị vận tải chống sắt định hình 5÷23 14 Các đường lị chống chu bin 7÷23 - Lị chợ chống chống đơn(Gỗ, sắt, thuỷ lực ) 30÷260 30 - 35 Lị chợ chống chống liên hợp 45÷120 - Sức cản cục gồm dạng sau: Đột thu, đột mở, qua cửa sổ gió, hợp luồng, rẽ ngoặt (900, 1200) tính theo cơng thức : R cb = ξ γ g S , Kµ Trong đó: ξ- Hệ số sức cản cục xác định thực nghiệm +Với trường hợp thu hẹp, mở rộng ξ xác định phụ thuộc vào tỷ số S1 S2 (S1, S2 tương ứng diện tích tiết diện đường lò phần thu hẹp phần mở rộng) + Với trường hợp rẽ vịng ξ tính theo cơng thức: ξrv = 0,57 δ2 (δ: góc vịng rẽ tính radian) + Hằng số sức cản cục vòng rẽ đột thu từ đường lò vào rãnh quạt 119 ξ = 0,67 ÷ 1,16 γ - Trọng lượng riêng khơng khí, γ ≈ 1,2 kg/m3 S - Diện tích tiết diện đường lị có tốc độ gió v (m/s), m2 g - Gia tốc trọng trường, g ≈ 9,81m/s2 Sức cản chung hệ thống thông gió Sức cản cục tính theo cơng thức Rcb = ξ × γ 2× g × s2 ( Ns ) m4 Trong đó: ξ hệ số sức cản cục bộ: chọn ξ = 1,5 (Ns2/m4) γ khối lượng riêng khơng khí; γ = 1,2 kg/m ( điều kiện bình thường) S diện tích tự đường lị; S = 6,4 m2 Thay số ta có: Rcb = 1,5 × 1,2 = 0,0022 (Ns2/m8) 2 × 9,8 × 6,4 => Sức cản chung khu vực: Rch = Rms + Rcb = 0,247 + 0,0022 = 0,25 (Ns2/m8) Hạ áp mỏ áp dụng công thức Hm = Rm Qm2 Thay số ta có: Hm = 0,25.24,42 = 148 (mmH20) 3.3.6 Tính chọn quạt gió Tính lưu lượng quạt gió cần tạo Lưu lượng gió cần tạo để lưu lượng gió yêu cầu vào mỏ tính theo cơng thức: Qq = Kr Qm (m3/s) Trong đó: Kr - Hệ số rị gió từ vào mỏ, chọn Kr = 1,1 120 Qm - Lưu lượng gió yêu cầu chung mỏ = 24,4 (m3/s) Thay số: Qq = Kr Qm = 1,1 24,4 = 26,8 (m3/s) Tính hạ áp quạt gió cần tạo Áp dụng cơng thức: Hq = ( Rm + Rtbq).Qq2 Kr (1) Trong đó: Qq lưu lượng gió quạt cần tạo ra, Qq= 26,8 (m3/s) hệ số giảm sức cản mỏ rị gió trạm quạt K r2 Rm sức cản chung khu vực Rch = 0,25 (Ns2/m8) Rtbq sức cản thiết bị quạt gió rãnh gió xác định theo công thức sau: Rtbq = aπ D4 (2) Trong đó: a hệ số khơng thứ ngun, a=0,05 ( quạt hướng trục ) D đường kính quy chuẩn quạt chọn - Đường kính chọn sơ quạt là: D = Atd 0,44 Trong đó: Atđ diện tích lỗ tương đương mỏ; (m2) Atđ = 0,38 × Qm Hm = 0,38 × 24,4 = 0,76(m ) 148 Thay số ta có: D = 1,3 (m) Thay số vào (2) ta có: Rtbq = 0,05.3,14 = 0,055 (Ns2/m8) 1,3 Thay thơng số vào cơng thức (1) ta có: 121 Hq = ( 0,25 + 0,055).26,82 = 187,9 (mmH20) 1 Lựa chọn quạt gió Dựa vào kết tính tốn hạ áp lưu lượng yêu cầu cho trạm quạt : Qyc = 26,8 (m3/s) Hyc = 187,9 mmH20; D = 1,3 m Căn vào thiết bị có Cơng ty ta lựa chọn quạt gió đảo chiều mã hiệu BDII- - No12-2x45 KW (hoặc loại quạt có lưu lượng hạ áp tương đương) sử dụng làm quạt gió hút cửa lị mức +130 V6A khu Đơng Tràng Bạch Trạm gió gồm 02 quạt (01 quạt dự phòng) Khi sử dụng quạt BDII- - No12-2x45 KW dựa vào đường đặc tính mỏ ta xác định điểm làm việc trạm quạt là: Qlv = 29,6 (m3/s) Hyc = 219 mmH20 Với lực trạm quạt gió +130 (BDII- - No12-2x45 KW) đảm bảo đảm nhiệm cho việc thi cơng đồng thời: - 01 gương khấu lị chợ với sản lượng (450-:-500 tấn/ngày - đêm) - 03 gương thi cơng đào lị cụt - 03 trạm bơm + 01 trạm nén khí di động (02 máy nén khí) Ta có điểm làm việc quạt gió BDII-4-BO12-2x45KW đặt cửa lị V6A mức +130: Hình 3-5 122 H×nh 3.5 - điểm làm việc trạm quạt đặt cửa lß V6a møc+130 (01BDII- 4-No12-2x45Kw) H ( Pa ) 3400 70 74 78 2800 78 81 74 70 2200 B Hq = 2170 65 60 1600 Hm = 1480 Hm 1000 = ,2 m xQ A +5 +2,5 400 -5 15 20 25 30 -2,5 35 0 0 40 Qm = 24,4 Qq = 29,6 Q (m /s) 3.3.7 Kết luận Tất lò đào, lò chợ khu tính tốn qua cơng thức trình bày phần Kết tính tốn lưu lượng, hạ áp, chọn quạt, hướng gió sạch, gió thải trình bày cụ thể sau: Khu vực Đơng Tràng Bạch thiết kế mở vỉa lò xuyên vỉa, Giếng nghiêng, dọc vỉa mức -100 /+130 từ mặt đất vào trung tâm ruộng mỏ áp dụng hệ thống khai thác lò csợ, sử dụng phương pháp khoan nổ mìn để phá vỡ đất đá, than Sơ đồ thơng gió: Sử dụng kết hợp hai phương pháp thơng gió hút đẩy, trạm quat gió hút đặt cửa lị V6A mức +130, gió hút từ ngồi vào qua cửa lị XV V6A mức +71, qua hệ thống đường lò dọc vỉa vào 123 thơng gió cho diện sản xuất vỉa than, gió thải hút ngồi qua cửa lị mức +130 vỉa 6A Để thơng gió cho gương đào lị cụt, áp dụng phương pháp thơng gió đẩy quạt thơng gió cục * Hướng gió cụm đường lị Vỉa 6a mức –100/LV Khu Đơng Tràng Bạch: - Gió sạch: + Từ cửa lò xuyên vỉa +71 => Lò XV +71=> Lò ngầm trục tải & Băng tải mức +71/-100 => Lò DV +5 => phục vụ thơng gió cho gương đào lò cục & LC 6A-4 mức +5/+71 + Từ cửa lò xuyên vỉa +45 => Lò thượng +5/+45 =>phục vụ thơng gió cho gương đào lị cục & LC 6A-4 mức +5/+71 - Gió thải: + Gió thải từ gương thi công ( từ IK0 DV+5 -:- chân XM +5/+12 LC 6A-4 ) => lò DV+5 CĐ => phần qua lò thượng TGVT mức +5/+71 & phần qua chợ 6A-4 => lò DV+71 CĐ => cầu gió => lị thượng TGVT +71/LV ngồi CL +130 124 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Từ phần trình bày trên, tác giả rút số kết luận kiến nghị sau 1- Hiện sơ đồ mở vỉa lò chiếm tỉ lệ đa số sơ đồ mở vỉa áp dụng mỏ Đồng Vông Tuy nhiên thời gian tới, mỏ chuyển sang khai thác phần than sâu phải sử dụng phương pháp mở vỉa giếng nghiêng chủ yếu Mỏ khai thác mức nơng có độ chứa khí từ đới đến đới (đới khí CO2, đới khí N2 CO2, đới khí N2 CH4) đới khí phong hố Kết đo khí CH4 mỏ năm qua thấy rằng, khai thác phần nơng, với cơng nghệ cơng tác thơng gió đảm bảo bình thường Hàm lượng khí CH4 nằm giới hạn cho phép 2- Cần tiến hành nghiên cứu xếp loại mỏ theo mức độ nguy hiểm cháy nổ khí Mê tan để có giải pháp thơng gió cho mỏ phù hợp Hiện trình khai thác cơng việc đo đạc, kiểm tra khí nổ tính tốn điều khiển phù hợp với chế độ thơng gió việc làm cần thiết để đảm bảo an toàn cho người thiết bị 3- Phương pháp thơng gió vị trí đặt quạt thiết kế hợp lý, q trình khai thác có thay đổi, mỏ khơng điều chỉnh kịp thời nên có ảnh hưởng đến cơng tác thơng gió Sơ đồ mạng gió chung mỏ nhỏ đơn giản Các cơng trình thơng gió chưa đảm bảo chất lượng thiếu Mỏ khơng có cơng trình đảo chiều luồng gió, muốn đảo chiếu luồng gió phải quay quạt điều gặp khó khăn xảy cố cháy mỏ 4- Tồn mỏ không tính tốn điều chỉnh mạng gió kịp thời với tiến độ quy mô sản xuất, hiệu thông gió khơng cao Lượng gió cung cấp cho lị chợ chưa hợp lý : nơi thừa, nơi thiếu, chưa cải thiện điều 125 kiện vi khí hậu lò ( nhiệt độ cao, độ ẩm lại ) ảnh hưởng đến suất sức khoẻ công nhân 5- Để đảm bảo chất lượng cơng tác thơng gió chung mỏ, xây dựng điều chỉnh kế hoạch khai thác phải trọng đến lực thông gió để đảm bảo cung cấp đủ gió cho hộ tiêu thụ theo quy định Phải thường xuyên kiểm tra, tính tốn, điều chỉnh cơng tác thơng gió phù hợp với kế hoạch sản xuất, đảm bảo an toàn Đầu tư xây dựng, củng cố cơng trình thơng gió : cửa gió, tường chắn, cầu gió, hệ thống đảo chiều gió Trang bị đủ thiết bị quạt gió cho mỏ theo quy định quy phạm an tồn Có kế hoạch thay dần quạt sử dụng q lâu, cũ, lực thơng gió không đáp ứng sản lượng khai thác 126 TÀI LIỆU THAM KHẢO Bộ công nghiệp(2006), Quy phạm kỹ thuật an toàn hầm lò than diệp thạch TCN-14-06-2006, Hà Nội Trần Xuân Hà, Nguyễn Văn Sung, Phan Quang Văn (1999), Kỹ thuật an tồn lao động hầm lị, Đại học Mỏ - Địa chất Trần Xuân Hà, Nguyễn Văn Sung(1998), Kỹ thuật thơng gió mỏ hầm lị, Bài giảng dùng cho sinh viên, Hà Nội Trần Xuân Hà, Lê Văn Thao (1999), Cơ sở thiết kế thơng gió mỏ, Bài giảng dùng cho lớp cao học ngành khai thác mỏ, Hà Nội Đặng Vũ Chí nhóm nghiên cứu (2009) Nghiên cứu hồn thiện hệ thống thơng gió khai thác xuống sâu mỏ than hầm lị ng Bí - Mạo Khê đáp ứng u cầu tăng sản lượng khai thác than, Hà Nội Trần Xn Hà (2009), Nâng cao hiệu thơng gió mỏ, Bài giảng dùng cho lớp cao học ngành khai thác mỏ, Hà Nội Phạm Văn Phú (2001), Góp phần hồn thiện hệ thống thơng gió chung mỏ than hầm lò chủ yếu vùng Quảng Ninh nay, Hà Nội Lê Tuấn Lộc (2008), Cẩm nang Công nghệ thiế bị mỏ, Quyển 2, Hà Nội Công ty than Đồng Vông, Kế hoạch khai thác than quý IV năm 2010, Quảng Ninh 10 Công ty than Đồng Vơng, Khế hoạch thơng gió q III, quý IV năm 2010, Quảng Ninh ...BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ - ĐỊA CHẤT -o0o KHƯƠNG PHÚC LỢI NGHIÊN CỨU, ĐÁNH GIÁ HIỆN TRẠNG THƠNG GIĨ CƠNG TY TNHHMTV THAN ĐỒNG VÔNG VÀ ĐỀ XUẤT PHƯƠNG ÁN HỢP LÝ NHẰM NÂNG... Mục đích đề tài Đề tài cần đạt kết sau: - Đánh giá trạng cơng tác thơng gió cơng ty than Đồng Vông 2 Nêu rõ ưu điểm nhược điểm cơng tác thơng gió - Đề xuất phương án thơng gió hợp lý cho mỏ tương... thống thơng gió Khu Đồng Vông 72 2.3.3 Nhận xét trạng thái thông gió Khu đồng Vơng CHƯƠNG 3- CÁC PHƯƠNG ÁN NHẰM NÂNG CAO 76 78 HIỆU QUẢ THƠNG GIĨ MỎ 3.1 u cầu thơng gió cho khu vực mỏ Đồng Vơng