Tài liệu này cung cấp đến các bạn sinh viên một số bảng tra môn Thủy văn công trình hỗ trợ cho quá trình tra cứu, học tập, nghiên cứu và đặc biệt được phép mang vào phòng thi để hỗ trợ làm bài tập vận dụng hiệu quả hơn.
TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI BỘ MÔN THỦY LỰC THỦY VĂN MỘT SỐ BẢNG TRA MÔN THỦY VĂN CƠNG TRÌNH (tài liệu sử dụng phịng thi) HÀ NỘI, 12 - 2015 Bảng 2.1: Bảng cho K Loga-PearsonIII Hệ số CS 3.5 2.5 2.0 1.8 1.6 1.4 1.2 1.0 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0.0 -0.1 -0.2 -0.3 -0.4 -0.5 -0.6 -0.7 -0.8 -0.9 -1.0 -1.2 -1.4 -1.6 -1.8 -2.0 -2.5 -3.0 50 -0.396 -0.360 -0.307 -0.282 -0.254 -0.225 -0.195 -0.164 -0.148 -0.132 -0.116 -0.099 -0.083 -0.066 -0.050 -0.033 -0.017 0.000 0.017 0.033 0.050 0.066 0.083 0.099 0.116 0.132 0.148 0.164 0.195 0.225 0.254 0.282 0.307 0.360 0.396 20 0.420 0.518 0.609 0.643 0.675 0.705 0.732 0.758 0.769 0.780 0.790 0.800 0.808 0.816 0.823 0.830 0.836 0.841 0.846 0.850 0.853 0.855 0.860 0.857 0.857 0.856 0.854 0.852 0.843 0.832 0.817 0.799 0.777 0.710 0.636 Chu kù T (năm) 10 25 50 Xác suất vợt P% 10 1.180 2.278 3.152 1.250 2.162 3.048 1.302 2.219 2.912 1.318 2.193 2.848 1.329 2.163 2.780 1.337 2.128 2.706 1.340 2.087 2.626 1.340 2.043 2.542 1.339 2.018 2.498 1.336 1.993 2.453 1.333 1.967 2.407 1.328 1.939 2.359 1.323 1.910 2.311 1.317 1.880 2.261 1.309 1.849 2.211 1.301 1.818 2.159 1.292 1.785 2.107 1.282 1.751 2.054 1.270 1.716 2.000 1.258 1.680 1.945 1.245 1.643 1.890 1.231 1.606 1.834 1.216 1.567 1.777 1.200 1.528 1.720 1.183 1.488 1.663 1.166 1.488 1.606 1.147 1.407 1.549 1.128 1.366 1.492 1.086 1.282 1.397 1.041 1.198 1.270 0.994 1.116 1.166 0.945 1.035 1.069 0.895 0.959 0.980 0.771 0.793 0.798 0.660 0.666 0.666 100 200 4.051 3.845 3.605 3.499 3.388 3.271 3.149 3.022 2.957 2.891 2.824 2.755 2.686 2.615 2.544 2.472 2.400 2.326 2.252 2.178 2.104 2.029 1.955 1.880 1.806 1.733 1.660 1.588 1.449 1.318 1.197 1.087 0.990 0.799 0.667 0.5 4.970 4.652 4.298 4.147 3.990 3.828 3.661 3.489 3.401 3.312 3.223 3.132 3.041 2.949 2.586 2.763 2.670 2.576 2.482 2.388 2.294 2.201 2.108 2.016 1.926 1.837 1.749 1.664 1.501 1.351 1.216 1.097 0.995 0.800 0.667 Bảng 2.2: Bảng tra hệ số CS theo độ lệch S phân phối nhị thức CS 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 2.2 2.4 2.6 2.8 3.0 3.2 3.4 3.6 3.8 4.0 4.2 4.4 4.6 4.8 5.0 5.2 0.3 2.95 3.07 3.19 3.30 3.43 3.55 3.66 3.78 3.89 4.01 4.23 4.45 4.68 4.90 5.11 5.30 5.48 5.62 5.86 6.02 6.21 6.36 6.50 6.69 6.83 6.99 7.14 7.29 7.42 7.53 7.65 2.40 2.47 2.54 2.61 2.68 2.75 2.82 2.89 2.96 3.02 3.15 3.27 3.39 3.50 3.60 3.68 3.78 3.86 3.96 4.05 4.11 4.18 4.24 4.29 4.34 4.39 4.42 4.46 4.50 4.54 4.59 2.41 2.16 2.21 2.26 2.31 2.35 2.40 2.45 2.50 2.54 2.62 2.71 2.78 2.85 2.91 2.95 3.02 3.08 3.12 3.14 3.14 3.15 3.17 3.18 3.20 3.24 3.25 3.27 3.29 3.32 3.33 1.92 1.96 2.00 2.04 2.08 2.12 2.15 0.18 2.22 2.25 2.31 2.37 2.42 2.46 2.51 2.54 2.60 2.63 2.65 2.66 2.66 2.66 2.66 2.65 2.65 2.64 2.63 2.62 2.60 2.60 2.60 Xác suất vợt P% 25 1.67 0.66 1.70 0.65 1.72 0.64 1.75 0.63 1.77 0.62 1.80 0.61 1.82 0.59 1.84 0.58 1.86 0.57 1.88 0.55 1.92 0.52 1.95 0.49 1.97 0.46 1.99 0.42 2.00 0.39 2.02 0.35 2.00 0.29 2.00 0.25 2.00 0.22 1.97 0.19 1.96 0.15 1.94 0.11 1.93 0.064 1.90 0.032 1.90 0.010 1.88 -0.010 1.86 -0.032 1.84 -0.052 1.81 -0.075 1.78 -0.099 1.74 -0.120 50 -0.02 -0.03 -0.05 -0.07 -0.07 -0.10 -0.12 -0.13 -0.15 -0.16 -0.19 -0.22 -0.25 -0.28 -0.31 -0.33 -0.35 -0.37 -0.39 -0.40 -0.41 -0.41 -0.42 -0.42 -0.41 -0.41 -0.40 -0.40 -0.39 -0.38 -0.37 90 -1.27 -1.26 -1.24 -1.23 -1.22 -1.20 -1.18 -1.17 -1.15 -1.13 -1.08 -1.04 -0.99 -0.94 -0.90 -0.842 -0.792 -0.746 -0.703 -0.661 -0.621 -0.586 -0.555 -0.526 -0.500 -0.476 -0.455 -0.435 -0.416 -0.400 -0.385 95 -1.61 -1.58 -1.55 -1.52 -1.49 -1.45 -1.42 -1.38 -1.35 -1.32 -1.24 -1.17 -1.10 -1.02 -0.95 -0.882 -0.820 -0.764 -0.711 -0.665 -0.625 -0.587 -0.556 -0.526 -0.500 -0.476 -0.455 -0.435 -0.416 -0.400 -0.385 5-95 S 3.28 3.28 3.27 3.27 3.26 3.25 3.24 3.22 3.21 3.20 3.16 3.12 3.07 3.01 2.95 2.90 2.82 2.76 2.71 2.64 2.59 2.53 2.49 2.43 2.40 2.36 2.32 2.28 2.23 2.18 2.13 0.03 0.06 0.08 0.11 0.14 0.17 0.20 0.22 0.25 0.28 0.34 0.39 0.45 0.51 0.57 0.63 0.67 0.72 0.76 0.80 0.83 0.86 0.89 0.91 0.92 0.94 0.95 0.97 0.98 0.98 0.98 Bảng 2.3 Bảng tra trị số theo đường Pearson III (PIII), CV = 1; XP = (CV + 1) X Tần suất P% CS 0.01 0.1 1.0 3.0 5.0 10 25 50 75 90 95 97 99 99.9 0.00 3.72 3.09 2.33 1.88 1.64 1.28 0.67 0.00 -0.67 -1.28 -1.64 -1.88 -2.33 -3.09 0.05 3.83 3.16 2.36 1.90 1.65 1.28 0.66 -0.01 -0.68 -1.28 -1.62 -1.86 -2.29 -3.02 0.10 3.94 3.23 2.40 1.92 1.67 1.29 0.66 -0.02 -0.68 -1.27 -1.61 -1.82 -2.25 -2.95 0.15 4.05 3.31 2.44 1.94 1.68 1.30 0.66 -0.02 -0.68 -1.26 -1.60 -1.81 -2.22 -2.88 0.20 4.16 3.38 2.47 1.96 1.70 1.30 0.65 -0.03 -0.69 -1.26 -1.58 -1.79 -2.18 -2.81 0.25 4.27 3.45 2.50 1.98 1.71 1.30 0.64 -0.04 -0.70 -1.25 -1.56 -1.77 -2.14 -2.74 0.30 4.38 3.52 2.54 2.00 1.72 1.31 0.64 -0.05 -0.70 -1.24 -1.55 -1.75 -2.10 -2.67 0.35 4.50 3.59 2.58 2.02 1.73 1.32 0.64 -0.06 -0.70 -1.24 -1.53 -1.72 -2.06 -2.60 0.40 4.61 3.66 2.61 2.04 1.75 1.32 0.63 -0.07 -0.71 -1.23 -1.52 -1.70 -2.03 -2.54 0.45 4.72 3.74 2.64 2.06 1.76 1.32 0.62 -0.08 -0.71 -1.22 -1.51 -1.68 -2.00 -2.47 0.50 4.83 3.81 2.68 2.08 1.77 1.32 0.62 -0.08 -0.71 -1.22 -1.49 -1.66 -1.96 -2.40 0.55 4.94 3.88 2.72 2.10 1.78 1.32 0.62 -0.09 -0.72 -1.21 -1.47 -1.64 -1.92 -2.32 0.60 5.05 3.96 2.75 2.12 1.80 1.33 0.61 -0.10 -0.72 -1.20 -1.45 -1.61 -1.88 -2.27 0.65 5.16 4.03 2.78 2.14 1.81 1.33 0.60 -0.11 -0.72 -1.19 -1.44 -1.59 -1.84 -2.20 0.70 5.28 4.10 2.82 2.15 1.82 1.33 0.59 -0.12 -0.72 -1.18 -1.42 -1.57 -1.81 -2.14 0.75 5.39 4.17 2.86 2.16 1.83 1.34 0.58 -0.12 -0.72 -1.18 -1.40 -1.54 -1.78 -2.08 0.80 5.56 4.24 2.89 2.18 1.84 1.34 0.58 -0.13 -0.73 -1.17 -1.38 -1.52 -1.74 -2.02 0.85 5.62 4.31 2.92 2.20 1.85 1.34 0.58 -0.14 -0.73 -1.16 -1.35 -1.49 -1.70 -1.96 0.90 5.73 4.38 2.96 2.22 1.86 1.34 0.57 -0.15 -0.73 -1.15 -1.35 -1.47 -1.66 -1.90 0.95 5.84 4.46 2.99 2.24 1.87 1.34 0.56 -0.16 -0.73 -1.14 -1.34 -1.44 -1.62 -1.84 1.00 5.96 4.53 3.02 2.25 1.88 1.34 0.55 -0.16 -0.73 -1.13 -1.32 -1.42 -1.59 -1.79 1.05 6.07 4.60 3.06 2.26 1.88 1.34 0.54 -0.17 -0.74 -1.12 -1.30 -1.40 -1.56 -1.74 1.10 6.18 4.67 3.09 2.28 1.89 1.34 0.54 -0.18 -0.74 -1.10 -1.28 -1.38 -1.52 -1.68 1.15 6.30 4.74 3.12 2.30 1.90 1.34 0.53 -0.18 -0.74 -1.09 -1.26 -1.36 -1.48 -1.63 1.20 6.41 4.81 3.15 2.31 1.91 1.34 0.52 -0.19 -0.74 -1.08 -1.24 -1.33 -1.45 -1.58 1.25 6.52 4.88 3.18 2.32 1.92 1.34 0.52 -0.20 -0.74 -1.07 -1.22 -1.30 -1.42 -1.53 1.30 6.64 4.95 3.21 2.34 1.92 1.34 0.51 -0.21 -0.74 -1.06 -1.20 -1.28 -1.38 -1.48 1.35 6.76 5.02 3.24 2.36 1.93 1.34 0.50 -0.22 -0.74 -1.05 -1.18 -1.26 -1.35 -1.44 1.40 6.87 5.09 3.30 2.38 1.94 1.34 0.49 -0.22 -0.73 -1.04 -1.17 -1.23 -1.32 -1.39 1.45 6.98 5.16 3.30 2.38 1.94 1.34 0.48 -0.23 -0.73 -1.03 -1.15 -1.21 -1.29 -1.35 1.50 7.09 5.23 3.33 2.39 1.95 1.33 0.47 -0.24 -0.73 -1.02 -1.13 -1.19 -1.26 -1.31 1.55 7.20 5.30 3.36 2.40 1.96 1.33 0.46 -0.24 -0.73 -1.00 -1.12 -1.16 -1.23 -1.28 1.60 7.31 5.37 3.39 2.42 1.96 1.33 0.46 -0.25 -0.73 -0.99 -1.10 -1.14 -1.20 -1.24 1.65 7.42 5.44 3.42 2.43 1.96 1.32 0.45 -0.26 -0.72 -0.98 -1.08 -1.12 -1.17 -1.20 1.70 7.54 5.50 3.44 2.44 1.97 1.32 0.44 -0.27 -0.72 -0.97 -1.06 -1.10 -1.14 -1.17 1.75 7.65 5.57 3.47 2.45 1.98 1.32 0.43 -0.28 -0.72 -0.96 -1.04 -1.08 -1.12 -1.14 1.80 7.76 5.64 3.50 2.46 1.98 1.32 0.42 -0.28 -0.72 -0.94 -1.02 -1.06 -1.09 -1.11 Bảng 2.3 (tiếp) 1.0 3.0 5.0 Tần suất P% 10 25 50 75 CS 0.01 0.1 90 95 97 99 99.9 1.85 7.87 5.70 3.52 2.48 1.98 1.32 0.41 -0.28 -0.72 -0.93 -1.00 -1.04 -1.06 -1.08 1.90 7.98 5.77 3.55 2.49 1.99 1.31 0.40 -0.29 -0.72 -0.92 -0.98 -1.01 -1.04 -1.05 1.95 8.10 5.84 3.58 2.50 2.00 1.30 0.40 -0.30 -0.72 -0.91 -0.96 -0.99 -1.02 -1.02 2.00 8.21 5.91 3.60 2.51 2.00 1.30 0.39 -0.31 -0.71 -0.90 -0.95 -0.97 -0.99 -1.00 2.05 8.32 6.04 3.65 2.53 2.01 1.29 0.37 -0.32 -0.70 -0.87 -0.91 -0.93 -0.95 -0.95 2.10 8.43 6.17 3.68 2.54 2.02 1.27 0.35 -0.33 -0.69 -0.84 -0.88 -0.90 -0.91 -0.91 2.15 8.54 6.30 3.73 2.57 2.01 1.26 0.32 -0.34 -0.68 -0.82 -0.85 -0.86 -0.87 -0.87 2.20 8.64 6.42 3.78 2.60 2.00 1.25 0.29 -0.35 -0.67 -0.79 -0.82 -0.83 -0.83 -0.83 2.25 8.75 6.55 3.82 2.62 2.00 1.23 0.27 -0.36 -0.66 -0.77 -0.79 -0.80 -0.80 -0.80 2.30 8.86 6.67 3.86 2.63 2.00 1.21 0.25 -0.37 -0.66 -0.75 -0.76 -0.77 -0.77 -0.77 2.35 8.97 6.79 3.92 2.64 2.00 1.19 0.24 -0.38 -0.65 -0.72 -0.74 -0.74 -0.74 -0.74 2.40 9.07 6.92 3.96 2.65 2.00 1.18 0.22 -0.39 -0.64 -0.70 -0.71 -0.71 -0.72 -0.72 2.45 9.18 7.03 4.01 2.66 1.99 1.15 0.20 -0.39 -0.63 -0.68 -0.69 -0.69 -0.69 -0.69 2.50 9.23 7.15 4.05 2.66 1.97 1.13 0.19 -0.40 -0.62 -0.66 -0.67 -0.67 -0.67 -0.67 2.55 9.39 7.23 4.09 2.66 1.97 1.11 0.17 -0.40 -0.60 -0.64 -0.65 -0.65 -0.65 -0.65 2.60 9.50 7.35 4.11 2.66 1.96 1.09 0.15 -0.41 -0.59 -0.62 -0.63 -0.63 -0.63 -0.63 2.65 9.60 7.44 4.15 2.66 1.95 1.08 0.13 -0.41 -0.58 -0.61 -0.61 -0.61 -0.61 -0.61 2.70 9.70 7.54 4.18 2.66 1.94 1.06 0.11 -0.41 -0.57 -0.59 -0.59 -0.59 -0.59 -0.59 2.75 9.82 7.64 4.21 2.66 1.93 1.04 0.09 -0.41 -0.55 -0.57 -0.57 -0.57 -0.57 -0.57 2.80 9.92 7.72 4.24 2.66 1.93 1.03 0.06 -0.42 -0.54 -0.56 -0.56 -0.56 -0.56 -0.56 2.85 10.00 7.86 4.26 2.66 1.91 1.01 0.05 -0.42 -0.53 -0.54 -0.54 -0.54 -0.54 -0.54 2.90 10.10 7.97 4.29 2.65 1.90 1.00 0.03 -0.42 -0.52 -0.53 -0.53 -0.53 -0.53 -0.53 2.95 10.30 8.08 4.32 2.65 1.90 0.98 0.02 -0.41 -0.51 -0.51 -0.51 -0.51 -0.51 -0.51 3.00 10.35 8.17 4.34 2.65 1.90 0.96 0.01 -0.41 -0.49 -0.50 -0.50 -0.50 -0.50 -0.50 Bảng 2.4 Bảng tra hệ số mođuyn KP đường tần suất Kriski - Menken (K-M) (1) CS = CV P(%) 0,01 0,03 0,05 0,1 0,3 0,5 CV 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,40 1,81 2,25 2,70 3,15 3,57 3,94 4,31 4,63 1,36 1,74 2,15 2,56 2,97 3,37 3,74 4,11 4,44 1,34 1,71 2,11 2,49 2,89 3,27 3,62 3,98 4,30 1,32 1,67 2,03 2,39 2,77 3,14 3,48 3,82 4,13 1,29 1,59 1,90 2,23 2,55 2,89 3,21 3,53 3,85 1,27 1,55 1,84 2,15 2,45 2,76 3,06 3,37 3,68 10 20 25 30 40 50 60 70 75 80 90 95 97 1,24 1,49 1,75 2,03 2,31 2,59 2,87 3,15 3,45 1,19 1,39 1,59 1,81 2,03 2,27 2,51 2,75 3,02 1,17 1,34 1,52 1,70 1,90 2,10 2,31 2,52 2,76 1,13 1,26 1,39 1,53 1,68 1,83 1,99 2,16 2,35 1,08 1,17 1,25 1,34 1,42 1,51 1,59 1,69 1,78 1,06 1,13 1,19 1,26 1,33 1,41 1,47 1,52 1,58 1,05 1,10 1,15 1,20 1,24 1,29 1,34 1,38 1,40 1,02 1,04 1,06 1,08 1,09 1,10 1,10 1,10 1,05 1,00 0,99 0,99 0,97 0,96 0,93 0,89 0,83 0,76 0,97 0,94 0,90 0,87 0,83 0,79 0,71 0,61 0,51 0,95 0,89 0,83 0,77 0,70 0,62 0,51 0,41 0,30 0,93 0,86 0,78 0,71 0,62 0,53 0,42 0,31 0,21 0,91 0,83 0,74 0,65 0,55 0,45 0,35 0,24 0,15 0,88 0,75 0,63 0,50 0,38 0,26 0,17 0,09 0,04 0,84 0,68 0,53 0,38 0,26 0,15 0,08 0,04 0,01 0,82 0,64 0,48 0,33 0,21 0,11 0,05 0,02 0,00 99 995 99,7 99,9 0,78 0,57 0,38 0,23 0,12 0,05 0,01 0,00 0,00 0,76 0,53 0,34 0,18 0,09 0,03 0,00 0,00 0,00 0,74 0,50 0,31 0,15 0,07 0,02 0,00 0,00 0,00 0,70 0,45 0,25 0,11 0,04 0,01 0,00 0,00 0,00 (2) CS = 1,5CV P(%) 0,01 0,03 0,05 0,1 0,3 0,5 CV 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,39 1,86 2,39 2,94 3,55 4,20 4,87 5,59 6,37 7,19 8,01 8,82 1,36 1,79 2,25 2,75 3,31 3,89 4,52 5,14 5,83 6,54 7,32 8,11 1,35 1,75 2,19 2,67 3,17 3,74 4,32 4,93 5,58 6,25 6,95 7,68 1,33 1,70 2,11 2,54 3,02 3,53 4,05 4,60 5,21 5,82 6,58 7,12 1,28 1,61 1,96 2,34 2,74 3,17 3,62 4,08 4,61 5,15 5,70 6,23 1,27 1,57 1,90 2,24 2,60 3,00 3,42 3,85 4,32 4,79 5,30 5,81 10 20 25 30 40 50 60 70 75 80 90 95 97 1,24 1,51 1,79 2,09 2,41 2,76 3,11 3,49 3,90 4,32 4,73 5,16 1,19 1,40 1,62 1,85 2,10 2,34 2,61 2,87 3,17 3,47 3,80 4,10 1,17 1,34 1,53 1,72 1,92 2,13 2,35 2,56 2,80 3,05 3,28 3,54 1,13 1,26 1,40 1,54 1,69 1,82 1,96 2,11 2,27 2,42 2,56 2,70 1,10 1,17 1,25 1,32 1,41 1,48 1,55 1,61 1,67 1,72 1,75 1,77 1,07 1,13 1,19 1,25 1,30 1,35 1,40 1,43 1,46 1,49 1,48 1,47 1,05 1,10 1,14 1,18 1,20 1,24 1,26 1,28 1,30 1,29 1,26 1,25 1,03 1,04 1,07 1,06 1,06 1,06 1,05 1,03 1,00 0,95 0,90 0,84 1,00 0,99 0,98 0,96 0,93 0,90 0,86 0,81 0,76 0,70 0,62 0,54 0,97 0,94 0,90 0,86 0,81 0,76 0,70 0,63 0,56 0,48 0,40 0,34 0,95 0,89 0,83 0,76 0,69 0,62 0,55 0,46 0,38 0,30 0,23 0,17 0,93 0,86 0,78 0,74 0,63 0,55 0,46 0,38 0,30 0,22 0,16 0,11 0,91 0,83 0,74 0,65 0,57 0,47 0,39 0,30 0,23 0,16 0,11 0,07 0,87 0,75 0,63 0,52 0,41 0,31 0,22 0,15 0,09 0,05 0,03 0,01 0,84 0,69 0,55 0,42 0,31 0,21 0,14 0,08 0,04 0,02 0,01 0,00 0,82 0,65 0,50 0,36 0,25 0,15 0,09 0,04 0,02 0,01 0,00 0,00 99 99,5 99,7 99,9 0,78 0,58 0,41 0,27 0,16 0,08 0,04 0,02 0,01 0,00 0,00 0,00 0,76 0,55 0,36 0,22 0,12 0,06 0,02 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,74 0,52 0,33 0,20 0,11 0,04 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,72 0,47 0,28 0,15 0,07 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Bảng 2.4 (tiếp) (3) CS = CV P(%) 0,01 0,03 0,05 0,1 0,3 0,5 CV 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,42 1,92 2,51 3,20 3,98 4,85 5,81 6,85 7,89 9,21 10,48 11,80 1,38 1,83 2,36 2,96 3,64 4,39 5,22 6,11 7,08 8,11 9,17 10,26 1,36 1,79 2,29 2,85 3,48 4,18 4,95 5,77 6,66 7,60 8,61 9,65 1,34 1,73 2,19 2,70 3,27 3,89 4,57 5,30 6,08 6,91 7,76 8,65 1,30 1,64 2,02 2,45 2,91 3,42 3,96 4,55 5,16 5,81 6,47 7,10 1,28 1,59 1,94 2,33 2,74 3,20 3,68 4,19 4,73 5,30 5,88 6,50 10 20 25 30 40 50 60 70 75 80 90 95 97 1,25 1,52 1,83 2,16 2,51 2,89 3,29 3,71 4,15 4,61 5,06 5,50 1,20 1,41 1,64 1,88 2,13 2,39 2,66 2,94 3,22 3,51 3,79 4,05 1,17 1,35 1,54 1,74 1,94 2,15 2,36 2,57 2,78 3,00 3,21 3,45 1,13 1,26 1,40 1,53 1,67 1,81 1,94 2,06 2,19 2,30 2,41 2,50 1,08 1,16 1,24 1,31 1,38 1,44 1,50 1,54 1,58 1,61 1,62 1,62 1,07 1,13 1,18 1,23 1,28 1,31 1,34 1,37 1,38 1,39 1,37 1,34 1,05 1,09 1,13 1,17 1,19 1,21 1,22 1,22 1,22 1,20 1,18 1,13 1,02 1,04 1,05 1,05 1,04 1,03 1,01 0,99 0,96 0,92 0,87 0,81 1,00 0,99 0,97 0,95 0,92 0,88 0,84 0,80 0,75 0,69 0,64 0,58 0,97 0,94 0,90 0,85 0,80 0,75 0,69 0,63 0,57 0,51 0,45 0,40 0,95 0,89 0,82 0,76 0,69 0.62 0,55 0,49 0,42 0,36 0,31 0,26 0,93 0,86 0,78 0,71 0,63 0,56 0,49 0,42 0,35 0,29 0,24 0,19 0,92 0,83 0,75 0,66 0,57 0,49 0,42 0,35 0,28 0,22 0,17 0,13 0,87 0,75 0,64 0,53 0,44 0,35 0,27 0,21 0,15 0,11 0,07 0,05 0,84 0,70 0,56 0,45 0,34 0,25 0,18 0,13 0,08 0,05 0,03 0,02 0,82 0,66 0,52 0,39 0,29 0,20 0,14 0,09 0,05 0,03 0,02 0,01 99 99,5 99,7 99,9 0,78 0,59 0,44 0,31 0,21 0,13 0,08 0,04 0,02 0,01 0,00 0,00 0,76 0,56 0,40 0,27 0,17 0,10 0,05 0,03 0,01 0,01 0,00 0,00 0,75 0,54 0,37 0,24 0,15 0,08 0,04 0,02 0,01 0,00 0,00 0,00 0,72 0,49 0,32 0,19 0,11 0,05 0,02 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 (4) CS = CV P(%) 0,01 CV 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,42 2,06 2,86 3,78 5,00 6,28 7,70 9,21 11,00 12,89 14,85 16,86 0,03 0,05 1,39 1,99 2,62 3,41 4,34 5,48 6,59 7,74 9,14 10,64 12,24 13, 83 1,36 1,88 2,50 3,23 4,10 5,06 6,07 7,11 8,32 9,66 11,02 12,43 0,1 1,35 1,80 2,36 3,00 3,75 4,58 5,43 6,31 7,33 8,43 9,54 10,68 0,3 0,5 1,31 1,69 2,12 2,64 3,22 3,82 4,44 5,11 5,84 6,62 7,40 8,21 1,29 1,63 2,02 2,48 3,00 3,50 4,00 4,58 5,21 5,85 6,50 7,16 10 20 25 30 40 50 60 70 75 80 90 95 97 1,25 1,55 1,88 2,25 2,66 3,07 3,49 3,92 4,40 4,80 5,37 5,85 1,21 1,42 1,67 1,91 2,17 2,42 2,70 2,94 3,22 3,47 3,74 3,99 1,17 1,36 1,54 1,75 1,94 2,14 2,35 2,51 2,70 2,89 3,05 3,23 1,14 1,26 1,39 1,52 1,63 1,76 1,87 1,97 2,09 2,15 2,24 2,31 1,09 1,16 1,23 1,29 1,33 1,38 1,42 1,45 1,47 1,49 1,49 1,50 1,07 1,12 1,17 1,21 1,23 1,26 1,27 1,29 1,28 1,28 1,27 1,27 1,05 1,09 1,12 1,14 1,15 1,15 1,16 1,15 1,14 1,13 1,11 1,08 1,02 1,03 1,03 1,03 1,01 1,00 0,97 0,95 0,91 0,88 0,85 0,81 0,99 0,98 0,96 0,93 0,90 0,86 0,82 0,78 0,74 0,70 0,66 0,61 0,97 0,93 0,89 0,84 0,79 0,74 0,69 0,65 0,60 0,55 0,50 0,46 0,94 0,88 0,82 0,76 0,70 0,64 0,58 0,53 0,47 0,42 0,37 0,33 0,93 0,86 0,79 0,72 0,65 0,58 0,52 0,47 0,41 0,36 0,31 0,27 0,91 0,83 0,75 0,67 0,60 0,53 0,47 0,41 0,36 0,31 0,26 0,22 0,87 0,76 0,66 0,57 0,48 0,41 0,34 0,29 0,24 0,19 0,16 0,12 0,84 0,71 0,59 0,49 0,41 0,33 0,26 0,21 0,17 0,13 0,10 0,07 0,83 0,68 0,55 0,45 0,36 0,28 0,22 0,17 0,13 0,10 0,07 0,05 99 99,5 99,7 99,9 0,79 0,62 0,48 0,37 0,29 0,21 0,16 0,12 0,08 0,06 0,04 0,03 0,77 0,59 0,45 0,34 0,25 0,18 0,12 0,09 0,06 0,04 0,03 0,02 0,76 0,57 0,43 0,31 0,23 0,16 0,12 0,08 0,05 0,03 0,02 0,01 0,73 0,53 0,38 0,27 0,19 0,13 0,09 0,06 0,03 0,02 0,01 0,01 Bảng 2.4 (tiếp) (5) CS = CV P(%) 0,01 CV 0,1 0,2 0,3 04 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,51 2,20 3,15 4,35 5,90 7,70 9,57 11,40 13,55 15,60 17,65 20,71 0,03 0,05 1,45 2,05 2,87 3,85 5,05 6,35 7,81 9,15 10,70 12,25 13,70 15,99 1,40 1,97 2,72 3,60 4,70 5,75 7,00 8,20 9,46 10,90 12,10 13,99 0,1 1,38 1,87 2,53 3,29 4,20 5,07 6,05 7,02 8,12 9,25 10,42 11,65 0,3 0,5 1,34 1,73 2,23 2,81 3,45 4,09 4,76 5,46 6,18 6,94 7,71 8,53 1,30 1,67 2,10 2,60 3,13 3,69 4,25 4,81 5,38 6,02 6,65 7,31 10 20 25 30 40 50 60 70 75 80 90 95 97 1,25 1,58 1,94 2,34 2,77 3,17 3,59 4,01 4,43 4,96 5,35 5,82 1,19 1,43 1,67 1,92 2,18 2,44 2,67 2,90 3,12 3,35 3,60 3,84 1,17 1,36 1,55 1,75 1,93 2,11 2,28 2,45 2,60 2,77 2,92 3,07 1,11 1,26 1,38 1,51 1,61 1,72 1,82 1,90 2,00 2,05 2,12 2,18 1,08 1,15 1,21 1,26 1,31 1,34 1,37 1,40 1,41 1,42 1,43 1,43 1,06 1,11 1,15 1,19 1,21 1,23 1,23 1,24 1,25 1,24 1,24 1,22 1,05 1,08 1,10 1,12 1,13 1,13 1,12 1,12 1,10 1,09 1,07 1,06 1,02 1,03 1,02 1,01 0,99 0,97 0,95 0,93 0,90 0,87 0,85 0,81 0,99 0,98 0,95 0,92 0,89 0,85 0,82 0,78 0,75 0,71 0,67 0,63 0,97 0,93 0,89 0,84 0,79 0,75 0,70 0,66 0,62 0,57 0,53 0,49 0,94 0,88 0,82 0,76 0,71 0,65 0,60 0,55 0,50 0,46 0,42 0,38 0,93 0,86 0,79 0,72 0,66 0,60 0,55 0,50 0,45 0,40 0,37 0,32 0,91 0,83 0,75 0,68 0,61 0,55 0,50 0,45 0,40 0,36 0,31 0,27 0,88 0,77 0,67 0,59 0,51 0,44 0,38 0,33 0,29 0,25 0,21 0,18 0,85 0,72 0,61 0,52 0,44 0,37 0,32 0,26 0,22 0,18 0,15 0,12 0,83 0,69 0,58 0,48 0,40 0,33 0,27 0,23 0,18 0,15 0,12 0,10 99 99,5 99,7 99,9 0,80 0,64 0,52 0,42 0,34 0,27 0,22 0,17 0,14 0,11 0,08 0,06 0,78 0,61 0,49 0,39 0,30 0,24 0,19 0,15 0,11 0,08 0,06 0,05 0,77 0,60 0,47 0,37 0,29 0,22 0,17 0,13 0,10 0,07 0,05 0,04 0,75 0,56 0,43 0,33 025 0,19 0,14 0,10 0,08 0,05 0,04 0,03 (6) CS = CV P(%) 0,01 CV 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,54 2,34 3,43 4,91 6,65 8,70 10,70 12,71 15,05 17,41 20,0 22,71 0,03 0,05 1,47 2,15 3,07 4,23 5,50 6,95 8,43 9,96 11,60 13,30 15,20 17,17 1,43 2,06 2,87 3,90 5,05 6,24 7,51 8,82 10,25 11,71 13,25 14,81 0,1 1,40 1,95 2,66 3,51 4,44 5,40 6,43 7,54 8,64 9,83 10,96 12,14 0,3 0,5 1,34 1,78 2,31 2,92 3,52 4,22 4,91 5,69 6,41 7,15 7,90 8,63 1,31 1,70 2,16 2,69 3,21 3,77 4,34 4,93 5,52 6,17 6,85 7,35 10 20 25 30 40 50 60 70 75 80 90 95 97 1,27 1,61 1,98 2,38 2,79 3,21 3,65 4,06 4,50 4,94 5,33 5,75 1,20 1,44 1,67 1,93 2,17 2,42 2,62 2,88 3,10 3,33 3,52 3,75 1,17 1,36 1,55 1,74 1,90 2,08 2,22 2,41 2,54 2,71 2,85 2,98 1,13 1,26 1,37 1,49 1,60 1,70 1,79 1,86 1,94 2,00 2,05 2,11 1,08 1,15 1,21 1,25 1,30 1,32 1,34 1,36 1,36 1,39 1,40 1,41 1,06 1,11 1,15 1,17 1,20 1,20 1,20 1,22 1,22 1,22 1,20 1,20 1,05 1,08 1,09 1,10 1,10 1,11 1,10 1,10 1,09 1,08 1,06 1,04 1,02 1,02 1,01 1,00 0,98 0,97 0,94 0,92 0,90 0,87 0,84 0,81 0,99 0,97 0,94 0,92 0,88 0,85 0,82 0,78 0,75 0,71 0,68 0,65 0,97 0,93 0,88 0,84 0,79 0,75 0,71 0,67 0,63 0,58 0,55 0,51 0,94 0,88 0,82 0,77 0,71 0,66 0,61 0,56 0,52 0,48 0,44 0,41 0,93 0,86 0,79 0,73 0,67 0,62 0,56 0,51 0,47 0,42 0,39 0,36 0,91 0,83 0,75 0,69 0,63 0,57 0,52 0,47 0,42 0,37 0,34 0,31 0,88 0,77 0,68 0,61 0,53 0,47 0,41 0,36 0,32 0,27 0,24 0,21 0,84 0,73 0,63 0,55 0,47 0,40 0,34 0,29 0,25 0,21 0,18 0,15 0,82 0,70 0,60 0,51 0,43 0,36 0,31 0,26 0,22 0,18 0,15 0,12 99 99,5 99,7 99,9 0,78 0,66 0,55 0,45 0,37 0,31 0,25 0,20 0,16 0,13 0,10 0,08 0,76 0,63 0,52 0,42 0,34 0,.28 0,23 0,18 0,14 0,11 0,09 0,07 0,75 0,62 0,51 0,41 0,32 0,26 0,21 0,16 0,12 0,10 0,08 0,06 0,73 0,59 0,47 0,37 0,29 0,23 0,18 0,14 0,10 0,08 0,06 0,04 Bảng 2.4 (tiếp) (7) CS = CV P(%) 0,01 CV 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,60 2,48 3,75 5,48 7,30 9,39 11,50 13,80 16,40 18,90 21,50 24,00 0,03 0,05 1,52 2,25 3,25 4,54 5,90 7,37 8,90 10,50 12,30 14,10 16,00 17,80 1,47 2,15 3,05 4,15 5,25 6,57 7,85 9,26 10,70 12,10 13,70 15,40 0,1 1,41 2,02 2,80 3,68 4,58 5,54 6,57 7,63 8,79 10,00 11,18 12,39 0,3 0,5 1,35 1,83 2,38 2,98 3,64 4,31 5,00 5,66 6,38 7,16 7,91 8,67 1,32 1,74 2,22 2,73 3,26 3,82 4,38 4,93 5,51 6,11 6,71 7,31 10 20 25 30 40 50 60 70 75 80 90 95 97 1,29 1,63 2,01 2,40 2,81 3,22 3,63 4,03 4,44 4,86 5,27 5,69 1,21 1,45 1,68 1,92 2,14 2,38 2,60 2,82 3,04 3,26 3,46 3,67 1,18 1,37 1,55 1,73 1,89 2,05 2,20 2,36 2,51 2,66 2,80 2,90 1,14 1,26 1,37 1,47 1,56 1,66 1,73 1,82 1,90 1,96 2,03 2,08 1,08 1,14 1,19 1,23 1,27 1,30 1,32 1,34 1,36 1,37 1,37 1,38 1,07 1,10 1,13 1,16 1,18 1,19 1,20 1,21 1,20 1,20 1,20 1,19 1,04 1,07 108 1,10 1,10 1,10 1,10 1,09 1,08 1,07 1,05 1,04 1,02 1,02 1,01 0,99 0,98 0,96 0,94 0,92 0,89 0,87 0,85 0,82 0,99 0,97 0,94 0,91 0,88 0,85 0,82 0,79 0,75 0,72 0,68 0,66 0,96 0,92 0,88 0,84 0,80 0,76 0,72 0,68 0,64 0,60 0,56 0,53 0,94 0,88 0,83 0,77 0,72 0,67 0,63 0,58 0,54 0,49 0,45 0,42 0,93 0,86 0,80 0,74 0,68 0,63 0,58 0,53 0,49 0,44 0,40 0,37 0,91 0,84 0,77 0,70 0,64 0,58 0,53 0,48 0,44 0,39 0,35 0,32 0,88 0,78 0,70 0,62 0,55 0,49 0,43 0,38 0,33 0,29 0,26 0,22 0,85 0,74 0,65 0,56 0,49 0,43 0,37 0,32 0,27 0,23 0,20 0,17 0,83 0,72 0,62 0,53 0,46 0,39 0,33 0,28 0,24 0,20 0,17 0,14 99 99,5 99,7 99,9 0,80 0,67 0,57 0,48 0,40 0,33 0,28 0,23 0,19 0,15 0,12 0,10 0,78 0,65 0,55 0,45 0,37 0,31 0,25 0,20 0,17 0,13 0,10 0,08 0,76 0,64 0,53 0,43 0,36 0,29 0,24 0,19 0,15 0,12 0,09 0,07 0,75 0,61 0,50 0,40 0,33 0,26 0,21 0,16 0,12 0,09 0,08 0,06 FFC 2008 © Nghiem Tien Lam ĐƯỜNG TẦN SUẤT 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0.01 0.1 10 20 30 40 50 60 70 80 90 99 99.9 99.99 Tần suất, P(%) © FFC 2008 HÌNH 5.7 HỆ SỐ HÌNH DẠNG TRỤ CẦU THEO IARATSLAXEP Kx HÌNH 5.7 (tiếp theo) HÌNH 5.7 (tiếp theo) HÌNH 5.7 (tiếp theo) Bảng - 1: Hệ số lưu lượng m cầu nhỏ Hình dạng mố trụ m N.A Slovinski (Mố nhẹ) Mố tường cánh Mố chữ U Mố chân dê 0,32 0,35 0,32 0,36 0,32 Thơng số tính tốn để thiết kế thủy lực cầu nhỏ Bảng 6-2: M M m 2g 0,32 0,33 0,34 0,35 0,36 1,42 1,46 1,50 1,55 1,60 2m k1 N a 2 0,59 0,60 0,61 0,63 0,64 0,45 0,47 0,49 0,52 0,54 0,84 0,83 0,81 0,80 0,78 2,56 2,35 2,05 1,85 1,64 0,76 0,78 0,81 0,83 0,84 0,58 0,62 0,65 0,68 0,71 Bảng 6-3: Thông số tính tốn thủy lực cầu nhỏ theo sơ đồ chảy ngập n m=0,32 ng Kng 2 m=0,33 1 ng 2 Kng m=0,34 1 ng Kng 2 1 0,81 0,61 1,23 7,3 0,82 0,98 0,63 1,1 1,2 6,3 0,83 0,6 1,1 1,2 7,1 0,96 0,65 1,2 1,17 5,5 0,84 0,59 1,19 6,9 0,98 0,62 1,25 1,17 6,1 0,94 0,67 1,31 1,14 4,73 0,86 0,96 0,64 1,26 1,13 4,8 0,93 0,67 1,5 1,11 4,3 0,9 0,71 1,56 1,08 3,6 0,88 0,9 0,69 1,57 1,07 3,4 0,88 0,72 1,8 1,05 0,85 0,75 1,88 1,02 2,6 0,90 0,84 0,74 2,04 2,25 0,82 0,76 2,08 0,97 2,1 0,79 0,8 2,35 0,95 1,75 0,92 0,76 0,80 2,65 0,92 1,4 0,75 0,81 2,68 0,9 1,35 0,72 0,84 2,9 0,88 1,15 0,94 0,67 0,85 3,52 0,82 0,8 0,66 0,86 3,87 0,81 0,8 0,64 0,88 3,3 0,78 0,7 0,96 0,56 0,9 0,71 0,4 0,55 0,91 5,2 0,7 0,35 0,53 0,92 5,3 0,68 0,35 0,98 0,4 0,95 8,6 0,55 0,1 0,39 0,95 8,65 0,54 0,1 0,38 0,96 8,65 0,53 0,1 0,99 0,28 0,97 15 0,43 0,05 0,28 0,98 15 0,43 0,05 0,27 0,98 15 0,42 0,05 N m=0,35 ng 0,78 0,80 0,82 0,84 0,86 0,88 0,90 0,92 0,94 0,96 0,98 0,99 0,97 0,93 0,89 0,84 0,78 0,71 0,62 0,52 0,37 0,27 Kng 0,63 0,67 0,7 0,74 0,78 0,82 0,85 0,89 0,93 0,96 0,98 2 1,18 1,36 1,61 1,94 2,36 2,9 3,8 5,2 8,65 15 m=0,36 1,25 1,19 1,13 1,07 1,01 0,94 0,86 0,77 0,57 0,53 0,42 1 7,75 4,6 3,6 2,55 1,8 1,15 0,65 0,35 0,1 0,05 ng Kng 2 0,97 0,94 0,91 0,86 0,81 0,75 0,69 0,6 0,51 0,36 0,26 0,64 0,67 0,71 0,74 0,77 0,81 0,84 0,87 0,9 0,93 0,97 0,98 1,14 1,34 1,54 1,77 2,11 2,53 3,05 3,9 5,2 8,7 15 1,28 1,23 1,17 1,11 1,05 0,99 0,92 0,85 0,76 0,67 0,52 0,41 1 8,08 6,5 5,1 4,05 3,05 2,25 1,55 1,05 0,6 0,35 0,1 0,05 Bảng 6-4: Vận tốc cho phép khơng xói loại gia cố TT Loại gia cố Lát cỏ nằm (trên chắc) Lát cỏ trồng thành tường Đổ đá ba đá hộc với kích thước đá từ 7.5cm lớn Đổ đá lớp lưới đan với kích thước khác Lát đá lớp lớp guột hay rơm rạ (lớp không bé cm) a - Loại đường kính 15cm b - Loại đường kính 20cm c - Loại đường kính 25cm Lát đá lớp lớp đá dăm hay sỏi (lớp đá dăm không bé 10 cm) a - cỡ đá 15cm b - cỡ đá 20cm c - cỡ đá 25cm Lát đá cẩn thận, kẽ đá có chèn chặt đá con, lớp đá dăm hay sỏi (lớp đá dăm không bé 10 cm) a - cỡ đá 20 cm b - cỡ đá 25 cm c - cỡ đá 30 cm Lát đá lớp lớp đá dăm hay sỏi lớp đá cỡ15cm, lớp 20 cm (lớp đá dăm không bé 10 cm) Gia cố bó thân hay cành đá đầm chặt (để gia cố tạm thời) a - lớp gia cố 20 - 25 cm b - Với chiều dày khác Chiều sâu dòng nước 0.4 1.0 2.0 3.0 0.9 1.2 1.3 1.4 1.5 1.8 2.0 2.2 Theo gia cố mái taluy nhân với 0.9 Theo gia cố mái taluy nhân với 1.1 2.0 2.5 3.0 2.5 3.0 3.5 3.0 3.5 4.0 3.5 4.0 4.5 2.5 3.0 3.5 3.0 3.5 4.0 3.5 4.0 4.5 4.5 4.5 5.0 3.5 4.0 4.5 3.5 4.5 4.5 5.0 4.5 5.0 5.5 6.0 5.0 5.5 5.5 6.0 5.5 2.0 2.5 2.5 Như 8a nhân với hệ số điều chỉnh 0.2 h gc (hgc- chiều dày lớp gia cố) Gia cố mềm thân cây: a - chiều dày 50 cm b - chiều dày khác 10 11 12 13 14 15 Lát đá tảng 0.5x0.5x1.0m Lát đá khan đá vôi có cường độ >100 kg/cm2 Lát đá khan đá vơi có cường độ >300 kg/cm2 Gia cố lớp áo BT - Mác 200 - Mác 150 - Mác 100 Máng gỗ nhẵn, móng chắn, dịng nước chảy theo thớ gỗ Máng BT có trát nhẵn mặt - Mác 200 - Mác 150 - Mác 100 2.5 3.0 3.5 Như 8a nhân với hệ số điều chỉnh 0.2 h gc (hgc- chiều dày lớp gia cố) 4.0 5.0 5.5 6.0 3.0 3.5 4.0 4.5 6.5 8.0 10.0 12.0 6.5 6.0 5.0 8.0 8.0 7.0 6.0 10.0 9.0 8.0 7.0 12.0 10.0 9.0 7.5 14.0 13 12 10 16 14 12 19 16 13 20 18 15 Ghi chú: Các trị số không nội suy, mà phải lấy theo trị số gần Bảng 6.5 Hệ số chảy ngập đường tràn hn/Ho 0.80 0.82 0.84 0.86 0.88 0.90 0.92 0.94 0.96 0.98 n 1.00 0.99 0.97 0.95 0.90 0.84 0.78 0.70 0.60 0.40 Bảng 6.6 Hệ số lưu lượng, phụ thuộc vào Hmặt/Ho đường tràn Theo Pikalop Theo Chetanxop Hmặt/Ho m kc m kc 0.300 0.424 0.300 0.447 0.324 0.458 0.320 0.470 0.329 0.483 0.328 0.490 0.339 0.500 0.341 0.570 0.5 0.357 0.558 0.356 0.576 0.064 0.381 0.641 0.376 0.647 Bảng 6.7 Chiều sâu cho phép mặt đường tràn Vận tốc dòng chảy tràn (m/s) Chiều sâu cho phép mặt đường tràn (m) Ơ tơ Xe xích Xe thô sơ < 1.50 0.5 0.7 0.4 1.5 – 2.0 0.4 0.6 0.3 > 2.0 0.3 0.5 0.2 Đồ thị thiết kế 10-C-1: Khống chế cửa thu - cống trũn (m 3) Kiểu đầu t h u (1) Tường đầu có mép vuông (2) Tường đầu có ống nối cuối (3) Phần nhô có ống nối cuối Tài liệu dùng: Herr (1997) Trong đó: Q = N tổng lưu lượng = số cống HW = chiều sâu mực nước đầu cống (trước cống) Hf = tổn thất ma sát D = đường kính cống Đồ thị thiết kế 10-C-4: Khống chế cửa thu - Cống hộp (m3/s cho mét dài độ) Víd ụ Độ loe tường cánh (tường đầu) (tường đầu) (song song) (song song) c h iỊu s ©u n í c d ân g đầu c ố n g t h e o c h iÒu c a o c è n g (HW/D) t û s è g i÷ a l u l ỵ n g v µ c h iÒu r é n g c è n g Cửa vào Góc loe tường cánh Độ vát Không Đỉnh vát Không Đỉnh cạnh Đỉnh vát Không Tỉ lệ HW/D sử dụng sơ đồ Kiểm tra (các yếu tố thuỷ lực Hw, Hf) cửa vào Cống hép Bảng biểu thiết kế 10-C-11: Hệ số Tổn thất dịng chảy - Cống ống cống bê tơng Nhơ khỏi đắp, đầu khớp Nhô khỏi đắp, đầu cắt vuông Tờng đầu cống tờng đầu cống có tờng cánh Đầu khớp ống Mép vng Vê trịn (bán kính 1/12D) Đầu cống vát theo mái dốc đắp Đoạn đầu phù hợp với mái dốc đắp (đúc sẵn tiêu chuẩn) Mép xiên 33,7 độ xiên 450 Vuốt cạnh cửa thu vuốt dốc Ke Cống trịn cống vịm tơn lợn sóng Nhơ đắp Tờng đỉnh tờng đỉnh tờng cánh, mép vuông Cắt vát theo mái dốc đắp Đoạn cuối phù hợp với mái dốc đắp(đúc sẵn tiêu chuẩn) Mép xiên 33.70 xiên 450 Vuốt cạnh cửa thu vuốt dốc Hộp, Bê tông cốt thép Tờng đầu cống Đúc vng cạnh Vê trịn cạnh với bán kính 1/12 kích thớc cống, vuốt cạnh mặt Tờng cánh từ 300 đến 750 Với thân cống đúc vuông đỉnh Mép đỉnh gọt vê trịn có bán kính = 1/12 kích thớc cống vát mép đỉnh Tờng cánh từ 100 đến 250 Với thân cống đúc vuông đỉnh Tờng cánh song song (mở rộng cạnh) Đúc vuông đỉnh Vuốt cạnh cửa thu vuốt dốc Nhô ra: Mép vuông 0.7* 0.2* Mép vát 33.70 vát 450 *Ước tính Tài liệu dùng: Harrison cộng (1972); Herr cộng (1997) 0.2 0.5 0.2 0.5 0.2 0.7 0.5 0.2 0.2 0.9 0.5 0.7 0.5 0.3 0.2 0.5 0.2 0.4 0.2 0.5 0.7 0.2 Đồ thị thiết kế 10-C-13: Kiểm sốt nước cửa ra: Cống trịn bê tụng/Cng Biu dũng chy Phần cuối ống nối (nhô tường đầu Cửa vào dạng (33,7o 45o) Cạnh-vuốt mái dốc-vuốt Phần cuối vuông (nhô có tường đầu cống) Đoạn cuối đúc sẵn Ti liu dùng: Herr (1977) Đồ thị thiết kế 10-C-16: Kiểm soát nước cửa ra: Dịng chảy đầy cống hộp bờ tụng ke 0,2 0,5 0,7 Góc tường cánh mép cuối - 0o 90o, mép vát - 30o đến 75o, mép vát - Vuốt-cạnh vuốt-dốc - 90o, mép vuông - 10o đến 25o, mép vuông - Nhô ra, mép vuông A = Diện tích mặt cắt ngang cống Ti liu dựng: Herr (1977) Chiu di (m) Chiều sâu giới hạn dc (m) th thit kế 10-C-20: Đồ thị xác định chiều sâu giới hạn cho cng trũn Chiều sâu giới hạn - dc (m) Lưu lượng thoát Q/N (m 3/s) Chiều sâu giới hạn - dc (m) Lưu lượng thoát Q/N (m 3/s) Lưu lượng thoát Q/N (m 3/s) Đường đổi híng Đồ thị thiết kế 10-C-21: Mối quan hệ chiều sâu giới hạn - Lưu tốc: cống tròn v íd ụ Dữ liệu Yêu cầu Q = 40,0 m 3/s, D = 6,0m Xác định d c v C Cách tính Nối Q =40,0m /s đến D=6,0m kéo dài tới đường đổi hướng Vẽ m ột đường vuông góc nằm ngang với đường đổi hướng cắt d c /D=0,38 V c /D=2,76 TÝnh d =0,38 6,0=2,28m c V c=(2,76 6,0)0,5 =4,07m /s Tài liệu dùng: Viện nghiên cứu sắt thép Mỹ (1980) Đồ thị thiết kế 10-C-22: Chiều sâu giới hạn - Mặt cắt hình chữ nhật ChiỊu s©u giíi hạn Mặt cắt hình chữ nhật ... 0,25 Bảng 3.11 Hệ số chuyển tần suất P, trị số q100 hệ số mũ n cơng thức triết giảm vị trí trạm quan trắc sông suối Việt Nam N0 Trạm Lưu vực sông 1% 5% 10% 25% Trị số q100 (m3/s/km2) Hệ số ... theo) Bảng - 1: Hệ số lưu lượng m cầu nhỏ Hình dạng mố trụ m N.A Slovinski (Mố nhẹ) Mố tường cánh Mố chữ U Mố chân dê 0,32 0,35 0,32 0,36 0,32 Thơng số tính tốn để thiết kế thủy lực cầu nhỏ Bảng. .. Đỉnh vát Không Đỉnh cạnh Đỉnh vát Không Tỉ lệ HW/D sử dụng sơ đồ KiĨm tra (c¸c u tè thủ lùc Hw, Hf) cưa vµo Cèng hép Bảng biểu thiết kế 10-C-11: Hệ số Tổn thất dòng chảy - Cống ống cống bê tông Nhô