Kiểm tra độ bền trục khuỷu động cơ một xy lanh bằng phương pháp tính toán và mô phỏng

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƢỜNG ĐẠI HỌC NHA TRANG KHOA KỸ THUẬT GIAO THÔNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KIỂM TRA ĐỘ BỀN TRỤC KHUỶU ĐỘNG CƠ MỘT XY LANH BẰNG PHƢƠNG PHÁP TÍNH TỐN VÀ MƠ PHỎNG Giảng viên hƣớng dẫn: TS Nguyễn Thanh Tuấn TS Huỳnh Lê Hồng Thái Sinh viên thực hiện: Lê Đức Thịnh Văn Nghĩa Mã số sinh viên: 58132020 58132088 Khánh Hòa – 2020 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƢỜNG ĐẠI HỌC NHA TRANG KHOA KỸ THUẬT GIAO THÔNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KIỂM TRA ĐỘ BỀN TRỤC KHUỶU ĐỘNG CƠ MỘT XY LANH BẰNG PHƢƠNG PHÁP TÍNH TỐN VÀ MƠ PHỎNG GVHD: TS Nguyễn Thanh Tuấn TS Huỳnh Lê Hồng Thái SVTH: Lê Đức Thịnh Văn Nghĩa MSSV: 58132020 58132088 Khánh Hòa – Tháng 07/2020 Quyết định giao ĐATN TRƢỜNG ĐẠI HỌC NHA TRANG Khoa: Kỹ thuật Giao thông PHIẾU THEO DÕI TIẾN ĐỘ VÀ ĐÁNH GIÁ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Tên đề tài: Kiểm tra độ bền trục khuỷu động xy lanh phƣơng pháp tính tốn mô Giảng viên hƣớng dẫn: TS Nguyễn Thanh Tuấn TS Huỳnh Lê Hồng Thái Sinh viên đƣợc hƣớng dẫn: Lê Đức Thịnh Văn Nghĩa Khóa: 2016 – 2020 Lần KT Ngày MSSV: 58132020 MSSV: 58132088 Ngành: Kỹ thuật Ô tơ Nội dung 25/03/2020 Tìm tài liệu tham khảo lập dàn ý 14/04/2020 Hoàn thành chƣơng 27/04/2020 Tính tốn hồn thành chƣơng 28/05/2020 Hoàn thành nội dung chƣơng 10/06/2020 Làm chƣơng 25/06/2020 Sửa chữa hoàn chỉnh 24/07/2020 Hoàn thiện đồ án nộp Nhận xét GVHD Kiểm tra tiến độ Trƣởng Bộ môn Ngày kiểm tra: Đánh giá công việc hồn thành: …% ……………… Đƣợc tiếp tục:  Khơng đƣợc tiếp tục:  Lần KT Ngày Nội dung Ký tên ……… Nhận xét GVHD Nhận xét chung (sau sinh viên hoàn thành ĐA) Điểm hình thức: ……/10 Kết luận sinh viên: Điểm nội dung: ……/10 Đƣợc bảo vệ:  Điểm tổng kết: ……/10 Không đƣợc bảo vệ:  Khánh Hòa, ngày ……, tháng ……, năm ……… Cán hƣớng dẫn (Ký ghi rõ họ tên) TRƢỜNG ĐẠI HỌC NHA TRANG Khoa: Kỹ thuật Giao thông PHIẾU CHẤM ĐIỂM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP (Dành cho cán chấm phản biện) Họ tên ngƣời chấm:……………………………………………… Sinh viên/ nhóm sinh viên thực ĐATN (sĩ số nhóm: 02) (1) Lê Đức Thịnh MSSV: 58132020 (2) Văn Nghĩa MSSV: 58132088 Lớp: 58.CNOT-2 Ngành: Kỹ thuật Ơ tơ Tên đề tài: Kiểm tra độ bền trục khuỷu động xy lanh phƣơng pháp tính tốn mơ Nhận xét - Hình thức: - Nội dung: Điểm hình thức: ……/10 Kết luận sinh viên: Điểm nội dung: ……/10 Đƣợc bảo vệ:  Điểm tổng kết: ……/10 Khơng đƣợc bảo vệ:  Khánh Hịa, ngày ……, tháng ……, năm ……… Cán chấm phản biện (Ký ghi rõ họ tên) LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan kết đề tài “Kiểm tra độ bền trục khuỷu động xy lanh phương pháp tính tốn mơ phỏng” cơng trình nghiên cứu tập thể nhóm sinh viên chúng tơi chƣa đƣợc công bố công trình khoa học khác thời điểm Khánh Hòa, ngày ……, tháng ……, năm ……… Sinh viên thực Lê Đức Thịnh Văn Nghĩa LỜI CẢM ƠN Xin chân thành gửi lời cảm ơn tới quý Phịng, Ban chủ nhiệm Khoa Kỹ thuật Giao thơng nhƣ Bộ mơn Kỹ thuật Ơ tơ trƣờng Đại học Nha Trang tạo điều kiện thuận lợi để chúng em hoàn thành đề tài tốt nghiệp Xin chân thành cảm ơn quý Thầy Bộ môn Kỹ thuật ô tô thời gian qua truyền đạt trang bị cho chúng em đầy đủ kiến thức để thực tốt đề tài tốt nghiệp Đặc biệt quý Thầy giáo, TS Nguyễn Thanh Tuấn TS Huỳnh Lê Hồng Thái dành thời gian quý báu, cơng sức, tận tình hƣớng dẫn, giúp đỡ động viên chúng em hoàn thành tốt đề tài Qua đây, chúng em xin gửi lời cảm ơn với trân trọng kính mến sâu sắc giúp đỡ Lời cảm ơn cuối chúng em xin chân thành gửi đến q Thầy, Cơ, gia đình, bạn bè đồng học quan tâm thăm hỏi giúp đỡ suốt thời gian thực đề tài Kính chúc q Thầy, Cơ ln mạnh khỏe, hạnh phúc thành công công tác Xin trân trọng cảm ơn! MỤC LỤC LỜI CAM ĐOAN LỜI CẢM ƠN MỤC LỤC .3 DANH MỤC HÌNH ẢNH, ĐỒ THỊ .6 DANH MỤC BẢNG BIỂU .9 PHẦN MỞ ĐẦU 10 Lý lựa chọn đề tài 10 Ý nghĩa đề tài nghiên cứu 10 Mục tiêu nghiên cứu 10 Nội dung nghiên cứu 11 Chƣơng TỔNG QUAN VỀ CƠ CẤU TRỤC KHUỶU 12 1.1 CÔNG DỤNG VÀ YÊU CẦU CỦA TRỤC KHUỶU 12 1.1.1 Công dụng 12 1.1.2 Yêu cầu 12 1.2 ĐIỀU KIỆN LÀM VIỆC CỦA TRỤC KHUỶU 12 1.3 VẬT LIỆU VÀ PHƢƠNG PHÁP CHẾ TẠO 12 1.3.1 Vật liệu 13 1.3.2 Phƣơng pháp chế tạo 13 1.3.2.1 Rèn tự rèn khuôn 13 1.3.2.2 Đúc 13 1.4 KẾT CẤU TRỤC KHUỶU 14 1.4.1 Yêu cầu đặc điểm kết cấu trục khuỷu 14 1.4.2 Phân loại 14 1.4.2.1 Trục khuỷu ghép trục khuỷu nguyên 14 1.4.2.2 Trục khuỷu thiếu cổ trục khuỷu đủ cổ 15 1.4.3 Kết cấu phần trục khuỷu 16 1.4.3.1 Đầu trục khuỷu 17 1.4.3.2 Cổ trục khuỷu 18 1.4.3.3 Chốt khuỷu 18 1.4.3.4 Má khuỷu 18 1.4.3.5 Đối trọng 19 1.4.3.6 Đuôi trục khuỷu 20 1.5 GIỚI THIỆU CƠ CẤU TRỤC KHUỶU ĐỘNG CƠ MỘT XY LANH 21 Chƣơng TÍNH TỐN ĐỘ BỀN TRỤC KHUỶU 22 2.1 THÔNG SỐ KỸ THUẬT CỦA ĐỘNG CƠ THAM KHẢO 22 2.2 CÁC THƠNG SỐ KÍCH THƢỚC CỦA CƠ CẤU TRỤC KHUỶU ĐỘNG CƠ MỘT XY LANH 23 2.3 TÍNH SỨC BỀN CỦA TRỤC KHUỶU 25 2.3.1 Giả thiết tính tốn 25 2.3.2 Sơ đồ tính tốn sức bền trục khuỷu 25 2.3.2.1 Trƣờng hợp khởi động 27 2.3.2.2 Trƣờng hợp khuỷu trục chịu lực pháp tuyến lớn (Zmax) 29 2.3.2.3 Trƣờng hợp khuỷu trục chịu lực tiếp tuyến lớn (Tmax) 34 2.3.3 Nhận xét 43 Chƣơng MÔ PHỎNG KIỂM NGHIỆM BỀN TRỤC KHUỶU 44 3.1 TỔNG QUAN 44 3.1.1 Mục tiêu 44 3.1.2 Giới thiệu tốn mơ 44 3.2 MÔ PHỎNG TRỤC KHUỶU ĐỘNG CƠ MỘT XY LANH 44 3.2.1 Trƣờng hợp khởi động 45 3.3 XÉT ẢNH HƢỞNG CỦA CÁC YẾU TỐ VẬT LIỆU, CHIA LƢỚI ĐẾN SỰ THAY ĐỔI KẾT QUẢ CỦA BÀI TOÁN 3.3.1 Xét ảnh hƣởng vật liệu 3.3.1.1 Mô Để biết đƣợc mác vật liệu có ảnh hƣởng đến kết tốn có làm thay đổi giá trị ứng suất, chuyển vị nhƣ độ biến dạng trục khuỷu hay không, tiến hành thực nghiệm mác vật liệu sau: AISI 304 (hình 3.31), Plain Carbon Steel (hình 3.32), Cast Carbon Steel (hình 3.33), Alloy Steel (hình 3.34) Wrought Stainless Steel (hình 3.35), đồng thời điều kiện bƣớc khác đƣợc giữ nguyên Ta có vật liệu ban đầu năm vật liệu thử nghiệm đƣợc thống kê bảng 3.3 dƣới đây: Bảng 3.3 Bảng thông số vật liệu vật liệu đầu vật liệu thử nghiệm khác Thông số vật liệu STT Vật liệu Mô đun đàn Hệ số poisson Khối lƣợng hồi (N/mm2) (N/A) riêng (kG/m3) 200000 0,28 7800 190000 0,29 8000 210000 0,28 7800 200000 0,32 7800 210000 0,28 7700 200000 0,26 8000 Chrome Stainless Steel (vật liệu ban đầu) AISI 304 (thép không gỉ) Plain Carbon Steel (thép carbon thƣờng) Cast Carbon Steel (thép carbon đúc) Alloy Steel (thép hợp kim thấp) Wrought Stainless Steel (thép không gỉ) 63 Các thông số đầy đủ vật liệu thử nghiệm: Hình 3.31 Vật liệu AISI 304 Hình 3.32 Vật liệu Plain Carbon Steel 64 Hình 3.33 Vật liệu Cast Carbon Steel Hình 3.34 Vật liệu Alloy Steel 65 Hình 3.35 Vật liệu Wrought Stainless Steel Sau giải, ta thu đƣợc kết thống kê bảng 3.4 dƣới đây: Bảng 3.4 Ảnh hƣởng vật liệu đến kết toán Vật liệu Ứng suất lớn (N/m2) Chuyển vị Biến dạng lớn lớn (mm) (ESTRN) Ứng suất cho phép (N/m2) AISI 304 98472720 0,007972 0,000416 206800000 Plain Carbon Steel 98456472 0,007183 0,000373 220600000 Cast Carbon Steel 98520992 0,007662 0,000405 248200000 Alloy Steel 98462272 0,007184 0,000373 620400000 98444808 0,007480 0,000386 206800000 Wrought Stainless Steel 66 Dựa vào số liệu bảng 3.4, ta có đồ thị biểu diễn giá trị ứng suất lớn Ứng suất (N/m2) mác vật liệu nhƣ hình 3.36 98540000 Biểu đồ ứng suất lớn loại vật liệu 98520000 98500000 98480000 98460000 98440000 98420000 98400000 AISI 304 Plain Carbon Cast Carbon Alloy Steel Steel Steel Wrought Stainless Steel Hình 3.36 Đồ thị biểu diễn giá trị ứng suất lớn mác vật liệu 3.3.1.2 Nhận xét Từ kết mô bảng 3.4 đồ thị biểu diễn hình 3.36, ta có: - Thay đổi vật liệu mô làm ảnh hƣởng đến kết toán Với vật liệu khác có giá trị ứng suất, độ chuyển vị độ biến dạng tƣơng ứng khác - Trong năm vật liệu thử nghiệm vật liệu Cast Carbon Steel có ứng suất lớn lớn bốn vật liệu lại, tiếp đến vật liệu AISI 304 có giá trị nhỏ hơn, vật liệu Alloy Steel Plain Carbon Steel có giá trị ứng suất gần nhƣ nhau, nhỏ vật liệu Wrought Stainless Steel Nguyên nhân chủ yếu thông số vật liệu vật liệu mô phỏng: + Cast Carbon Steel có hệ số poisson lớn nhiều năm vật liệu; + Wrought Stainless Steel có hệ số poisson nhỏ nhất; + Alloy Steel, Plain Carbon Steel có mô đun đàn hồi hệ số poisson 67 - Kiểm tra hệ số an toàn trục khuỷu năm vật liệu mô phỏng: + AISI 304 Wrought Stainless Steel có hệ số an tồn 2,1 + Plain Carbon Steel có hệ số an tồn 2,2 + Cast Carbon Steel có hệ số an tồn 2,5 + Alloy Steel có hệ số an toàn 6,3 + Vật liệu Alloy Steel bền có hệ số an tồn lớn vật liệu - Việc thay đổi vật liệu quan trọng q trình tính tốn thiết kế Ta tiến hành thí nghiệm nhiều vật liệu Solidworks Simulation để mô kết cấu chi tiết cho kết gần giống với thực tế Việc giúp ta chọn đƣợc vật liệu phù hợp để tiến hành chế tạo chi tiết đảm bảo đƣợc điều kiện mong muốn nhƣ tiết kiệm đƣợc giá thành sản phẩm 3.3.2 Xét ảnh hƣởng việc chia lƣới 3.3.2.1 Mô Ta tiến hành thực nghiệm với năm chế độ lƣới khác để kiểm tra ảnh hƣởng việc chia lƣới đến kết toán nhƣ Chỉ tiến hành thay đổi kích thƣớc lƣới bƣớc chia lƣới, điều kiện thiết lập bƣớc khác giữ nguyên Kết thực nghiệm sau giải đƣợc thể cụ thể qua bảng 3.5 dƣới đây: Bảng 3.5 Ảnh hƣởng việc chia lƣới đến kết tốn Kích Tổng Ứng Chuyển thƣớc số Suất lớn Vị lớn lƣới phần nhất (mm) tử (N/m2) (mm) 7,36 8104 Thời Biến Dạng Ứng suất lớn cho phép (ESTRN) (N/m2) 96460432 0,007352 0,000329 172300000 5,45 14691 97038736 0,007443 0,000365 172300000 4,49 21652 97571856 0,007489 0,000371 172300000 3,53 36247 98209864 0,007514 0,000374 172300000 5 2,94 61051 99416472 0,007563 0,000410 172300000 10 STT 68 gian tính tốn (s) Ứng suất (N/m2) Dựa vào số liệu bảng 3.5, ta có đồ thị biểu diễn nhƣ hình 3.37 hình 3.38 100000000 99500000 99000000 98500000 98000000 97500000 97000000 96500000 96000000 Kích thƣớc lƣới (mm) Kích thƣớc lƣới (mm) Hình 3.37 Đồ thị biểu diễn quan hệ kích thƣớc lƣới ứng suất lớn 0 10 12 Thời gian tính (s) Hình 3.38 Đồ thị thể quan hệ kích thƣớc lƣới thời gian tính tốn 69 3.3.2.2 Nhận xét Từ kết thể bảng 3.5 đồ thị biểu diễn hình 3.37, hình 3.38, ta có nhận xét: - Việc chia lƣới ảnh hƣởng đến giá trị kết toán Nhiệm vụ việc chia lƣới rời rạc kết cấu chi tiết để thuận tiện cho tính tốn - Với kích thƣớc lƣới khác cho giá trị ứng suất, chuyển vị độ biến dạng tƣơng ứng khác Kích thƣớc lƣới mịn ứng suất lớn có giá trị lớn - Kích thƣớc lƣới tỷ lệ nghịch với tổng số phần tử, kích thƣớc lƣới lớn tổng số phần tử nhỏ ngƣợc lại Nếu ta chia lƣới mức thơ, tức diện tích lƣới lớn thời gian tính tốn nhanh nhƣng độ xác không cao việc chia lƣới mịn (thời gian tính tốn chậm hơn) Do vậy, chi tiết tùy vào độ quan trọng phức tạp mà tiến hành chia lƣới cho phù hợp 3.4 THẢO LUẬN Từ kết mô chƣơng này, so với kết tính tốn theo lý thuyết chƣơng 2, ta thấy kết hồn tồn khơng giống Xét trƣờng hợp khuỷu trục chịu lực, ta có kết so sánh đƣợc thống kê bảng 3.6 Bảng 3.6 Bảng so sánh kết tính tốn lý thuyết giải mơ STT Các trƣờng hợp chịu lực Trƣờng hợp khởi động Trƣờng hợp chịu lực Zmax Trƣờng hợp chịu lực Tmax Ứng suất lớn Vị trí tập trung ứng Phần (N/m2) suất lớn trăm sai số Tính tốn lý Giải Tính tốn Giải tƣơng thuyết mơ lý thuyết mơ đối 10,96127.107 4,830.107 Góc lƣợn 55,94% cổ 5,7223.106 8,911.106 Má khuỷu trục 55,72% má 7,75742.107 9,846.107 70 khuỷu 26,92% Dựa vào số liệu bảng 3.6, ta có đồ thị biểu diễn giá trị ứng suất lớn Ứng suất (N/m2) hai phƣơng pháp giải trƣờng hợp chịu lực nhƣ hình 3.39 120000000 100000000 80000000 Tính tốn lý thuyết 60000000 Giải mô 40000000 20000000 Trƣờng hợp khởi Trƣờng hợp chịu lực Trƣờng hợp chịu lực động Zmax Tmax Hình 3.39 Đồ thị biểu diễn giá trị ứng suất lớn hai phƣơng pháp giải trƣờng hợp chịu lực Từ kết bảng 3.6 đồ thị biểu diễn hình 3.39, ta thấy kết tính tốn hai phƣơng pháp có khác Ở trƣờng hợp trƣờng hợp có phần trăm sai số tƣơng đối lớn, cịn trƣờng hợp có phầm trăm sai số tƣơng đối nhỏ Nguyên nhân dẫn đến khác biệt này, chủ yếu do: - Giải phƣơng pháp tính tốn lý thuyết: + Chủ yếu dựa giả thuyết ban đầu Nhằm đơn giản hóa cho việc tính toán, lực tác dụng coi nhƣ tập trung điểm cổ trục chốt khuỷu, toán cho kết ứng suất lớn tập trung cổ trục, chốt khuỷu má khuỷu + Tính tốn phải qua nhiều bƣớc trung gian, qua nhiều cơng thức có tính chất bắt cầu, làm trịn số dẫn đến sai số Cụ thể là, xét trƣờng hợp khởi động, ứng suất má khuỷu gồm ứng suất uốn ứng suất nén đƣợc gây lực pháp tuyến Z:  Cơng thức tính ứng suất uốn gồm thông số nhƣ: khoảng cách từ đầu cổ trục đến đƣờng tâm má khuỷu b’, phản lực Z’, chiều dày chiều rộng má 71  Cơng thức tính ứng suất nén gồm có lực pháp tuyến Z, chiều dày má khuỷu chiều rộng má khuỷu  Ứng suất tổng cộng má tổng ứng suất uốn ứng suất nén - Tính tốn theo phƣơng pháp mơ phỏng: + Hồn tồn dựa theo điều kiện đƣợc áp đặt, thiết kế sẵn phần mềm mô + Ngƣời sử dụng tiến hành thiết lập bƣớc đầu vào, phần mềm tự động tính tốn cho kết Cụ thể, xét trƣờng hợp khởi động, khác với tính tốn lý thuyết phải qua nhiều cơng thức phần mềm, ta tiến hành nhập thông số lực tác dụng Z, chọn vật liệu, chọn điều kiện biên chia kích thƣớc lƣới cho trục khuỷu Sau chọn lệnh Run this study, phần mềm cho ta kết tƣơng ứng với thông số đầu vào sau giải Do kết tốn khơng giống nhƣ tính tốn lý thuyết + Giải phƣơng pháp mơ cho kết gần giống với thực tế hơn, cho phép ta xác định đƣợc nhiều phƣơng án cách nhanh chóng thuận lợi Ở tốn mơ phỏng, áp lực tác dụng bƣớc thiết lập ngoại lực, đƣợc xem nhƣ phân bố nửa mặt chốt khuỷu (đƣợc thiết lập cho gần với thực tế), kết tốn cho vị trí ứng suất lớn khác với phƣơng pháp tính tốn theo lý thuyết, cụ thể vị trí nằm góc chuyển tiếp (góc lƣợn) cổ trục với má khuỷu, chốt khuỷu với má khuỷu 72 Chƣơng KẾT LUẬN 4.1 KẾT LUẬN Trục khuỷu chi tiết máy chịu tải trọng lớn thay đổi theo chu kỳ nên trình làm việc, trục khuỷu chịu ứng suất phức tạp: ứng suất uốn, ứng suất xoắn,… Vì vậy, trục khuỷu thƣờng bị hƣ hỏng vật liệu bị mỏi, thiếu sức bền độ cứng vững… Do thiết kế cần ý nâng cao sức bền độ cứng vững trục khuỷu, để đảm bảo cho động làm việc lâu dài Từ kết nghiên cứu đề tài “Kiểm tra độ bền trục khuỷu động xy lanh phương pháp tính tốn mơ phỏng”, rút đƣợc kết luận sau: - Đã kiểm tra đƣợc độ bền trục khuỷu động xy lanh hai phƣơng pháp tính tốn mơ phỏng, thỏa mãn mục tiêu nghiên cứu - Kiểm tra độ bền phƣơng pháp tính tốn, cho ta biết đƣợc ứng suất lớn trục khuỷu trƣờng hợp chịu lực khác vị trí xuất ứng suất lớn khác nhau, tập trung chốt khuỷu, cổ trục hay má khuỷu - Kiểm tra sức bền phƣơng pháp mô sở áp dụng phƣơng pháp phần tử hữu hạn, cho ta thu đƣợc kết quả: ứng suất lớn tập trung góc chuyển tiếp cổ trục má khuỷu, chốt khuỷu với má khuỷu (các góc lƣợn) Phƣơng pháp cho phép ta tính tốn đƣợc ứng suất xuất trục khuỷu cách nhanh chóng, với nhiều phƣơng án điều kiện khác - Thông qua kết đề tài làm tài liệu tham khảo phục vụ cho sinh viên khóa sau tìm hiểu ứng dụng vào nghiên cứu 4.2 ĐỀ XUẤT - Quá trình kiểm tra độ bền trục khuỷu động xy lanh phƣơng pháp tính tốn mơ dừng lại việc thử nghiệm sở tính mơ theo sức bền tĩnh phân tích tĩnh - Đề xuất bạn sinh viên khóa sau nghiên cứu đề tài nên ứng dụng kiểm nghiệm trục khuỷu động nhiều xy lanh, kết hợp tính tốn với mơ ứng suất theo kiểu phân tích động, phân tích tần số để tốn đƣợc tối ƣu 73 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Hồ Tấn Chuẩn – Nguyễn Đức Phú – Trần Văn Tế - Nguyễn Tất Tiến (1996), Kết cấu tính tốn Động đốt trong, NXB Giáo dục, tập I [2] Hồ Tấn Chuẩn – Nguyễn Đức Phú – Trần Văn Tế - Nguyễn Tất Tiến (1996), Kết cấu tính tốn Động đốt trong, NXB Giáo dục, tập II [3] Quách Đình Liên (1993), Thiết kế nguyên lý Động Diesel, NXB Nơng Nghiệp [4] Trần Thanh Hải Tùng (2007), Tính toán thiết kế Động đốt trong, NXB Đại học Bách khoa Đà Nẵng [5] Vy Hữu Thành, Vũ Anh Tuấn (1999), Hướng dẫn đồ án môn học động đốt trong, NXB Học viện kỹ thuật quân Hà Nội [6] Trần Hƣng Trà (2015), Sức bền vật liệu, NXB Đại học Nha Trang [7] Nguyễn Bá Hữu, Quách Hoài Nam (2014), Nghiên cứu xác định trƣờng ứng suất trục khuỷu động D12 phƣơng pháp phần tử hữu hạn, Tạp chí Khoa học – Cơng nghệ Thủy sản, số 1/2014, tr 137 – 140 [8] Tài liệu Internet https://www.tailieucokhi.net/2017/06/nhiem-vu-cau-tao-truc-khuyu.html https://www.honda.com.vn/xe-may/san-pham/blade https://ungdungmaytinh.com/mo-phong-phan-tich-solidworks-2013.html https://hoc24.vn/ly-thuyet/bai-23-co-cau-truc-khuyu-thanh-truyen.3473/ https://text.xemtailieu.com/tai-lieu/thiet-ke-va-tinh-toan-oto-tinh-toan-kiem-nghiemben-truc-khuyu-857154.html https://www.bike-parts-honda.com/honda-motorcycle/350MOTO/XL/1988/XLX350RJ/Engine/PISTONCRANKSHAFT/13KV2JB1/E 1100/1/12460 https://mail.google.com/mail/u/0/?tab=rm&ogbl#inbox/QgrcJHsNhMdMqmdDvTnRg ssTvljDLmtckRQ?projector=1&messagePartId=0.5 https://www.academia.edu/33426598/%C4%90A_%C4%90C%C4%90T_ph%C3%B A 74 PHẦN PHỤ LỤC PHỤ LỤC 1: BẢNG GIÁ TRỊ CÁC LỰC TIẾP TUYẾN T VÀ PHÁP TUYẾN Z THEO GÓC QUAY α CỦA TRỤC KHUỶU α β PΣ (MN) T (MN) Z (MN) 0 -7,8579.10-3 -7,8579.10-3 10 2,6863 -7,6639.10-3 -1,685.10-3 -7,4851.10-3 20 5,2966 -7,0966.10-3 -3,045.10-3 -6,4438.10-3 30 7,7557 -6,1994.10-3 -3,831.10-3 -4,9463.10-3 40 9,9907 -5,0395.10-3 -3,919.10-3 -3,2899.10-3 50 11,9323 -3,7019.10-3 -3,339.10-3 -1,7802.10-3 60 13,5174 -2,2781.10-3 -2,247.10-3 -6,6471.10-4 70 14,6920 -8,6107.10-4 -8,860.10-4 -8,2340.10-5 80 15,4145 4,6648.10-4 4,820.10-4 -4,5680.10-5 90 15,6583 1,6374.10-3 1,637.10-3 -4,5895.10-4 100 15,4145 2,6075.10-3 2,443.10-3 -1,1609.10-3 110 14,6920 3,3569.10-3 2,853.10-3 -1,9753.10-3 120 13,5174 3,8885.10-3 2,900.10-3 -2,7539.10-3 130 11,9323 4,2258.10-3 2,663.10-3 -3,4004.10-3 140 9,9907 4,4077.10-3 2,238.10-3 -3,8755.10-3 150 7,7557 4,4811.10-3 1,712.10-3 -4,1858.10-3 160 5,2966 4,4928.10-3 1,145.10-3 -4,3647.10-3 170 2,6863 4,4819.10-3 5,710.10-4 -4,4504.10-3 180 4,4752.10-3 -4,4752.10-3 190 -2,6863 4,5999.10-3 -5,860.10-4 -4,5676.10-3 200 -5,2966 4,7418.10-3 -1,209.10-3 -4,6066.10-3 210 -7,7557 4,8741.10-3 -1,862.10-3 -4,5529.10-3 220 -9,9907 4,9537.10-3 -2,516.10-3 -4,3556.10-3 230 -11,9323 4,9338.10-3 -3,109.10-3 -3,9701.10-3 240 -13,5174 4,7655.10-3 -3,554.10-3 -3,3750.10-3 250 -14,6920 4,4119.10-3 -3,750.10-3 -2,5961.10-3 260 -15,4145 3,8455.10-3 -3,603.10-3 -1,7121.10-3 75 270 -15,6583 3,0654.10-3 -3,065.10-3 -8,5922.10-4 280 -15,4145 2,0905.10-3 -2,159.10-3 -2,0471.10-4 290 -14,6920 9,6493.10-4 -9,930.10-4 9,2270.10-5 300 -13,5174 -2,4511.10-4 2,420.10-4 -7,1520.10-5 310 -11,9323 -1,4569.10-3 1,314.10-3 -7,0062.10-4 320 -9,9907 -2,5775.10-3 2,005.10-3 -1,6827.10-3 330 -7,7557 -3,5164.10-3 2,173.10-3 -2,8056.10-3 340 -5,2966 -4,1876.10-3 1,797.10-3 -3,8024.10-3 350 -2,6863 -4,5249.10-3 9,950.10-4 -4,4193.10-3 360 6,0241.10-3 6,0241.10-3 370 2,6863 6,2715.10-4 1,380.10-4 6,1252.10-4 380 5,2966 -1,3106.10-3 -5,620.10-4 -1,1901.10-3 390 7,7557 -1,8114.10-3 -1,119.10-3 -1,4453.10-3 400 9,9907 -1,5355.10-3 -1,1940.10-3 -1,0024.10-3 410 11,9323 -8,0194.10-4 -7,230.10-4 -3,8564.10-4 420 13,5174 1,8489.10-4 1,820.10-4 5,3950.10-5 430 14,6920 1,2719.10-3 1,309.10-3 1,2163.10-4 440 15,4145 2,3425.10-3 2,419.10-3 -2,2939.10-4 450 15,6583 3,3084.10-3 3,308.10-3 -9,2733.10-4 460 15,4145 4,1115.10-3 3,852.10-3 -1,8306.10-3 470 14,6920 4,7219.10-3 4,014.10-3 -2,7786.10-3 480 13,5174 5,1375.10-3 3,832.10-3 -3,6385.10-3 490 11,9323 5,3748.10-3 3,387.10-3 -4,3250.10-3 500 9,9907 5,4707.10-3 2,778.10-3 -4,8102.10-3 510 7,7557 5,4701.10-3 2,090.10-3 -5,1096.10-3 520 5,2966 5,4168.10-3 1,381.10-3 -5,2623.10-3 530 2,6863 5,3479.10-3 6,820.10-4 -5,3104.10-3 540 4,5352.10-3 -4,5352.10-3 550 -2,6863 4,5419.10-3 -5,790.10-4 -4,5100.10-3 560 -5,2966 4,5528.10-3 -1,160.10-3 -4,4230.10-3 570 -7,7557 4,5411.10-3 -1,735.10-3 -4,2418.10-3 76 580 -9,9907 4,4677.10-3 -2,269.10-3 -3,9283.10-3 590 -11,9323 4,2858.10-3 -2,701.10-3 -3,4487.10-3 600 -13,5174 3,9485.10-3 -2,945.10-3 -2,7964.10-3 610 -14,6920 3,4169.10-3 -2,904.10-3 -2,0106.10-3 620 -15,4145 2,6675.10-3 -2,499.10-3 -1,1877.10-3 630 -15,6583 1,6974.10-3 -1,697.10-3 -4,7577.10-4 640 -15,4145 5,2648.10-4 -5,440.10-4 -5,1560.10-5 650 -14,6920 -8,0107.10-4 8,250.10-4 -7,6600.10-5 660 -13,5174 -2,2181.10-3 2,188.10-3 -6,4721.10-4 670 -11,9323 -3,6419.10-3 3,285.10-3 -1,7514.10-3 680 -9,9907 -4,9795.10-3 3,873.10-3 -3,2508.10-3 690 -7,7557 -6,1394.10-3 3,794.10-3 -4,8984.10-3 700 -5,2966 -7,0366.10-3 3,020.10-3 -6,3893.10-3 710 -2,6863 -7,6039.10-3 1,672.10-3 -7,4265.10-3 720 -7,7979.10-3 -7,7979.10-3 77 ... THIỆU CƠ CẤU TRỤC KHUỶU ĐỘNG CƠ MỘT XY LANH Hình 1.11 biểu diễn hình dạng kết cấu trục khuỷu động xy lanh (trục khuỷu động mô tô, xe máy) Hình 1.11 Hình dạng kết cấu trục khuỷu động xy lanh [8]... THIỆU CƠ CẤU TRỤC KHUỶU ĐỘNG CƠ MỘT XY LANH 21 Chƣơng TÍNH TỐN ĐỘ BỀN TRỤC KHUỶU 22 2.1 THÔNG SỐ KỸ THUẬT CỦA ĐỘNG CƠ THAM KHẢO 22 2.2 CÁC THƠNG SỐ KÍCH THƢỚC CỦA CƠ CẤU TRỤC KHUỶU ĐỘNG... dẫn động quạt gió đai ốc khởi động để khởi động động tay quay (hình 1.6) Ngồi ra, số động cơ, ngƣời ta lắp giảm dao động xoắn đầu trục khuỷu để dập tắt dao động gây momen kích thích hệ trục khuỷu