Thiết kế chung cư Q6 Thiết kế chung cư Q6 Thiết kế chung cư Q6 luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp
BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC DÂN LẬP KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH - - THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI ĐỀ TÀI : THIẾT KẾ CHUNG CƯ Q TP HỒ CHÍ MINH GVHD: TS TÔ VĂN LẬN SVTH : LÊ ĐÌNH QUÝ LỚP : 05DXD1 THÁNG 01 - 2010 LỜI CẢM ƠN! Em xin chân thành cảm ơn toàn thể thầy cô Trường Đại Học Dân Lập Kỹ Thuật Công Nghệ Thành Phố Hồ Chí Minh chân tình hướng dẫn giúp đỡ em suốt trình học tập Trường Đặc biệt Thầy Cô Khoa Xây Dựng, truyền đạt kiến thức chuyên môn, kinh nghiệm quý giá cho em Trong suốt thời gian làm luận văn tốt nghiệp em nhận giúp đỡ bảo tận tình Thầy, Cô hướng dẫn thầy cô môn Với tất lòng biết ơn sâu sắc, em xin chân thành cảm ơn thầy TS TÔ VĂN LẬN thầy cô môn giúp em hoàn thành luận văn Sau em xin cảm ơn người thân, cảm ơn tất bạn bè gắn bó học tập, giúp đỡ em suốt thời gian qua, trình hoàn thành luận văn tốt nghiệp Chân thành cảm ơn! Sinh viên: Lê Đình Quý ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 GIỚI THIỆU CHUNG VỀ KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH I/ TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC - Công trình xây dựng đường Tân Hóa thuộc Quận 6, Tp Hồ Chí Minh - Chức sử dụng công trình phòng học, văn phòng làm việc hộ cho thuê mua bán - Công trình có tổng cộng 12 tầng với hai tầng hầm sâu 6m Tổng chiều cao công trình 39 m Khu vực xây dựng rộng, trống, công trình đứng riêng lẻ Mặt đứng công trình hướng phía Nam , xung quanh trồng cây, vườn hoa tăng vẽ mỹ quan cho công trình - Kích thước mặt sử dụng 3m5m , công trình xây dựng khu vực địa chất đất yếu II/ ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU Đặc điểm khí hậu thành phố Hồ Chí Minh chia thành hai mùa rõ rệt 1) Mùa mưa : từ tháng đến tháng 11 có: Nhiệt độ trung bình : 25oC 20oC Nhiệt độ thấp : 36oC Nhiệt độ cao : Lượng mưa trung bình : 274.4 mm Lượng mưa cao : 638 mm 31 mm Lượng mưa thấp : Độ ẩm tương đối trung bình : 84.5% 79% Độ ẩm tương đối thấp : 100% Độ ẩm tương đối cao : 28 mm/ngày đêm Lượng bốc trung bình : 2) Mùa khô : 27oC Nhiệt độ trung bình : Nhiệt độ cao : 36-37oC 3) Gió : - Mùa khô hướng gió chủ yếu : Gió Đông Nam chiếm : 30% - 40% Gió Đông chiếm : 20% - 30% - Mùa mưa hướng gió chủ yếu: Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 Gió Tây Nam chiếm: 66% - Hướng gió Tây Nam Đông Nam có vận tốc trung bình : 2,15 m/s - Gió thổi mạnh vào mùa mưa từ tháng đến tháng 11 , có gió Đông Bắc thổi nhẹ - Khu vực thành phố Hồ Chí Minh chịu ảnh hưởng gió bão III/ PHÂN KHU CHỨC NĂNG : -Hai tầng hầm với chức nơi để xe, đặt máy bơm nước, máy phát điện Ngoài bố trí số kho phụ, phòng bảo vệ, phòng kỹ thuật điện, nước, chữa cháy … - Tầng tầng sử dụng làm phòng học, siêu thị ,câu lạc sức khỏe Ngoài có đại sảnh tin chung Chiều cao tầng 4,5m - Các tầng sử dụng làm văn phòng hộ cho thuê Chiều cao tầng 3,3m Mỗi hộ có đến phòng ngủ , nhà bếp, nhà vệ sinh, phòng khách phòng ăn - Công trìnn có thang máy thang , tay vịn hợp kim IV/ CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC : - Hệ thống điện : hệ thống đường dây điện bố trí ngầm tường sàn , có hệ thống phát điện riêng phục vụ cho công trình cần thiết - Hệ thống cấp nước : nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước thành phố kết hợp với nguồn nước ngầm khoan giếng dẫn vào hồ chứa tầng hầm bơm lên hồ nước mái Từ nước dẫn đến nơi công trình - Hệ thống thoát nước : nước thải sinh hoạt thu từ ống nhánh , sau tập trung ống thu nước bố trí thông tầng Nước tập trung tầng hầm , xử lý đưa vào hệ thống thoát nước chung thành phố - Hệ thống thông thoáng, chiếu sáng : phòng đảm bảo thông thoáng tự nhiên cửa sổ, cửa kiếng bố trí hầu hết phòng Có hệ thống máy lạnh điều hòa nhiệt độ Các phòng chiếu sáng tự nhiên kết hợp với chiếu sáng nhân tạo - Hệ thống phòng cháy, chữa cháy : tầng đếu trang bị thiết bị chống hỏa đặt hành lang, nhà lắp đặt hệ thống báo khói tự động Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 CHƯƠNG TÍNH SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH *Giới thiệu chung: - Sàn bê tông dùng rộng rãi xây dựng Nó dùng làm sàn cho loại nhà dân dụng công nghiệp Kết cấu sàn thấy cầu tầu bến cảng,mặt cầu,móng bè,tường chắn đất,thành nắp bể chứa bunke vv…Ưu điểm sàn bê tông cốt thép bền lâu, độ cứng lớn, chống cháy tốt,dễ giới hóa xây dựng kinh tế so với moat số loại khác -Do công trình sử dụng kết cấu khung chịu lực nên dùng phương án sàn bê tông cốt thép đổ toàn khối giải pháp tương đối tốt sàn có khả chịu tải lớn làm tăng độ cứng , độ ổn định cho toàn công trình * Vật liệu : Bêtông B20: Rb = 11.5 MPa; Rbt = 0.9 MPa Thép sàn loại AI : Rs = 225 MPa * Xác định bề dày sàn (hs) : -Sàn phải thỏa điều kiện sau: +Sàn phải đủ độ cứng để không bị rung động , dịch chuyển chịu tải trọng ngang (gió,bão, động đất ) làm ảnh hưởng đến công sử dụng +Độ cứng mặt phẳng sàn đủ lớn để chịu tải trọng ngang chuyển vị đầu cột +Trên sàn , hệ tường ngăn hệ dầm đỡ bố trí vị trí sàn mà không làm tăng đáng kể độ võng sàn +Chọn bề dày sàn : hs l m với m = 40÷50 ( kê liên tục ) Với ô sàn số S7 ta có: l = 4.1 m ( cạnh ngắn ) Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 hs 4.1 = 0.08÷0.10 (m) 40 50 Vậy chọn bề dày sàn hs = 10 (cm) để thiết kế * Xác định nội lực sàn : a/ Tónh tải : -Trọng lượng than sàn +Cấu tạo sàn có lớp: C A ÁU T A ÏO S A ØN L Ô Ù P G A ÏC H C E R A M I C L Ơ ÙP V Ư ÕA L O Ù T B A ÛN B T C T L Ơ ÙP V Ư ÕA T R A ÙT Các lớp cấu tạo sàn 1.Gạch men Ceramic (1cm) 2.Vữa lót (3 cm) 3.Bản BTCT ( 10 cm ) 4.Vữa trát traàn (1 cm) 5.Đường ống thiết bị (daN/ m 3) 2000 1800 2500 1800 gtc (daN/m2) n gtt (daN/m2) 0.01 2000 = 20 0.03 1800 = 54 0.1 2500 = 250 0.01 1800 = 18 50 1.2 1.3 1.1 1.3 1.2 24 70.2 275 23.4 60 Trọng lượng thân kết cấu sàn : gttsàn = 453(daN/m2) * Tải phân bố kết cấu bao che gây sàn : Tải trọng vách ngăn (tường) qui tải phân bố theo diện tích ô sàn Các vách ngăn tường gạch ống dày 100 ; gttt = 180 (daN/m2) Các vách ngăn tường gạch ống dày 200 ; gttt = 340 (daN/m2) Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 Các ô sàn diện tích xếp vào ký hiệu Khi tính tải trọng chọn ô có tải trọng lớn để tính toán MẶT BẰNG SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH S2 S2 S3 S3 S3 S3 S3 S2 S2 S5 S3 S3 S3 S3 S4 S4 S4 S3 S6 S6 S4 S7 S7 S7 S7 S7 S7 S3 S3 CAÀU THANG S3 S3 S7 S7 S7 S7 S3 S7 S3 S3 S3 S7 S7 S7 S7 S8 S8 S5 S2 S2 S2 S2 S1 S1 S3 S3 S3 S3 MẶT BẰNG SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH b/ Hoạt tải : Sàn Diện tích (m2) Chức S1 Phòng ngủ/vệ sinh/lôgia S2 Phòng bếp /ngủ/vệ sinh S3 Phòng khách/bếp/vệ sinh Trang 10 18.8 17.6 15.9 ptc (daN/m²) 300 300 150 Hệ số Vượt tải 1.2 1.2 1.3 Ptt (daN/m ²) 360 360 195 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 S4 S5 S6 S7 S8 Sàn S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 Hành lang/bếp/vệ sinh/khách Hành lang Hành lang Hành lang/ngủ/vệ sinh/lôgia Phòng ngủ/lô gia Kích thước, diện tích sàn 4mx4.7m (18.8m2) 3.75mx4.7m (17.6m2) 3.75mx4.25m (15.9m2) 4.1mx4.7m (19.3m2) 2.1mx4.25m (8.9m2) 1.4mx2.3m (3.2m2) 4.1mx4.25m (17.4m2) 3mx3.75m (11.3m2) 19.3 8.9 3.2 17.4 11.3 300 300 300 300 300 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 360 360 360 360 360 gqđt Diện tích tường sàn ( m2 ) 9.8m2tường 100 (daN/m2) Hệ số vượt tải n 180 1.1 103 21 m2tường 100 180 1.1 236 14m2 tường 200 340 1.1 329 34m2 tường 100 180 1.1 349 18m2 tường 100 180 1.1 205 9.9m2 tường 100 180 1.1 173 (daN/m2) 0 BẢNG KẾT QUẢ TĨNH TẢI VÀ HOẠT TẢI SÀN Sàn S1 Tónh tải(daN/m²) TLBT Tường qui đổi 453 103 g tt (daN/m²) 556 Trang 11 p tt (daN/m²) 360 Tổng tải q (daN/m²) 916 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2005 + m1=1.4, m2=1.0 công trình thuộc loại tuyệt đối cứng + =180, tra bảng được: A=3.34, B=2.72, D=5.31 + γ'II:dung trọng lớp đất đáy khối móng qui ước(có kể đến đẩy nổi) γ’II = γđn =1.13(T/m3) + γtbII: dung trọng trung bình lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên (có kể đến đẩy nổi) ( II 1)hi 0.99*5.5 0.76*7.5 1.13*10 1.13*16 II = =0.78 39 h T/m3 + cII=c=0 26(T/m2) 1.4*1 R M= 3.34*7*0.78 2.72*39*1.13 5.31*0.26 =195.28(T/m2) Vậy 1.2 *RM=1.2*195.28=234.34(T/m2) - Kiểm tra điều kiện áp lực đáy móng quy ước: + Ptcmax=64.58(T/m2)< 1.2 RM=234.34(T/m2) + Ptctb=55.2(T/m2)< RM=195.28(T/m2) Điều kiện áp lực thoả mãn Vậy ta tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính e tính độ lún đáy khối quy ước: - Áp lực thân đáy khối quy ước: bt=1.99*5.5+1.74*1.5+0.76*6+1.13*10+1.13*16=48.5(T/m2) - ứng suất gây lún đáy khối quy ước: glz=0 = Ptctb - bt=55.2-48.5=6.7(T/m2) Nhận thấy glz=0 = 6.7(T/m2) gần 0.1*bt =4.85(T/m2) Nên ta không cần phải tính lún Tính toán cọc chịu tải trọng ngang (theo Phụ lục G) cốt thép cọc a Xác định tải trọng tác dụng lên đầu cọc Tải trọng ngang tác dụng lên đầu cọc gồm lực cắt Q M xác định trên: tc tc Qox 14.3 H 0x=Q = = 3.575(T); nc Liên kết cọc đài liên kết ngàm Chiều dài đoạn cọc ngàm đài 0,5m b Kiểm tra chuyển vị ngang góc xoay đầu cọc Tính toán cọc chịu tải trọng ngang (theo biến dạng) nhằm kiểm tra điều kiện sau đây: Trang 169 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2005 n S ; gh gh n , : chuyeån vị ngang (m) góc xoay (rad) đầu cọc, xác định theo tính toán S , : giá trị giới hạn cho phép chuyển vị ngang (m) góc xoay (rad) gh gh đầu cọc, qui định nhiệm vụ thiết kế nhà công trình Tính toán chuyển vị ngang cọc Δn(m) góc xoay ψ (rad) đầu cọc theo công thức sau: Hl Ml n y l 0 3E I E I b b Hl Ml 0 2E I E I b b Trong đó: H, M: Giá trị tính toán lực cắt momen uốn đầu cọc y0, 0: chuyển vị ngang(m) góc xoay(radian) tiết diện ngang cọc đáy đài l0: chiều dài đoạn cọc từ đáy đài đến mặt đất, l0=0 Xác định chuyển vị ngang góc xoay theo công thức: y H M ( m) 0 HH HM 0 H 0MH M 0MM ( radian) Trong đó: H0: Giá trị tính toán lực cắt, lấy H0=Q(T) M0: Giá trị tính toán momen uốn, lấy M0=M+H*l0=Mng MH H (Tm) MM HH: Chuyển vị ngang tiết diện(m/T), lực H0=1 gây HM: Chuyển vị ngang tiết diện(1/T), lực M0=1 gây MH: Chuyển vị xoay tiết diện(1/T), lực H0=1 gây MH: Chuyển vị xoay tiết diện(1/T), lực M0=1 gây Trang 170 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2005 HH A bd Eb I MH HM B 3 E I bd b C bd E0 I Trong đó: A0,B0,C0 giá trị không thứ nguyên phụ thuộc vào chiều sâu tính đối MM cọc đất: Le=bd*L Kb 236*1.8 Với: c =0.372 bd *0.02 E I 3*10 b bc: chiều rộng quy ước cọc: bc=d+1m=1.8m K: Hệ số tỷ lệ, K=236(T/m4), phụ thuộc vào độ sệt đất sét hệ số rộng đất cát Eb=3*106 T/m2, với bêtông B25, đóng rắn tự nhiên Eb môđun đàn hồi ban đầu bêtông cọc kéo nén d I= =0.02(m4): momen quán tính tiết diện ngang cọc 64 Suy ra: Le=bd*L=0.372*40=14.88(m) Tra bảng G2 ta hệ số sau: A0=2.441; B0=1.621; C0=1.751 Suy ra: 1 m HH A *2.441 7.9*104 ( ) 3 T bd Eb I 0.372 *3*10 *0.02 1 MH HM B *1.621 5.2*104 ( ) T 3 E I 0.3723 *3*106 *0.02 bd b 1 MM C *1.751 5.7 *104 ( ) E I Tm bd 0.3723 *3*106 *0.02 1 5.2*10 * 2.713 =-2.475(Tm) Mxng= 4 5.7 *10 nx y x 2.713*7.9*104 0.56*5.7*104 0.0025 (m)< x gh c Xác định áp lực tính toán, momen uốn, lực cắt lực dọc tiết diện cọc Áp lực tính toán бz, momen uốn Mz, lực cắt Qz lực dọc Nz tiết diện cọc tính theo công thức sau: Trang 171 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2005 đó: Các hệ số A1, B1, C1, D1, A3, B3, C3, D3, A1, B4, C4, D4 tra Bảng G3 ze:chiều sâu tính đổi: ze=bd*z=0.372*40=14.88(m) z: chiều sâu thực tế vị trí tiết diện cọc đất tính từ đáy đài đến mũi cọc (m) 0 M H 0 z ze y A B C D 1 E I E I 1 bd bd bd b bd b K H M z 2 E Iy A E I B M C D bd b bd b bd Qz 3 EB Iy A 2 E I B M C H D bd bd b bd 4 Nz N d Kiểm tra độ ổn định đất quanh cọc chịu áp lực ngang Điều kiện không phá hỏng đất quanh cọc chịu áp lực ngang: z gh z : áp lực tính toán độ sâu z 0 M H 0 z ze y A B C D 1 E I E I 1 bd bd bd b bd b K Vì Le= 14.88 >2.5(m) Ta kiểm tra điều kiện vị trí: 0.85 0.85 z= = = 2.3(m) với ze = αbd.z= 0.372x2.3 = 0.85(m ) 0.372 bd Các giá trị A1, B1, C1, D1 lấy Bảng G3 Với ze = 0.85, tra Bảng G3 ta được: A1= 0.996; B1= 0.849; C1= 0.3625; D1= 0.103 Ta coù: K = 236(T/m4); αbd = 0.372; y0 = 0.0025(m); Eb = 3.0x10 (T/m2) M0= -2.475(T.m); H0 = 7.29(T); I = 0,02(m4) Suy ra: z=1.42(T/ m2) gh : áp lực giới hạn độï sâu z = 2.3(m) gh 12 I zetg I I CI cos I đó: + 1=1 Trang 172 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2005 + η2 hệ số kể đến phần tải trọng thường xuyên tổng tải trọng, tính theo công 0.5M tc 0.5M tc 0 =0.571 thức: tc tc M M 2.5 2 + ξ = 0.6 (đối với cọc khoan nhồi) + Đầu cọc nằm lớp đất thứ nên ta có tính chất lý sau: γΙ = 0.944 (T/m3), CΙ = 0.26(T/m2), ϕΙ = 280 Suy ra: 1*0.571* 0.944*0.85* tg 280 0.6*0.26 =1.51(T/m2) gh cos 28 Kieåm tra: z 1.42 T / m2 1.51 T / m gh Vậy đất quanh cọc không bị phá hỏng chịu áp lực ngang -Kiểm tra cốt thép ngang: Lực cắt lớn cọc đầu cọc Qmax = 16.47(T) Ta có: k1Rkbh0 = 0.6*105*0.71*(0.71-0.05)=29.52(T)> Qmax bêtông đủ chịu cắt Tính toán đài cọc a Kiểm tra chọc thủng cho đài cọc Chiều cao đài cọc xác định sơ phần trên: hđ =1(m) Chiều cao đài cọc phải thoả mãn điều kiện không bị cột chọc thủng Kiểm tra chọc thủng theo công thức sau: Vẽ tháp chọc thủng hình dưới, ta thấy đáy tháp chọc thủng nằm trùm trục cọc, nên chiều cao đài chọn bảo đảm điều kiện chọc thủng Không cần kiểm tra chọc thủng cho đài P2= P3= Pttmax= 64.58(T) P1= P4= Pttmin= 46(T) - Momen tương ứng với mặt ngàm I-I: MI = r1*( P2+ P3)= 0.225*2*64.58= 29.1(Tm) - Momen tương ứng với mặt ngàm II-II: MII = r2*( P1+ P2)= 0.275*(64.58+46)= 33.2(Tm) - Cốt thép ứng với MI: MI 29.1 FaI = 1.3585*103 (m ) =1358.5(mm2) 0.9* h * Ra 0.9*(1 0.15)*28000 Choïn 16 a200, Fa=1407(mm2) Chiều dài là: 1.5(m) - Cốt thép ứng với MII: Trang 173 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2005 FaII = M II 33.2 15.4995*104 (m ) =1549.95(mm2) 0.9* h * Ra 0.9*(1 0.15)*28000 Chọn 16 a200, Fa=1809(mm2) Chiều dài là: 1.5(m) 550 500 1600 550 250 1000 650 250 650 250 550 550 1600 Sơ đồ kiểm tra chọc thủng cho đài cọc Trang 174 250 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÙA 2005 250 250 550 550 250 I 500 550 II II 250 P=P1+P2 650 I 275 1600 550 P=P2+P3 225 THIẾT KẾ MÓNG 5D a Xác định đường kính cọc, chiều dài cọc chiều sâu đặt đài móng5-D - Đường kính cọc, chiều dài cọc chiều sâu đặt đài móng5-D giống móng 5E b.Tải trọng tiêu chuẩn Dựa vào bảng tổ hợp nội lực chân cột Chọn tổ hợp nội lực nguy hiểm để tính toán cho móng 5-D sau: N (T) 633 550.43 Nội lực Tính toán Tiêu chuẩn M (Tm) 0.5842 0.508 Q (T) 0.6969 0.606 6.1 Xác định số lượng cọc,kích thước đài bố trí cọc a Xác định sơ số lượng coïc N tt nc K * Q a Trong đó: • Ntt- lực dọc tính toán xác định đỉnh đài, lấy giá trị lớn tổ hợp tải trọng tác dụng : Ntt = 633(T) Trang 175 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2005 • k: hệ số xét đến ảnh hưởng Momen Mtt trọng lượng đất đài móng: k=(1.2-1.5) chọn k=1.4 Vậysố lượng cọc sơ bộ: 633 N tt =5.5(cọc) nc K * ' 1.4* 160 Qa Choïn nc =6 coïc để bố trí cho móng -Cọc bố trí sau: +Mạng ô vuông khoảng cách hai tim cọc là:a ≥ 3d=3x0.35=1.05(m) Vậy ta chọn a=1.1(m); - Khoảng cách từ tim cọc biên đến mép đài ≥ 0,7d = 0.245(m) Vậy ta chọn =0.25(m) để bố trí Vậy nc =6 ta bố trí hai hàng m=2, hàng cọc n=3 -Như ta xác định sơ đài cọc sau: + Cạnh dài: A =2x(1.1+0.25)= 2.7(m) + Cạnh ngaén: B= 2x0.25+1.1=1.6(m) 1600 550 550 Y=1450 550 250 X=2550 250 650 250 1100 1100 250 2700 6.2 Kieåm tra sức chịu tải cọc đơn nhóm cọc a Kiểm tra cọc đơn PMax≤ Qa' PMin ≥ kiểm tra cọc chịu nhổ Nếu PMin < phải kiểm tra cọc chịu nhổ Trang 176 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2005 Lực truyền xuống cọc xác định theo công thức sau: tt * y M tt * xi tt M i N dy Ptt d ndx n max,min nc yi2 xi2 i 1 i 1 Vì móng chịu tải lệch tâm theo phương (phương trục x),Nên M dxtt =0; đó: - Nđtt: tải trọng thẳng đứng tính toán đáy đài Nđtt =Ntt = 633 (T) -Mttñy= Mtt + Qtt*h =0.5842 +0.6969*1.5=1.63(Tm) -Mttñy: momen xoay quanh trục Ox đáy đài: -h: chiều cao đài móng - x : khoảng cách từ tim cọc đến trục Oy: x=1,1(m) 633 1.63*1,1 Pttmax= = 105.87(T) 4*1.12 633 1.63*1.1 Pttmin= =105.13(T) 4*1.12 -Kieåm tra: + Pc=n*Fc*Lc*c=1.1*0.352*32*2.5=10.78(T) + Pttmax+ Pc = 116.65(T)< Qa' =160 (T) Cọc đủ khả chịu tải + Pmin=105.13(T)>0 Không cần kiểm tra cọc theo điều kiện chịu nhổ b Kiểm tra nhóm cọc Nđtt ≤ *nc*Qa Với -hệ số nhóm =1-* (m 1) * n (n 1) * m =1-17* (2 1)*3 (3 1) * =0.78 90 * m * n 90 * *3 =arctg(d/s);d đường kính cọc;s khoảng cách tâm hai cọc =arctg(350/1100)=17o -m-là số hàng m=2 -n-là số cọc hàng n=3 Vậy Nđtt =633(T) ≤ *nc*Q’a = 0.78*6*160=749(T) 6.3.kiểm tra lún móng cọc(theo trạng thái giới hạn II): Độ lún móng cọc tính theo độ lún khối móng quy ước a Xác định kích thước khối móng qui ước Nhờ ma sát mặt xung quanh cọc đất, tải trọng móng truyền diện tích rộng hơn, xuất phát từ mép cọc đáy đài nghiêng góc, 20 tính sau: = tb = =50 4 Trang 177 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2005 tb h 3h3 4 h4 6*3 30*10 18*16 200 2 10 16 h h h - Chiều dài đáy khối quy ước Lqư: Lqư = X +2*∑hi*tg( tb ) = 2.55+2*32*tg(50)=8(m) - Beà rộng đáy khối quy ước Bqư: Bqư = Y+2*∑hi*tg( tb )= 1.45+2*32* tg(50)=7(m) - Chiều cao khối quy ước: 39(m) b Xác định trọng lượng khối quy ước: - Trong phạm vi từ đáy đài trở lên: Ntc1=*LqưBqư Df tb=8*7*7*2=784(T) - Trọng lượng lớp đất phạm vi từ đáy đài đến đáy lớp đất 2(trừ phần thể tích cọc choán chỗ): Ntc2=(8*7*6 - 6*0.352*6)*0.76=252(T) - Trọng lượng đoạn cọc choán chỗ: Ntc3=6*0.352*6*2.5 =8.1(T) Trang 178 b Df sét pha N tt a HM cát pha H sét 26m 10m 7.5m 5.5m ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2005 d c Bqư gl Ha sét pha bt b Xác định trọng lượng khối quy ước: - Trong phạm vi từ đáy đài trở lên: Ntc1=*LqưBqư Df tb=8*7*7*2=784(T) - Trọng lượng lớp đất phạm vi từ đáy đài đến đáy lớp đất 2(trừ phần thể tích cọc choán chỗ): Ntc2=(8*7*6 - 6*0.352*6)*0.76=252(T) - Trọng lượng đoạn cọc choán chỗ: Ntc3=6*0.352*6*2.5 =8.1(T) - Trọng lượng lớp đất 3(trừ phần thể tích cọc choán chỗä): Ntc4=(8*7*10 - 6*0.352*10)*1.13 =624.5(T) - Trọng lượng đoạn cọc choán chỗ: Ntc5=6*0.352*10*2.5 =18.37(T) - Trọng lượng lớp đất 4(trừ phần thể tích cọc choán chỗ), Ntc6=(8*7*16 - 6*0.352*16)*1.13 =999.2(T) - Trọng lượng đoạn cọc choán chỗ: Ntc7=6*0.352*16*2.5 =29.4(T) Trang 179 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2005 - Tổng trọng lïng khối quy ước: Ntcqư =784+252+8.1+624.5+18.37+999.2+29.4 =2715.57(T) - Lực dọc tiêu chuẩn cột truyền xuống: Ntc0 =550.43 (T) - Momen tương ứng với trọng tâm đáy khối quy ước: Mtcđ= Mtc+Qtc*H = 0.508+ 0.606*39=24.142(Tm) c Áp lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước: - Độ lệch tâm e: M tc 24.142 0.0074 (m) + e tc d tc 2715.57 550.43 N qu N N tc 6e 1 - Ptcmax,min= l * b l 3266 0.0074 + Ptcmax= 1 6* =58.65(T/m ) 8*7 + Ptcmin= 3266 0.0074 1 6* =58(T/m ) 8*7 + Ptctb=58.324(T/m2) d Cường độ tiêu chuẩn đáy khối quy ước: mm - RM= ABqu BH qu ' Dc II II II ktc + ktc=1.0 tiêu lý đất lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất + m1=1.4, m2=1.0 công trình thuộc loại tuyệt đối cứng + =180, tra bảng được: A=3.34, B=2.72, D=5.31 + γ'II:dung trọng lớp đất đáy khối móng qui ước(có kể đến đẩy nổi) γ’II = γđn =1.13(T/m3) + γtbII: dung trọng trung bình lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên (có kể đến đẩy nổi) ( II 1)hi 0.99*5.5 0.76*7.5 1.13*10 1.13*16 = =0.78 II 39 h T/m3 + cII=c=0 26(T/m2) 1.4*1 R M= 3.34*7*0.78 2.72*39*1.13 5.31*0.26 =195.28(T/m2) Vậy 1.2 *RM=1.2*195.28=234.34(T/m2) - Kiểm tra điều kiện áp lực đáy móng quy ước: Trang 180 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2005 + Ptcmax=58.65(T/m2)< 1.2 RM=234.34(T/m2) + Ptctb=58.32(T/m2)< RM=195.28(T/m2) Điều kiện áp lực thoả mãn Vậy ta tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính e tính độ lún đáy khối quy ước: - Áp lực thân đáy khối quy ước: bt=1.99*5.5+1.74*1.5+0.76*6+1.13*10 +1.13*16=48.5(T/m2) - ứng suất gây lún đáy khối quy ước: glz=0 = Ptctb - bt=58.32-48.5=9.82(T/m2) Nhận thấy glz=0 = 5.05(T/m2) gần 0.1*bt =4.85(T/m2) Nên ta không cần phải tính lún Tính toán đài cọc a Kiểm tra chọc thủng cho đài cọc Chiều cao đài cọc xác định sơ phần trên: hđ =1.5(m) 550 350 250 1000 650 550 500 1600 350 250 650 250 1100 1100 250 2700 Chiều cao đài cọc phải thoả mãn điều kiện không bị cột chọc thủng Trang 181 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2005 Kiểm tra chọc thủng theo công thức sau: Vẽ tháp chọc thủng hình dưới, ta thấy đáy tháp chọc thủng nằm trùm trục cọc, nên chiều cao đài chọn bảo đảm điều kiện chọc thủng Không cần kiểm tra chọc thủng cho đài P3= P4= Pttmax= 58.65(T) P1=P6= Pttmin= 58(T) - Momen tương ứng với mặt ngàm I-I: MI = r1*( P3+ P4)= 0.775*2*58.65= 91(Tm) - Momen tương ứng với mặt ngàm II-II: MII = r2*( P1+ P3)= 0.225*(58+58.65)= 24.25(Tm) - Cốt thép ứng với MI: MI 91 42.48*104 (m ) =4248(mm2) FaI = 0.9* h * Ra 0.9*(1 0.15)*28000 Choïn 12 22 a135, Fa=4559(mm2) Chiều dài là: 2.6(m) - Cốt thép ứng với MII: M II 24.25 FaII = 11.32*104 (m2)=1132(mm2) 0.9* h * Ra 0.9*(1 0.15)*28000 Chọn 14 14 a200, Fa=2154(mm2) Chiều dài là: 1.5(m) 2700 1100 1100 250 350 I 550 350 II 650 I P=P3+P4 775 Trang 182 225 II P=P1+P3 250 550 1600 550 250 250 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2005 MỤC LỤC PHẦN I: KIẾN TRÚC I/ TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC II/ ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU .5 III/ PHÂN KHU CHỨC NĂNG : IV/ CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC PHẦN II: KẾT CẤU CHƯƠNG 1: TÍNH SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH .8 CHƯƠNG 2: TÍNH CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH 17 CHƯƠNG 3: TÍNH KẾT CẤU HỒ NƯỚC MÁI .29 CHƯƠNG 4: TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC 52 PHẦN III: NỀN MÓNG CHƯƠNG 1: XỬ LÝ VÀ THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT 124 CHƯƠNG 2: THẾT KẾ MÓNG 127 PHƯƠNG ÁN-1: TÍNH TOÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 127 PHƯƠNG ÁN-2: TÍNH TOÁN MÓNG CỌC BÊTÔNG ĐÚC SẴN 158 Trang 181 ... gian qua, trình hoàn thành luận văn tốt nghiệp Chân thành cảm ơn! Sinh viên: Lê Đình Quý ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 GIỚI THIỆU CHUNG VỀ KIẾN TRÚC CÔNG... luận văn tốt nghiệp em nhận giúp đỡ bảo tận tình Thầy, Cô hướng dẫn thầy cô môn Với tất lòng biết ơn sâu sắc, em xin chân thành cảm ơn thầy TS TÔ VĂN LẬN thầy cô môn giúp em hoàn thành luận văn. .. =0.14%, b * ho 1000 *98 Trang 28 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 Trang 29 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2005 CHƯƠNG : KẾT CẤU HỒ NƯỚC MÁI Trên mái số tòa nhà cao tầng thiết kế bể nước,để trữ nước từ cấp nước